山西省工程建設地方標準DBJO4/T345—2017批準部門：山西省住房和城鄉(xiāng)建設廳施行日期：2017年10月1日1根據(jù)山西省住房和城鄉(xiāng)建設廳《關于印發(fā)<2016年山西省工程建設地方標準規(guī)范制訂修訂計劃>的通知》(晉建標函〔2016〕57號)文件的要求，標準編制組經(jīng)廣泛調研及收集省內(nèi)行業(yè)專家本標準由山西省住房和城鄉(xiāng)建設廳負責管理，由山西省工程建設標準定額站負責日常管理，由山西省建筑科學研究院負責具本標準主編單位：山西省建筑科學研究院本標準參編單位：東南大學土木工程學院中國能源建設集團山西省電力勘測設2關千軍程培武趙明兵趙瑾瑛李暉畢曉東趙旭宏聶建國王敏澤解志浩呼其恩張宗升王暉何炳盛于向陽樊清祿賀武斌曾國紅韓鵬舉胡啟勝戴鵬程張觀瑞胡明甫董鳴郭軍黃浩薛國亞賈建勛王蛟鄭潔平尹超然高玉珍賈迎澤王茂桑白曉紅梁仁旺荊和平丁曉峰原永智安明1 1 2 2 2 4 64.1檢測設備 64.2設備安裝 7 9 95.2試驗加載方法 9 6數(shù)據(jù)分析與判定 6.2承載力確定 附錄A試驗數(shù)據(jù)表格 附錄B檢測后注漿 附錄C測試系統(tǒng)安裝 附錄DQ-s曲線等效轉換方法 本標準用詞說明 23 252 2 2 23BasicRequirement 44TestEquipmentandEquipment 6 6 7 95.1GradeofLoad 9 9 6.2BearingCapacityCalc AppendixARecordTableofTe AppendixDEquivalentConve ExplanationofWordin 23ListofQuotedStandards 11.0.1為規(guī)范基樁自平衡靜載荷試驗檢測方法，為設計和施工驗收提供可靠依據(jù)，使基樁承載力自平衡法測試工作符合安全適用、1.0.2本標準適用于山西省行政區(qū)域內(nèi)基樁自平衡靜載荷試驗及檢測。1.0.3基樁自平衡法靜載試驗除應執(zhí)行本標準外，尚應符合國家、行業(yè)和山西省現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。22.1.1基樁foundationpile樁基礎中的單樁。2.1.2自平衡靜載試驗法self-balancedstaticloadingtestmethod基樁靜載荷試驗的一種方法。將荷載箱置于樁身平衡點或樁位移，測試上、下段樁的極限承載力。通過試驗數(shù)據(jù)繪制上、下段樁的荷載一位移曲線，從而得到試樁的極限承載力。2.1.3平衡點balancedpointposition基樁樁身某一位置，該位置以上樁身自重、樁側阻力及樁頂配重之和與下段樁樁側阻力及樁端阻力之和基本相等。2.1.4荷載箱loadcell基樁自平衡法試驗中的加載裝置，由活塞、頂蓋、底蓋及箱壁等組成。Q.——單樁豎向極限承載力；R.——單樁豎向承載力特征值；Q下——下段樁的極限承載力；W——荷載箱上部樁的自重；Wp——有效堆載重量；Qp——樁端極限承載力；A——荷載箱承壓底板面積；A,——樁端面積。43.0.1基樁自平衡靜載試驗法是利用樁自身反力的平衡實現(xiàn)對樁身的加載，是接近于豎向抗壓(抗拔)樁的實際工作條件的一種3檢測樁的施工要求和所需的機械或人工配合等。3.0.3為設計提供依據(jù)的試驗樁檢測數(shù)量應滿足設計要求且在同一條件下不應少于3根，當預計工程樁數(shù)在50根以內(nèi)時，試驗樁檢測數(shù)量不應少于2根；工程樁檢測數(shù)量不應少于同一條件下樁基分項工程總樁數(shù)的1%,且不少于3根，當工程樁數(shù)在50根以般不宜大于5m。1混凝土強度達到設計強度的70%以上并不得低于15MPa或按該強度算得的樁身承載力大于荷載箱單向最大加載值的1.5地經(jīng)驗則砂土不少于7d,粉土不少于10d,非飽和黏性土不少于15d,飽和黏性土不少于25d。對于泥漿護壁灌注樁，宜適當延長5據(jù)地質報告計算的單樁極限承載力的1.2倍~1.5倍選定；載力極限值或設計要求的單樁承載力特征值的2倍。6箱端面應設計成錐面等有利于浮渣導流的形式；荷載箱內(nèi)部應采2組成荷載箱的千斤頂必須經(jīng)法定檢測單位標定。荷載箱3荷載箱在工廠試壓和現(xiàn)場試驗必須采用同一型號的壓力于或等于0.01mm。每根測試樁應對稱布置不少于2組(每組不少2固定和支承位移傳感器的夾具和基準梁在構造上應確保壓或抗拔側阻力。常用的鋼筋計有鋼弦式和應變式兩種。鋼筋計72鋼筋計宜放在兩種不同土層的界面處及距樁端、樁頂和荷載箱的距離均不宜小于1倍樁徑的標定斷面處。標定斷面處應對稱設置4個，其他斷面處可對稱設置2個~4個；3應變式鋼筋計(包括其連接電纜)必須有可靠的防潮絕緣保護措施，其絕緣電阻不得低于200MΩ。電源等。4.2設備安裝1當基樁極限端阻力小于極限側阻力時，將荷載箱置于平衡置可按下式確定：式中：Q上'—上段樁依據(jù)地質資料初步計算的樁側阻力極限值；Q下'——下段樁依據(jù)地質資料初步計算的樁側阻力極限值及端阻力極限值之和；W——上段樁自重(包含樁頂覆土、泥漿等自重);γ——修正系數(shù)，按本標準6.2.2條取值。2當基樁極限端阻力大于極限側阻力和樁身重量時，將荷載1)樁頂提供一定量的配重；2)用小直徑樁模擬，先測出樁端單位面積極限承載力，再根據(jù)實際尺寸換算樁端總的極限承載力。3受檢樁為抗拔樁時，荷載箱可置于樁端。向下反力不夠維持加載時，荷載箱下可加長樁長；4有分別測試樁的極限端阻力和各段樁的極限側阻力需要時，可采用雙荷載箱或多荷載箱。荷載箱的埋設位置則根據(jù)需要確定。84.2.2荷載箱的連接應符合下列規(guī)定：1荷載箱應平放于鋼筋籠的中心，其位移方向與樁身軸線夾2對于灌注樁，荷載箱的上下板分別與上下鋼筋籠的主筋鋼筋焊接。鋼筋籠之間設置喇叭筋，喇叭筋的一端與主筋焊接，一端焊在環(huán)形荷載箱板內(nèi)圓邊緣處，其數(shù)量和直徑宜同主筋一致。喇叭筋與荷載箱的夾角應大于60°;4.2.3位移桿與護套管應符合下列規(guī)定：1位移桿把荷載箱處的位移傳遞到地面，必須具有一定的剛度。樁長小于或等于40m,可用直徑25mm～30mm的鋼管作為位移桿；樁長大于40m,則宜用鋼絲作為位移桿；2保護位移桿的護套管與荷載箱頂蓋焊接，焊縫應滿足強度要求，并確保不滲漏水泥漿。多節(jié)護套管連接時可采用螺紋連接、橡膠套管連接、焊接等方式，并確保連接處不滲漏水泥漿；3在保證位移傳遞達到足夠精度的前提下，也可采用其他形式的位移傳遞系統(tǒng)。4.2.4基準樁和基準梁應符合下列規(guī)定：1基準樁與受檢樁之間的中心距離應大于或等于3倍的試樁直徑，且不小于2.0m;基準樁應穩(wěn)定可靠；2基準樁和基準梁都必須有一定的剛度?；鶞柿旱慕孛娓叨炔灰诵∮谄淇缍鹊?/40,基準樁的線剛度不宜小于基準梁線剛度的3倍；3基準梁的一端應固定在基準樁上，另一端應簡支在另一根基準樁上(能沿其軸線方向自由移動)。95.1.1自平衡法靜載荷試驗檢測時如出現(xiàn)上段樁身自重及樁的極限側阻力之和小于下段樁的極限側阻力及樁的極限端阻力之和(即出現(xiàn)上段樁已達到破壞標準而下段尚未達到破壞標準)時，可根據(jù)現(xiàn)場實際情況在樁頂增加堆載配重，以確保試驗最大加載量加載量或預估極限承載力的1/10,其中第一級可取分級荷載的2倍加載。為確保自平衡檢測的準確性，在試驗開始前應預加荷5.1.3卸載應分級進行，每級卸載量取加載時分級荷載的2倍，維持過程中的變化幅度不得超過分級荷載的±10%。2位移相對穩(wěn)定標準：荷載箱上、下位移每1h內(nèi)的位移量均不超過0.1mm,并連續(xù)出現(xiàn)兩次(從分級荷載施加后第30min開始，按1.5h連續(xù)三次每30min的位移量計算);維持時間為3h,測讀時間為第15min、30min,以后每隔30min測讀一次。5.3.1分別測量荷載箱上、下位移，當出現(xiàn)下列情況之一時，可終止加載：2某級荷載作用下，位移量大于前一級荷載作用下位移量的2倍，且經(jīng)24h尚未達到相對穩(wěn)定標準；3已達到設計要求的最大加載量，且位移達到相對穩(wěn)定標4當荷載—位移曲線呈緩變型時，可加載至荷載箱向上位移總量40mm～60mm(大直徑樁或樁身彈性壓縮較大時取高值);或加載至荷載箱向下位移總量60mm～80mm(大直徑樁或樁身彈性壓縮較大時取高值),當樁端阻力尚未充分發(fā)揮時，可加載至總位移量超過80mm;5荷載已達荷載箱加載極限或荷載箱兩段樁位移已超過荷載箱行程。6.1.2根據(jù)實測的原始數(shù)據(jù)繪制Q-s、s-lgt、s-1gQ等曲線。一般由數(shù)據(jù)采集儀器根據(jù)采集的檢測數(shù)據(jù)自動繪制。將基樁自平統(tǒng)方法樁頂加載的Q-s曲線。力-沉降關系等曲線。1上段樁取其s上-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向上彎曲的前一級荷載值，下段樁取其s下-lgt曲線尾部出現(xiàn)明樁長大于40m時，宜考慮樁身彈性壓縮；Q下可取向下位移為荷載箱下承壓板直徑);4出現(xiàn)本標準第5.3.1條第2款情況時，取其前一級荷載值5以上4條不能確定時，分別取向上、向下兩個方向的最大Qu——受檢樁上段樁的極限承載力；Q——受檢樁下段樁的極限承載力；A,——樁端面積；W——有效堆載重量，當反力不足時，可在樁頂增加堆載配類型確定：黏性土、粉土γ=0.8;砂土γ=0.7;巖石γ=1,若上部有不同類型的土層，γ取土層厚度加權的30%時，可取其算術平均值為單樁豎向極限承載力；當極差超過平均值的30%時，應分析極差過大的原因，結合樁型、施工工藝、地基條件、基礎形式等工程具體情況綜合確定極限承載力；不能明確原因時，宜增加試樁數(shù)量；2試驗樁數(shù)量小于3根或樁基承臺下的樁數(shù)不大于3根時，應取低值。6.2.4單樁豎向承載力特征值應按單樁豎向極限承載力的一半附錄A試驗數(shù)據(jù)表格樁徑(mm)樁長(m)記錄時間間隔各表讀數(shù)(mm)位移量(mm)123456向上向下工程地點樁徑(mm)樁長(m)樁頂標高(m)加載歷時(min)向上位移量(mm)向下位移量(mm)累計累計累計附錄B檢測后注漿水泥。填充注漿施工前，應進行室內(nèi)漿液配比試驗和現(xiàn)場注漿試4MPa,建議持續(xù)1h。附錄C測試系統(tǒng)安裝位移桿的護套管(注漿管);4—鋼筋籠主筋；5—喇叭筋；6—荷載箱圖C.0.1荷載箱位于中性點圖C.0.2荷載箱位于樁端將基樁自平衡法獲得的向上、向下兩條Q-s曲線等效轉換為相應傳統(tǒng)靜載試驗的一條Q-s曲線，以確定樁頂沉降。D.0.2轉換假定2等效的試驗樁分為上、下段樁，分界截面即為自平衡樁的平衡點a截面；3基樁自平衡法試驗中的下段樁與等效受壓樁下段的位移4基樁自平衡法試驗中，樁端的承載力—沉降量關系及不同深度的樁側阻力一變位量關系與標準試驗法是相同的；5基樁上段的樁身壓縮量△s為上段樁樁端及樁側荷載兩部分引起的彈性壓縮變形之和：式中：△s?——受壓樁上段在荷載箱下段力作用下產(chǎn)生的彈性壓縮變形量；△s?——受壓樁上段在荷載箱上段力作用下產(chǎn)生的彈性壓縮變形量。6計算上段樁彈性壓縮變形量△s?時，側阻力使用平均值7可由單元上下兩面的軸向力和平均斷面剛度來求各單元D.0.3樁身無鋼筋計A,—樁身截面面積(m2);將式(D.0.3-1)、(D.0.3-2)代入式(D.0.2),可得樁身的Q=(Q,-W)/γ+Qx2根據(jù)假定D.0.2(3)與等效樁頂荷載Q對應的樁頂位移D.0.4樁身有鋼筋計1根據(jù)假定D.0.2(7),將荷載箱以上部分分割成n個點(見圖D.0.2),任意一點i的樁軸向力Q(i)和變位量S(i)可用下式式中：Q;——i=n+1點(荷載箱深度)的樁的f(m)——m點(i~n之間的點)的樁側摩阻力(假定向上為正44S將式(D.0.4-1)代入式(D1為便于在執(zhí)行本標準條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的：2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為：“應符合《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》GB50202《建筑基樁檢測技術規(guī)范》JGJ106《基樁靜載試驗自平衡法》JT/T738《基樁承載力自平衡檢測技術規(guī)程》DB62/T25-3065《基樁承載力自平衡檢測技術規(guī)程》DB33/T1087《基樁自平衡法靜載試驗技術規(guī)程》DGJ32/TJ77基樁自平衡靜載試驗技術標準 273基本規(guī)定 28 4.1檢測設備 4.2設備安裝 5.2試驗加載方法 406.1數(shù)據(jù)圖表 406.2承載力確定 401.0.1基樁自平衡靜載試驗法不僅可用于基樁豎向抗壓靜載試驗，也可用于基樁豎向抗拔靜載試驗。自平衡法靜載試驗可用于試樁的測試及工程樁承載力驗收檢測?；鶚蹲云胶忪o載試驗法適用于樁身直徑不小于600mm的樁，特別適用于傳統(tǒng)靜載試驗方法難以實施的水上試樁、坡地試樁、基坑底試樁、狹窄場地試樁及特大噸位試樁等，也可用于管樁以及其他深基礎(沉井、地下連續(xù)墻)的承載力測試?；鶚蹲云胶夥壳耙延糜诔A制實心樁外的所有樁型，包括鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、管樁和深基礎(沉井、地下連續(xù)墻),樁自平衡法靜載試驗是將荷載箱與鋼筋籠連接并放置于樁身平衡點，通過荷載箱逐級加載，利用位移桿(位移絲)觀測在荷載作用下的上段(下段)樁體向上(向下)的位移，測試上、下段樁的極限承載力，確定單樁豎向抗壓(抗拔)極限承載力的試驗方法。當荷載箱擺在樁端時，測出的上段樁承載力即為樁抗拔承載3.0.1基樁自平衡靜載試驗法是把一種特制的加載裝置—荷載箱，預先放置在樁身指定位置，將荷載箱的高壓油管和位移桿(絲)引到地面，由高壓油泵在地面向荷載箱充油加載，荷載箱將力傳遞到樁身，通過上部樁側極限側阻力和自重與下部樁側極限側阻力和樁端極限端阻力相平衡來維持加載，從而獲得單樁豎向抗壓(抗拔)極限承載力。隨著超高層建筑、市政設施、高鐵項目在我省的興建，大直徑大噸位灌注樁逐年增多，用傳統(tǒng)靜載法進行極限承載力為2000t以上的測試比較困難，而且檢測費用高昂，目前大多數(shù)工程被迫從工程樁中選擇較小噸位的基樁進行靜載試驗，而使大直徑大噸位的處于關鍵承重部位的基樁得不到有效的承載力檢驗，給工程安全埋下隱患?；鶚蹲云胶夥ㄊ腔鶚鹅o載試驗的一種新方法?；鶚蹲云胶夥ㄔ囼灂r為樁身內(nèi)部雙向加載，與傳統(tǒng)樁頂加載靜載荷試驗相比，樁身產(chǎn)生的應力是傳統(tǒng)試驗的一半，故其樁身材料強度、樁身壓縮變形、樁端應力擴散面積等與傳統(tǒng)方法存在差異，宜同時配合其他手段進行檢測，并應注重總結相關技術經(jīng)驗。基樁自平衡靜載試驗法示意圖如圖1所示。1—荷載箱；2—基準梁；3—護套管；4—位移桿；5—位移傳感器；6—加載系統(tǒng)；7—油管；8—數(shù)據(jù)采集儀；9—鋼筋計；10—鋼筋計采集儀；11—傳感線聲學參數(shù)變化趨勢亦大體如此。樁基工程受季節(jié)氣候，周邊環(huán)境或工期緊的影響，往往不允許等到全部工程樁施工完并都達到28d齡期強度后再開始檢測。自平衡試驗為雙向加載，樁身產(chǎn)生身損傷或破壞。故規(guī)定樁身混凝土強度應大于設計強度的70%,并不得低于15MPa。樁的承載力下降，以高靈敏度飽和黏性土中的摩擦樁最明顯。隨承載力也逐漸增加。成樁后樁的承載力隨時間而變化的現(xiàn)象稱為樁的承載力時間(或歇后)效應，我國軟土地區(qū)這種效應尤為突出。研究資料表明，時間效應可使樁的承載力比初始值增長40%~400%。其變化規(guī)律一般是初期增長速度較快，隨后漸慢，待達到一定時間后趨于相對穩(wěn)定，其增長的快慢和幅度與土性和類別有關。除非在特定的土質條件和成樁工藝下積累大量的對比數(shù)的破壞可能是樁身結構破壞或支撐樁結構的地基巖土承載力達到了極限狀態(tài)，多數(shù)情況下樁的承載力受后者制約。如果混凝土強樁身產(chǎn)生的壓縮量較大，檢測結果不能真正反映設計條件下樁的土休止時間和樁身混凝土齡期(或設計強度)雙重規(guī)定，若驗收檢破壞。為達到優(yōu)化設計目的，試驗樁最大加載值可取按地質報告計算的單樁極限承載力的1.2倍~1.5倍。位移之和),但樁身其他部分并未破壞，上下兩段樁仍被荷載箱連低于樁身強度的水泥漿注入，試樁就仍可作為工程樁使用。這是低于試驗前，而且還相當于樁側注漿，使荷載箱以上20m左右范圍內(nèi)的樁身側阻力提高40%~80%。也就是說，試驗后的樁經(jīng)注3由于荷載箱置于樁的平衡點處(大都靠近樁端),該處樁身主要承受豎向壓力，且數(shù)值不超過樁的豎向極限抗壓承載力的4.1檢測設備4.1.1加載用的荷載箱是一特制的油壓千斤頂。它需要按照樁的類型，截面尺寸和荷載等級專門設計生產(chǎn)，使用前必須進行標定，同時防止漏油。荷載箱必須平放在樁中心，以防產(chǎn)生偏心軸向力。當荷裁箱位移方向與樁身軸線方向夾角小于5°時，荷載箱在樁身軸線上產(chǎn)生的力為所發(fā)出力的99.6%,其偏心影響很小，可忽略不計。同時荷載箱設計加載能力一般遠超出要求加載值，以便按要求加載后仍未達到樁極限承載力時可繼續(xù)加載。由于灌注樁施工工藝的原因，在荷載箱端部設計上必須保證樁底浮渣被通暢無阻地帶出樁的頂部，采用錐形體導流結構，能有利于將浮渣導出，避免浮渣停滯在荷載箱的底部造成局部強度過低，加載過程中被荷載箱壓碎或變形過大，導致試驗失敗，更可能影響樁的樁身質由于荷載箱埋設的位置，其理論要求的豎向承載力為整個樁的豎向承載力的50%,也即：在荷載箱這個斷面上，只要保證承受整個樁一半的承載能力，就不會對整個樁的豎向承載力產(chǎn)生影響。所以，在理論設計上，荷載箱與混凝土的接觸面積為樁全截面的50%。為保證試驗后樁體的安全，荷載箱應采用合理的內(nèi)部構造，荷載箱產(chǎn)生行程后，荷載箱內(nèi)部空間形式簡單連續(xù)，有利于漿體填4.1.2～4.1.4基樁內(nèi)力檢測宜采用應變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據(jù)檢測目的及要求，宜按表1中的傳感器技術、環(huán)境特性，選擇適合的傳感器，也可采用滑動測微計。需要檢測樁身某斷面或樁端位移時，可在需檢測斷面設置位移桿。大溫度變化的影響需進行長導線電阻影響的修正自身補償能力差好4.2設備安裝4.2.1荷載箱的埋設位置：極限樁端阻力小于極限樁側阻力時，荷載箱置于平衡點處，使上、下段樁的極限承載力基本相等，以維持加載；極限樁端阻力大于極限樁側阻力時，荷載箱置于樁端，根據(jù)樁的長徑比、地質情況采取樁頂配重或小直徑樁模擬試驗進行采用雙荷載箱或多荷載箱，以分別測試樁的極限端阻力和各段樁的極限側阻力。荷載箱的埋設位置需根據(jù)計算結合當?shù)亟?jīng)驗綜合確定，理想位置應是使上、下段樁在試驗中同時達到極限承載力的位置。由于樁頂位置試驗時可以增加堆載配重，故埋設位置選定時可使下段樁的計算極限承載力略大于上段樁的計算極限承載力，保證試驗過程下段樁不先發(fā)生破壞，導致試驗無法繼續(xù)進行。由于在荷載箱位置處，鋼筋籠斷開，試驗加載過程會將該處樁體混凝土拉開，故試驗是將試樁分成上、下兩段樁進行靜載試驗，上段樁為豎向抗拔靜載荷試驗，下段樁為豎向抗壓靜載荷試驗。有效樁長45.0m,設計極限承載力為5480×2kN,檢測預估加載量為5500×2kN。設計樁頂標高776.0m,樁端標高731.0m。根據(jù)地勘報告，有效樁長范圍內(nèi)地層情況及極限阻力取值如下表2:層頂標高(m)層底標高(m)極限側阻力(極限端阻力)(kPa)2345678通過試算，擬將荷載箱埋置于第7層亞黏土層與第8層細中合計為5347kN,荷載箱上部樁側阻力修正系數(shù)，針對本工程考慮到地質情況和工程的重要性，取γ=0.8,故上端樁轉換為抗拔力為4277kN,上段樁自重867kN,故上段樁計算極限承載力為合計為3332kN,樁端阻力為2600kN,故下段樁計算極限承載力為5932kN。下段樁計算極限承載力大于上端樁計算極限承載力788kN,方案基本可行。后經(jīng)現(xiàn)場靜載荷試驗，上段樁實測極限承載力為5500kN,下段樁實測極限承載力為5500kN,單樁極限承載力為11291kN。荷載箱處向上最大位移為34.55mm,荷載箱處向下最大位移為自平衡法在國內(nèi)至今已做了幾百例工程近2000根樁。荷載箱埋設位置的確定是一項重要的關鍵技術，為此根據(jù)工程實例及圖2(a)是將荷載箱放在樁端位置，即當樁身成孔后先在孔底稍作找平，然后放置荷載箱。此法適用于樁極限側阻力與極限端阻力大致相等的情況，或極限端阻力大于極限側阻力而試樁目的在于測定極限側阻力(也可作為抗拔試驗)的情況。如鎮(zhèn)江電廠高爐基礎采用鉆孔灌注樁，樁預估極限端阻力略大于極限側阻力，荷載箱擺放在樁端進行測試。圖2(b)是將荷載箱放置于樁身中某一位置，此時如位置適當，則當荷載箱以下的樁側阻力與端阻力之和達到極限值時，荷載箱以上的樁側阻力同時達到極限值。如保定萬博廣場，荷載箱埋設在樁端上部25m處，這樣上、下段樁的極限承載力大致相等，確保測試中順利加載。圖2(c)為鉆孔樁抗拔試驗的情況。由于抗拔樁需測出整個樁身的極限側阻力，故荷載箱應擺在樁端，而樁端處無法提供需要的反力，故將該樁鉆深，加大極限側阻力。如上海吳淞口輸電塔大跨越工程，樁長44m,荷載箱下部再鉆深7m提供反力。圖2(d)為挖孔擴底樁抗拔試驗的情況。如江蘇省電網(wǎng)調度中心基礎工程，抗拔樁為挖孔擴底樁，荷載箱擺在擴大頭底部進行抗拔試驗。圖2(e)適用于大頭樁或當預估樁極限端阻力小于樁極限側阻力而要求測定樁極限側阻力的情況，此時是將樁端擴大，將荷載箱置于擴大頭上。如南京北京西路軍區(qū)安居房工程。該場地地表頭上進行測試。南京江浦農(nóng)行綜合樓采用夯擴樁，荷載箱擺在夯擴頭上進行測試。圖2(f)適用于測定嵌巖段的極限側阻力與極限端阻力之和。此法所測結果不致于與覆蓋土層側阻力相混。如仍需測定覆蓋土層的極限側阻力，則可在嵌巖段側阻力與端阻力測試完畢后澆灌樁身上段混凝土，然后再進行試樁。如南京世紀塔挖孔樁工程，設計要求測出嵌巖段極限側阻力與極限端阻力，荷載箱埋在樁端，混凝土澆灌至巖層頂部，設計部門根據(jù)測試結果進行擴大頭設計。圖2(g)適用于當有效樁頂標高位于地面以下有一定距離時(如高層建筑有多層地下室情況),此時可將輸壓管及位移桿引至地面方便進行測試。如南京電信局多媒體大廈，采用沖擊鉆孔灌注樁，三層地下室底板距地面14m,預估該段樁的極限承載力達8MN,而整樁預估極限承載力高達40MN。南京地鐵新街口站，底板距地面23m,有效樁長27m。澆搗樁身混凝土至底板下部，兩工程試樁分別形成14m、23m空頭樁，測試結果消除了多余上部樁身側阻力的影響。圖2(h)適用于需測定兩個或以上土層的極限側阻力的情況?？上葘⒒炷翝补嘀料聦油恋捻斆孢M行測試而獲得下層土的數(shù)身全長的極限側阻力。如江蘇省電網(wǎng)調度中心挖孔樁工程。荷載箱擺在樁端，上部先澆2.5m混凝土，測出巖石極限側阻力后，上部再澆混凝土，測樁端承載力及后澆樁段的承載力。便可分別測出三段樁極限承載力。如潤揚大橋世業(yè)洲高架橋鉆孔樁，樁徑1.5m,樁長75m,一個荷載箱距樁頂63m,另一個荷載箱擺在20m處。由于地震液化的影響，上部20m的砂土層側阻力應扣除。故首先用下面一個荷載箱測出整個樁承載力，間隔15d后再用上面一個荷載箱測出上部20m樁極限側阻力，扣除該部分阻力值即為該樁實際應用承載力。圖2(j)適用于在地下室中進行試樁工程。如8層南京下關商層地下室內(nèi)補了多根鉆孔灌注樁，并在地下室內(nèi)進行了承載力測圖2(k)為管樁測試示意圖，如南京長陽公寓，靜壓管樁長36m,直徑0.4m,由三節(jié)12m樁段組成，首先施工第一節(jié)管段，待圖2(1)為雙荷載箱或單荷載箱壓漿樁測試示意圖。下荷載限端阻力。北京西直門某工程樁徑1.2m,樁端擴大頭1.8m,荷載箱底面距擴大頭底面300mm,荷載箱直接測得樁端極限承載力測出上段擴大頭端部承載力，這時可在樁頂施加配重提供反力。如云南某工程樁徑1m,擴大頭1.6m,預估極限承載力7900kN,而上段樁僅能提供2200kN,這時在樁頂上部堆載施加2000kN反力對于人工挖孔灌注樁，在荷載箱放置前，應用厚度不大于50mm的高強度細石混凝土將樁端墊