年產(chǎn)500萬噸轉(zhuǎn)爐煉鋼車間系統(tǒng)設(shè)計(jì)摘要本次設(shè)計(jì)是對(duì)年產(chǎn)量為500萬噸大型轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的設(shè)計(jì)，從最開始的物料平衡、生產(chǎn)規(guī)模爐型計(jì)算，再到最后廠房設(shè)計(jì)、煙氣凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì)，其中還包括了原料系統(tǒng)設(shè)計(jì)、氧槍計(jì)算與設(shè)計(jì)及轉(zhuǎn)爐車間設(shè)計(jì)和對(duì)連鑄設(shè)備具體數(shù)據(jù)的確定。此次設(shè)計(jì)包含轉(zhuǎn)爐2座，轉(zhuǎn)爐的公稱容量為300t。氧氣供氧系統(tǒng)的計(jì)算確定完后再計(jì)算氧槍的尺寸。板坯連鑄機(jī)2臺(tái)，1臺(tái)備用。13臺(tái)容量為600t的混鐵車。凈化煙氣的方法為未燃法。本設(shè)計(jì)合格坯為500萬噸，年需鐵水量為509.55萬噸，采用連鑄效率為77.88%的全連鑄工藝。關(guān)鍵詞：車間設(shè)計(jì)，LF精煉，轉(zhuǎn)爐，氧槍，全連鑄目錄1緒論 11.1國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀 11.2國(guó)內(nèi)鋼鐵現(xiàn)狀 11.3發(fā)展及優(yōu)化過程 11.4未來展望 22氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間 42.1初始條件的計(jì)算 42.2熱平衡計(jì)算 113生產(chǎn)規(guī)模及其計(jì)算 163.1金屬平衡計(jì)算 163.2確定生產(chǎn)規(guī)模 163.3轉(zhuǎn)爐爐型選擇與計(jì)算 173.3.1轉(zhuǎn)爐的主要參數(shù)的確定和計(jì)算 173.4轉(zhuǎn)爐爐襯設(shè)計(jì) 183.4.1爐襯材質(zhì)選擇 193.5轉(zhuǎn)爐爐體金屬構(gòu)件設(shè)計(jì) 193.5.1爐殼設(shè)計(jì) 193.5.2爐體支承系統(tǒng)設(shè)備 194原料供應(yīng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 204.1鐵水的供應(yīng) 204.1.1鐵水成分 204.1.2供應(yīng)方式和流程 204.2廢鋼的供應(yīng)吹轉(zhuǎn)爐熱平衡計(jì)算 204.2.1廢鋼的用量和種類 204.2.2工藝流程及供應(yīng)方式 204.2.3主要設(shè)備 214.3鐵合金的供應(yīng) 214.3.1各種鐵合金成分 214.3.2供應(yīng)方式及工藝流程 214.4副原料供應(yīng)及主要設(shè)備選擇 224.4.1副原料種類及成分 224.4.2石灰供應(yīng)工藝流程 225轉(zhuǎn)爐供氧系統(tǒng)設(shè)計(jì) 235.1氧氣供應(yīng)系統(tǒng)計(jì)算 235.1.1煉鋼車間需氧量計(jì)算 235.1.2氧制氧機(jī)能力的選擇 235.2氧槍設(shè)計(jì)與計(jì)算 235.2.1氧槍的噴頭設(shè)計(jì) 235.2.2氧槍槍身計(jì)算 246鐵水預(yù)處理 266.1鐵水預(yù)處理設(shè)備 266.2鐵水預(yù)處理設(shè)備耐火材料的選擇 276.2.1魚雷混鐵罐車用耐火材料 276.2.2鐵水預(yù)處理噴槍耐火材料 277爐外精煉設(shè)備及工藝布置 287.1LF鋼包精煉爐的設(shè)計(jì)與計(jì)算 287.1.1LF爐作業(yè)時(shí)間 287.1.2工藝布置及工藝流程 287.1.3LF爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 298連鑄設(shè)備的設(shè)計(jì)與計(jì)算 308.1連鑄機(jī)機(jī)型的選擇 308.2連鑄機(jī)的主要工藝參數(shù) 308.2.1包鋼允許的最大澆注時(shí)間 308.2.2鑄坯斷面 308.2.3拉坯速度 308.2.4連鑄機(jī)流速 308.2.5弧形半徑 318.3連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的確定 318.3.1連鑄澆注周期計(jì)算 318.3.2連鑄機(jī)作業(yè)率 318.4連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的計(jì)算 328.5鋼包設(shè)計(jì) 328.5.1鋼包內(nèi)襯材料選擇 328.5.2鋼包的尺寸與工藝參數(shù)的計(jì)算 338.6中間包的主要參數(shù) 338.6.1中間包容量 338.6.2中間包水口直徑 348.6.3中間包載運(yùn)設(shè)備 348.7結(jié)晶器的參數(shù)計(jì)算 348.7.1結(jié)晶器的斷面尺寸 348.7.2結(jié)晶器的長(zhǎng)度 348.7.3結(jié)晶器錐度 348.7.4結(jié)晶器筒壁厚度 348.7.5結(jié)晶器縫水面積 358.8 二次冷卻裝置 358.8.1二冷噴水冷卻系統(tǒng) 358.8.2二冷區(qū)水量計(jì)算 359主廠房設(shè)計(jì) 369.1廠房布置 369.1.1原料跨廠房高度 369.1.2耳軸中心的標(biāo)高 369.1.3轉(zhuǎn)爐跨吊車軌面標(biāo)高 369.1.4弧形連鑄機(jī)的長(zhǎng)度 379.1.5連鑄跨總高和連鑄澆注跨吊車軌面標(biāo)高 379.2各跨見起重機(jī)的選擇和數(shù)量計(jì)算 3710轉(zhuǎn)爐車間煙氣凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì) 3810.1最大爐氣量煙氣量計(jì)算 3810.1.1最大爐氣量計(jì)算 3810.1.2最大煙氣量計(jì)算 3810.2煙氣凈化及回收設(shè)備計(jì)算 3810.2.1OG系統(tǒng)工藝流程 3810.2.2煙罩設(shè)計(jì)與計(jì)算 4010.2.3一級(jí)文氏管計(jì)算 4010.2.4二級(jí)文氏管計(jì)算 4110.3轉(zhuǎn)爐二次除塵系統(tǒng) 4210.4污水處理 42結(jié)論 431緒論1.1國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀1856年英國(guó)人發(fā)明底吹酸性轉(zhuǎn)爐煉鋼法處于上世紀(jì)中葉轉(zhuǎn)爐煉鋼剛剛起步時(shí)期，近代煉鋼的開端由此開始。上世紀(jì)70年代到90年代處于連鑄技術(shù)和轉(zhuǎn)爐穩(wěn)定性提高時(shí)期。90年代末至今隨著潔凈鋼時(shí)期的到來，在市場(chǎng)需求的作用下潔凈鋼逐漸占領(lǐng)市場(chǎng)，為適應(yīng)市場(chǎng)的需求鋼廠企業(yè)迅速改變生產(chǎn)模式建立起了比以往規(guī)模更大更適應(yīng)潔凈鋼的生產(chǎn)系統(tǒng)。復(fù)合吹煉技術(shù)的歷程，20世紀(jì)末蒂森公司確立了TMB復(fù)合吹煉技術(shù)，通過采用TMB法復(fù)合吹煉技術(shù)能在取得良好的經(jīng)濟(jì)效益的同時(shí)使成本較其他同種生產(chǎn)工藝大大降低其成本，提高了鋼水的獲取率，減少加入造渣劑的量，高合金回收率使鋼的成本降低5馬克/t鋼。例如：采用TMB技術(shù)的一家印度鋼廠脫磷效果在生產(chǎn)過程中很明顯。優(yōu)化轉(zhuǎn)爐少渣冶煉技術(shù)，在資源、能源、環(huán)境的限制條件下。通過實(shí)施轉(zhuǎn)爐少渣冶煉技術(shù)能有效減少對(duì)鐵礦資源消耗的情況。運(yùn)用轉(zhuǎn)爐且少渣冶煉，提高鐵水的獲得率。并在減少污染廢棄物排放的同時(shí)，降低鐵損，轉(zhuǎn)爐鋼廠后期環(huán)境治理成本降低。1.2國(guó)內(nèi)鋼鐵現(xiàn)狀粗鋼產(chǎn)量河北、江蘇、山東、遼寧四省的粗鋼產(chǎn)量占全國(guó)粗鋼產(chǎn)量的一半，其中鋼鐵產(chǎn)量最高的是河北省占全國(guó)粗鋼產(chǎn)量的百分之26%左右可見主要的產(chǎn)鋼的省份主要集中于北方地區(qū)，當(dāng)前存在嚴(yán)重的產(chǎn)能布局不合理問題。1.3發(fā)展及優(yōu)化過程我國(guó)唐山鋼鐵廠在1951年首先試驗(yàn)成功堿性空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐冶煉法，且迅速投入生產(chǎn)。首都鋼鐵試驗(yàn)廠在20世紀(jì)60年代把空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐改建為氧氣頂吹，從此開始工業(yè)試驗(yàn)并投入生產(chǎn)。不斷發(fā)展的鋼鐵冶煉技術(shù)，出現(xiàn)了許多由中、大型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐車間組成的企業(yè)，把平爐車間改為氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐車間。目前國(guó)內(nèi)的轉(zhuǎn)爐煉鋼廠多達(dá)好幾百家，憑借轉(zhuǎn)爐煉鋼的技術(shù)能生產(chǎn)出的鋼總量大概在70~220左右。很少部分的煉鋼廠的產(chǎn)量在70以下的。因?yàn)榈氖袌?chǎng)需要,在我國(guó)的鋼鐵制造商在提高自己的鋼材產(chǎn)品質(zhì)量同時(shí),也在側(cè)重于鋼材產(chǎn)品種類及性能改善以及成本降低方面增加了比例。之后又進(jìn)一步優(yōu)化了旋風(fēng)轉(zhuǎn)爐的制造工藝和流程。轉(zhuǎn)爐法煉鋼技術(shù)的傳統(tǒng)模式,由原來單純用轉(zhuǎn)爐法進(jìn)行冶煉發(fā)展成為以普通鐵水經(jīng)過預(yù)處理,而后重復(fù)吹風(fēng)轉(zhuǎn)爐法進(jìn)行吹煉,爐外加以精煉,最后再進(jìn)行連鑄法的新工藝流程。新的工藝流程在技術(shù)上具有了設(shè)備的大型化,更加現(xiàn)代化,連續(xù)性強(qiáng)的特征。其中氧氣轉(zhuǎn)爐主要是適用于進(jìn)行鋼水的脫碳及升溫。優(yōu)化轉(zhuǎn)爐高速吹煉技術(shù)我國(guó)轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的核心是提高產(chǎn)率。而且高效率化的制造過程既能夠有效地降低鋼鐵企業(yè)產(chǎn)品的價(jià)格和成本,更是鋼鐵企業(yè)適應(yīng)市場(chǎng)激烈的殘酷競(jìng)爭(zhēng),迎接新時(shí)代挑戰(zhàn)的一個(gè)重要手段。所以,大力推進(jìn)了我國(guó)轉(zhuǎn)爐冶金煉鋼機(jī)的高速風(fēng)吹煉設(shè)備和制造技術(shù),優(yōu)化了工藝流程,增強(qiáng)了轉(zhuǎn)爐的產(chǎn)量與生產(chǎn)能力。優(yōu)化潔凈鋼的生產(chǎn)工藝流程,實(shí)現(xiàn)了連續(xù)化的生產(chǎn)。隨著電爐冶煉鋼工藝流程的改進(jìn),建立了一套完善的潔凈鋼廠。1.4未來展望工信部《鋼鐵工業(yè)調(diào)整升級(jí)規(guī)劃》曾經(jīng)明確提出"十三五"規(guī)劃時(shí)期，前10家以上鋼鐵工業(yè)公司的新興產(chǎn)業(yè)發(fā)展聚焦點(diǎn)幅度由之前34%左右大幅上升至達(dá)到60%左右。同期2016年5月國(guó)務(wù)院又正式發(fā)布《關(guān)于推進(jìn)鋼鐵產(chǎn)業(yè)兼并重組處置僵尸企業(yè)的指導(dǎo)意見》中并指出,到2025年針對(duì)中國(guó)國(guó)內(nèi)鋼鐵產(chǎn)業(yè)前十大龍頭企業(yè)的去產(chǎn)能過剩聚焦度將有機(jī)會(huì)提高到達(dá)60%-70%。從2018年國(guó)內(nèi)大型粗鋼企業(yè)總產(chǎn)量的持續(xù)集中增長(zhǎng)程度情況來看,60%以上粗鋼產(chǎn)量對(duì)今年我國(guó)實(shí)體經(jīng)濟(jì)的直接貢獻(xiàn)主要來源于34家國(guó)內(nèi)粗鋼龍頭企業(yè)和整個(gè)集團(tuán),根據(jù)今年計(jì)劃未來這34家國(guó)內(nèi)粗鋼龍頭企業(yè)和整個(gè)集團(tuán)的粗鋼總產(chǎn)量很有可能會(huì)縮減到10家,可見后期國(guó)內(nèi)粗鋼龍頭企業(yè)破產(chǎn)重組的操作力度和持續(xù)發(fā)展盈利空間之大。關(guān)于今年國(guó)家部委工信部公開會(huì)議發(fā)布的關(guān)于推進(jìn)我國(guó)今年鋼鐵行業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整和轉(zhuǎn)型升級(jí)的一個(gè)總體規(guī)劃:1）京津冀及其大部周邊地區(qū)、長(zhǎng)江珠三角等區(qū)域地區(qū):在目前己經(jīng)基本形成了完善的沿海沿江產(chǎn)業(yè)布局的基礎(chǔ)上,著眼于有效減輕局部地區(qū)性經(jīng)濟(jì)環(huán)境壓力,依托內(nèi)陸鋼鐵企業(yè),通過不斷加快增產(chǎn)減量和加強(qiáng)資源整合重組,優(yōu)化和合理調(diào)整內(nèi)陸鋼鐵企業(yè),大幅度提升化解了產(chǎn)能過剩的中國(guó)鋼鐵生產(chǎn)能力。我們可以認(rèn)為其主要含義應(yīng)該認(rèn)為包含兩層面的意思:一層意義就是企業(yè)依托自己的鋼鐵優(yōu)勢(shì)企業(yè)品牌而對(duì)其進(jìn)行產(chǎn)業(yè)資源整合；二層意思對(duì)大型鋼廠企業(yè)進(jìn)行了生產(chǎn)減量再造和生產(chǎn)兼并重組,尤其對(duì)于嚴(yán)重過剩影響產(chǎn)能和嚴(yán)重生產(chǎn)過剩的東部河北地區(qū),著重重點(diǎn)推動(dòng)了這些城市大型鋼廠的企業(yè)整體改制撤資和資產(chǎn)置換;2)大力建設(shè)中西部華南地區(qū)、東北舊鋼鐵工業(yè)制造基地:就是依托區(qū)域內(nèi)一批具備相對(duì)較高企業(yè)技術(shù)綜合競(jìng)爭(zhēng)力和優(yōu)勢(shì)的鋼鐵企業(yè),實(shí)施大型區(qū)域性產(chǎn)業(yè)資源整合,壓減部分鋼鐵企業(yè)產(chǎn)能，壓減過剩鋼鐵產(chǎn)能。我們預(yù)計(jì)主要會(huì)推行區(qū)域內(nèi)整合，包括優(yōu)勢(shì)兼并弱勢(shì)，大企業(yè)重組小企業(yè)等；3）東東南沿海和西部偏遠(yuǎn)地區(qū):以進(jìn)一步優(yōu)化調(diào)整完善我省"北重南輕"的特色鋼鐵產(chǎn)業(yè)布局結(jié)構(gòu)作為戰(zhàn)略著力點(diǎn),建好一批具有一流鋼鐵技術(shù)水平的廣東湛江、防城港等沿海高技術(shù)質(zhì)量的特色鋼鐵產(chǎn)業(yè)和沿海精品鋼鐵生產(chǎn)加工基地。即:重點(diǎn)加快推進(jìn)沿海軍事基地的規(guī)劃建設(shè),包括承接北部置出的合規(guī)產(chǎn)能。

2氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間2.1初始條件的計(jì)算計(jì)算原始數(shù)據(jù)表2.1鋼種、鐵水、廢鋼和終點(diǎn)鋼水的成分設(shè)定值(%)注：本設(shè)計(jì)的計(jì)算中設(shè)定的冶煉鋼的品種為Q235A表2.2鐵合金成分及其回收率(%)表2.3原料成分(%)表2.4其他工藝參數(shù)設(shè)定值物料平衡基本項(xiàng)目物料平衡所需的基本項(xiàng)目見表2.5：表2.5物料平衡項(xiàng)目表計(jì)算以100kg鐵水為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算第一步：計(jì)算脫氧和合金化前的總渣量及其成份總渣量及其成分見表2.9。第二步：計(jì)算氧氣的消耗計(jì)算后將氧氣的實(shí)際消耗值列于表2.10。表2.6總渣量及其成分注1：①計(jì)算總渣量：總量：13.620÷（1-8.25%-5%）=13.066kg。注2：②ω（Fe2O3）=13.06×0.0825=1.078kg。表2.7總渣及其成分爐氣量及其成分的計(jì)算爐氣中具有CO、CO2、N2、SO2、和H2O。其中CO、CO2、SO2、和H2O應(yīng)由表2.6和表2.8查找可得，O2和N2應(yīng)由爐氣總體積來計(jì)算。表2.8爐氣量成分第四步：脫氧及合金化前的鋼水量計(jì)算鋼水量Qg=鐵水量和鐵水中元素氧化量、煙塵、噴濺和渣中的鐵損=100-6.675-[1.5×(75%×56/72+20%×112/160)+1+13.066×6%]=90.546kg據(jù)此編寫表2.11。表2.9未加入廢鋼時(shí)物料平衡表注：計(jì)算誤差應(yīng)控制為-0.1%表2.10非鋼中元素氧化產(chǎn)物及其成渣量（kg）表2.11加入廢鋼的物料平衡表（以100kg鐵水為基礎(chǔ)）表2.12加入廢鋼的物料平衡表（以100kg（鐵水+廢鋼）為基礎(chǔ)）第六步：計(jì)算脫氧和合金化后的物料平衡查找表2.1和表2.2數(shù)據(jù)經(jīng)計(jì)算得出出應(yīng)該加入錳鐵和硅鐵兩種材料的量。并將計(jì)算結(jié)果填入表2.14，得到總物料平衡表。表2.13鐵合金中元素?zé)龘p量及產(chǎn)物量(kg)表2.14焦粉加入后生成的產(chǎn)物（kg）表2.15總物料平衡表2.2熱平衡計(jì)算計(jì)算所用初始數(shù)據(jù)：表2.16入爐物料及產(chǎn)物的溫度設(shè)定值表2.17物料平均熱容表2.18煉鋼溫度下的反應(yīng)熱效應(yīng)表2.19溶入鐵水中元素對(duì)鐵的熔點(diǎn)降低值以100kg鐵水為基礎(chǔ)第一步：計(jì)算熱收入Qs。（1）鐵水物理熱Qw：先根據(jù)純鐵熔點(diǎn)，鐵水成分以及融入元素對(duì)鐵熔點(diǎn)的降低（見表2.18，表2.1和表2.21）計(jì)算鐵水熔點(diǎn)Tt，然后由鐵水溫度和生鐵熱容（見表2.18、和表2.19）確定Qw。Tt=1536-(4.30×100+0.80×8+0.6×5+0.20×30+0.035×25)-6=1084°CQw=100×[0.745×(1084-25)+218+0.837×(1250-1048)]=224589.70kj元素氧化熱及成渣熱Qy：由鐵水中元素氧化量和反應(yīng)熱效應(yīng)（見表2.21）可以算出，其結(jié)果列表2.22。表2.20元素的氧化熱與成渣熱第二步：熱支出Qs的計(jì)算。將計(jì)算結(jié)果繪制成表2.23。表2.21某些物料的物理熱項(xiàng)目參數(shù)/kJ備注爐氣物理熱11.34×[1.137×（1450-25）]=18373.351450℃系爐氣和煙塵的溫度煙塵物理熱1.5×[0.996×（1540-25）+209]=2442.451521℃系鋼水熔點(diǎn)渣中鐵珠物理熱0.78×[0.699×(1520-25)+272+0.837×(1690-1520)]=1144.88噴濺金屬物理熱1.0×[0.699(1520-26+272+0.837×(1690-1520)]=1467.80合計(jì)Qx=23428.48生白云石分解熱Qb：根據(jù)其用量、成分和表2.21所示的熱效應(yīng)來計(jì)算Qb=2.5×（36.40%×1690+25.60%×1405）=2437.10kJ熱損失Qq:本設(shè)計(jì)中計(jì)算用5%Qq=217029.51×5%=10851.48kJ廢鋼吸熱Qf:用于加熱廢鋼的熱量系剩余熱量，即Qf=Qs-Qg-Qr-Qx-Qb-Qq=19586.92kJ故廢鋼加入量Wf為Wf=18429.56/{1×[0.699×(1520-25)+272+0.837×(1690-1520)]}=12.63即廢鋼比:12.63/(100+12.63)×100%=11.21%熱平衡計(jì)算結(jié)果列于表2.25。熱效率=(鋼水物理熱+爐渣物理熱+廢鋼吸熱)×100%/熱收入總量83.08%;若不計(jì)算爐渣帶走的熱量:熱效率=(鋼水物理熱+廢鋼吸熱)×100%/熱收入總量=69.31%。表2.22熱平衡表表2.23原材料消耗原材料計(jì)算過程質(zhì)量（kg）石灰5.92/92.31=x/100064.13螢石0.44/92.31=x/10004.77生白云石2.22/92.31=x/100024.05爐襯0.26/92.31=x/10002.82氧氣7.38/92.31=x/100079.95錳鐵0.62/92.31=x/10006.72硅鐵0.42/92.31=x/10004.55鐵水88.79/92.31=x/1000961.87廢鋼11.21/92.31=x/1000121.443生產(chǎn)規(guī)模及其計(jì)算3.1金屬平衡計(jì)算圖3.1金屬平衡圖3.2確定生產(chǎn)規(guī)模本設(shè)計(jì)中轉(zhuǎn)爐車間年生產(chǎn)合格的鑄坯500萬噸，轉(zhuǎn)爐座數(shù)與大小設(shè)定，由圖3.1可知，所需入爐金屬料為579.04萬噸。計(jì)算一座轉(zhuǎn)爐的年出鋼爐數(shù)N：吹煉轉(zhuǎn)爐年出鋼爐數(shù)=(1440×365?)/T1=(1440×365×84%)/40=11037.6其中?（轉(zhuǎn)爐作業(yè)率，%，轉(zhuǎn)爐與模鑄或部分連鑄配合一般取82%~85%；若與全連鑄配合取75%~80%）轉(zhuǎn)爐車間年產(chǎn)鋼水量：W=N×n×q式中：W—轉(zhuǎn)爐車間年產(chǎn)鋼水量，t；n—轉(zhuǎn)爐車間經(jīng)常吹煉爐子座數(shù)；N—每一座吹煉爐的年出鋼爐數(shù)；q—轉(zhuǎn)爐公稱容量，t。n×q=579.04÷11037.6=512.08噸所以，取n=2，則q=300t3.3轉(zhuǎn)爐爐型選擇與計(jì)算本設(shè)計(jì)根據(jù)需求選取筒球型的爐型，球缺體的半徑R=1.1D3.3.1轉(zhuǎn)爐的主要參數(shù)的確定和計(jì)算熔爐比熔爐比取0.90m3/t熔池的尺寸計(jì)算熔池直徑D：D=K×V帽=π/12(H帽-H口)(D2+Dd+d2)+π/4×d2H口=58.49m3爐身的尺寸計(jì)算爐身體積V身；爐容比取0.90m3/tVT=0.90×G=0.90×300=270m3V身=VT-V帽-V池=167.39m3爐身高度H身：H身=4V身/πD2=5051.90mm出鋼口的中心線水平傾角θ1：取θ1=0°；出鋼口直徑d3.4轉(zhuǎn)爐爐襯設(shè)計(jì)爐襯設(shè)計(jì)：主要任務(wù)爐襯材質(zhì)必須符合本設(shè)計(jì)中對(duì)轉(zhuǎn)爐的一切要求；齡要求。3.4.1爐襯材質(zhì)選擇爐襯材料厚度選擇表3.1轉(zhuǎn)爐爐襯的厚度選取值3.5轉(zhuǎn)爐爐體金屬構(gòu)件設(shè)計(jì)3.5.1爐殼設(shè)計(jì)爐殼的設(shè)計(jì)除了爐帽還應(yīng)包含爐身和爐底這兩部分。爐襯應(yīng)能承受鋼水、爐渣、各種材料的靜載荷和所加入金屬材料的影響，這三部分的材料應(yīng)具有高強(qiáng)度。根據(jù)以上要求，選取鍋爐和合金鋼板。3.5.2爐體支承系統(tǒng)設(shè)備傾動(dòng)機(jī)構(gòu)的要求冶煉工藝中對(duì)于傾動(dòng)式機(jī)械的技術(shù)要求主要表現(xiàn)為以下幾個(gè)方面:因?yàn)閮A動(dòng)式轉(zhuǎn)爐機(jī)械需要長(zhǎng)期處于溫度高煙塵多的不良環(huán)境中進(jìn)行工作,所以我們對(duì)于傾動(dòng)式機(jī)械的冶煉技術(shù)要求有以下兩個(gè)特點(diǎn)：傾動(dòng)機(jī)構(gòu)的轉(zhuǎn)動(dòng)角度以及轉(zhuǎn)動(dòng)速度。轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)機(jī)構(gòu)置的外伸端懸掛。

4原料供應(yīng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)4.1鐵水的供應(yīng)4.1.1鐵水成分表4.1鐵水成分元素CSiMnPS成分4.0～4.20.4～0.60.8～1.0≦0.10≦0.304.1.2供應(yīng)方式和流程根據(jù)計(jì)算，需要建設(shè)兩座200t的轉(zhuǎn)爐，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取容量在600t的混鐵車。由下述公式可以計(jì)算本廠車間的混鐵車臺(tái)數(shù)N：根據(jù)以上計(jì)算，結(jié)合轉(zhuǎn)爐數(shù)和混鐵車容量，選取魚雷罐車13臺(tái)。4.2廢鋼的供應(yīng)吹轉(zhuǎn)爐熱平衡計(jì)算4.2.1廢鋼的用量和種類48.64萬噸。本設(shè)計(jì)采取用普通吊車將裝入廢鋼漏斗的廢鋼裝入轉(zhuǎn)爐中的方式4.2.2工藝流程及供應(yīng)方式供應(yīng)方式：本設(shè)計(jì)采取用吊車把裝入廢鋼漏斗的廢鋼再轉(zhuǎn)到轉(zhuǎn)爐中的方式工藝流程：圖4.1廢鋼收購(gòu)工藝流程4.2.3主要設(shè)備廢鋼堆積面積AA=Qx/1.2Hp=1586×3/1.2×1.2×2.0=1652.08m廢鋼料斗容積VV=qnpf=200×11%/0.8×2.0=13.75m34.3鐵合金的供應(yīng)4.3.1各種鐵合金成分鐵合金主要成分表：表4.2鐵合金成分表成分(%)CSiMnAlPSFe硅鐵—73.00.502.500.050.0323.92錳鐵6.060.5067.8—0.230.1424.744.3.2供應(yīng)方式及工藝流程轉(zhuǎn)爐鐵合金供應(yīng)：鐵合金由底開式料罐、汽車從鐵合金庫運(yùn)往轉(zhuǎn)爐跨，采用10t吊車運(yùn)到爐后8.800m平臺(tái)上的鐵合金料倉中，準(zhǔn)備待用。啟動(dòng)鐵合金高位料倉的振動(dòng)給料機(jī)下料到稱量小車，當(dāng)物料達(dá)到設(shè)定重量時(shí),振動(dòng)給料機(jī)自動(dòng)停止,用小車將物料裝卸至移動(dòng)的集裝箱內(nèi),然后用叉車將其運(yùn)至旋轉(zhuǎn)給料機(jī)小車頂部,并及時(shí)將物料加入鋼水罐中穿線燃?xì)廨啓C(jī)物種,將鐵合金的化學(xué)含量和其成分送入電腦計(jì)算機(jī)系統(tǒng),在旋轉(zhuǎn)爐的主控房?jī)?nèi)CRT屏幕顯示。吹氬站原材料供應(yīng)：吹氬站所用的合金料用汽車將裝滿鐵合金的底開式料罐從鐵合金庫運(yùn)往鋼水接受跨，用起重機(jī)將其裝入吹氬站的鐵合金料倉中待用。通過稱量加入鋼水罐。吹氬加料由吹氬站控制室遠(yuǎn)程操作。吹氬站所用的芯線卷。它用汽車從鐵合金庫運(yùn)往出鋼跨，用起重機(jī)吊運(yùn)到吹氬站平臺(tái)上，通過喂絲機(jī)將芯線喂入鋼包內(nèi)。4.4副原料供應(yīng)及主要設(shè)備選擇4.4.1副原料種類及成分副原料成分見表2.2。4.4.2石灰供應(yīng)工藝流程圖4.2石灰供應(yīng)工藝流程

5轉(zhuǎn)爐供氧系統(tǒng)設(shè)計(jì)5.1氧氣供應(yīng)系統(tǒng)計(jì)算5.1.1煉鋼車間需氧量計(jì)算一座轉(zhuǎn)爐吹煉時(shí)的小時(shí)耗氧量的計(jì)算：平均小時(shí)耗氧量Q（Nm3/h）Q式中：G—平均爐產(chǎn)鋼量，t；W—噸鋼耗氧量，Nm3/t,可取45～55Nm3/t，本設(shè)計(jì)取50Nm3/t；min。車間高峰小時(shí)耗氧量Q2（m3/h）Q2=1.5高峰小時(shí)耗氧量=67500(Nm3/h)高峰小時(shí)耗氧量：

Q車間平均小時(shí)耗氧量Q4Q4=1.5Q1=33750(Nm3/h)5.1.2氧制氧機(jī)能力的選擇氧氣制氧機(jī)的生產(chǎn)能力必須充分依靠每個(gè)轉(zhuǎn)爐室和車間的氧氣需要和制氧量來來進(jìn)行正確選擇。制氧機(jī)的氧氣容量大小可以根據(jù)每個(gè)大型鋼鐵轉(zhuǎn)爐車間每小時(shí)平均供氧消耗的量而來確定,通過在每個(gè)制氧機(jī)與鋼鐵轉(zhuǎn)爐之間分別安裝一個(gè)小型儲(chǔ)氧器可以實(shí)現(xiàn)每個(gè)鋼鐵車間最大高峰消耗氧氣量。根據(jù)計(jì)算出來的結(jié)果與數(shù)據(jù)選擇35000Nm3/h系列的制氧機(jī)。5.2氧槍設(shè)計(jì)與計(jì)算5.2.1氧槍的噴頭設(shè)計(jì)氧流量計(jì)算氧流量=氧壓的理論計(jì)算值查閱等熵流表，Ma=2.0pp0=0.1278，P=孔=1.01Mpa，工況氧壓取P選噴孔出口馬赫數(shù)與噴孔數(shù)使用馬赫數(shù)Ma=2.0，噴孔數(shù)為5孔計(jì)算孔口直徑噴頭每個(gè)噴孔的氧氣流量

q=噴孔實(shí)際氧氣流量：

Q取CD=0.96,T0=290K,求得d喉=54mm計(jì)算噴孔出口直徑當(dāng)Ma=2.0時(shí)，A出A喉計(jì)算擴(kuò)張長(zhǎng)度取擴(kuò)張段的半錐角α=4°，則擴(kuò)張段長(zhǎng)度

L確定孔傾斜角β取15°噴孔喉口段長(zhǎng)度確定噴口段的取值范圍：5—10mm，根據(jù)設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù)計(jì)算取8mm5.2.2氧槍槍身計(jì)算中心處氧槍氧管的直徑計(jì)算:管內(nèi)氧氣工況流量：

Q式中：p標(biāo)—標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，Pa；p0—管內(nèi)氧氣工況壓力，Pa；T標(biāo)—標(biāo)準(zhǔn)溫度，273KT0—管內(nèi)氧氣實(shí)際溫度（等于滯止溫度），一般取290K。中心管內(nèi)氧氣流速應(yīng)該取V0=50m/s，所以中心氧管的內(nèi)直徑：

d式中：F—中心氧管內(nèi)截面積，m2；V0—管內(nèi)氧氣流速，m/s，本設(shè)計(jì)取50m/s。Q—管內(nèi)氧氣工況流量，m3/s；由標(biāo)準(zhǔn)熱軋無縫鋼管產(chǎn)品規(guī)格，選取中心鋼管為232mm×8mm。中外層管管徑的計(jì)算進(jìn)水環(huán)縫面積

F出水環(huán)縫面積

F中間層鋼管的內(nèi)壁直徑

d選取中層鋼管為273mm×8mm。同理得外層位置鋼管直徑

d選取外層鋼管為325mm×15mm。氧槍長(zhǎng)度的計(jì)算圖5.1氧槍的基本結(jié)構(gòu)

6鐵水預(yù)處理熱金屬預(yù)處理法主要是一種用于鐵水處理的工藝,它主要是在鐵水進(jìn)入煉鋼鍋爐之前去掉鐵水中的雜質(zhì)元素或者通過回收來自鐵水中的其他有價(jià)元素。常見的鐵水預(yù)處理方法主要包括:鐵水脫磷和鐵水脫硫。采用低硫鐵水熔煉轉(zhuǎn)爐，它可以保持巨大的經(jīng)濟(jì)效益，減輕脫硫負(fù)擔(dān)，放寬硫限，減少爐渣，增產(chǎn)，減少結(jié)焦率。在本次設(shè)計(jì)中，鐵水采用三臺(tái)全處理設(shè)備在攪拌機(jī)內(nèi)進(jìn)行鐵水預(yù)處理?！叭摿住笔侵冈O(shè)備能脫硫、脫硫、脫磷，即能根據(jù)原料情況和理論上成品的要求，對(duì)鐵水進(jìn)行綜合處理。6.1鐵水預(yù)處理設(shè)備本此設(shè)計(jì)里通過全量鐵水預(yù)處理對(duì)鐵水進(jìn)行處理后，使得Si含量降到0.80%，S含量降到0.030%，P含量降到0.20%。設(shè)備要求與規(guī)格如表6.1所示。表6.1鐵水預(yù)處理設(shè)備規(guī)格為了達(dá)到脫磷脫硫要求，采用4種粉劑在線配料混合方法，使噴吹時(shí)可連續(xù)控制熔劑成分到最佳值，改善最終成分命中率；輕型傾斜噴槍可自動(dòng)高速噴吹處理劑，在罐內(nèi)使鐵水很好流動(dòng)無死區(qū)，在每一工位有兩支槍，可高速自動(dòng)更換；鐵水預(yù)處理的計(jì)算機(jī)操作控制系統(tǒng)根據(jù)每爐次鐵水成分、數(shù)量和罐內(nèi)鐵水面高度及渣層厚度等信息，按目標(biāo)磷和硫決定每種熔劑用量和噴吹類型，這樣使處理結(jié)果的偏差為P±0.003%、S±0.002%；魚雷罐車清潔裝置有清渣機(jī)清除罐口冷渣鐵，然后移出鐵軌，將罐翻轉(zhuǎn)360°倒完殘?jiān)?，這樣減少殘?jiān)亓?，保持罐的盛鐵量，清理罐數(shù)量達(dá)到70%時(shí)，每個(gè)罐車受鐵量增加25～30t；魚雷罐車運(yùn)行管理系統(tǒng)用罐號(hào)讀取裝置跟蹤車位及行車路線。根據(jù)這些信息和預(yù)處理計(jì)劃來調(diào)度魚雷罐車，并將信息傳送有關(guān)部門使轉(zhuǎn)爐出鋼和高爐出鐵場(chǎng)脫硅與之同步，使用魚雷罐車自動(dòng)止輪裝置，加快了配車，使車周轉(zhuǎn)次數(shù)仍維持在3次/日以上。鐵水全處理的優(yōu)點(diǎn)除了用脫磷脫硫鐵水煉鋼的優(yōu)點(diǎn)外，避免了預(yù)處理鐵水和普通鐵水的轉(zhuǎn)換，由于普通鐵水冶煉時(shí)的高磷渣粘在轉(zhuǎn)爐爐墻，轉(zhuǎn)換成預(yù)處理鐵水時(shí)受粘渣的影響，這種影響需連續(xù)冶煉10爐后方可消除，因而大大減少輔助材料消耗，與全部普通鐵水煉鋼相比減少至五分之一，預(yù)處理鐵水的比例由25%增至100%大大提高生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)鋼的質(zhì)量和效率，顯著降低生產(chǎn)成本。6.2鐵水預(yù)處理設(shè)備耐火材料的選擇6.2.1魚雷混鐵罐車用耐火材料鋼鐵廠其間的魚雷灌裝混鐵車主要的兩個(gè)作用，首先是在車間內(nèi)儲(chǔ)存加工和運(yùn)輸里面的鐵水，其次能夠提前處理加工鐵水的器械。在此之前，魚雷罐需要提前加入耐火材料，耐火材料的主要作用為：當(dāng)直接與鐵水在加工時(shí)會(huì)接觸到魚雷罐車的內(nèi)襯，耐火材料主要是為了抵御鐵水的沖擊；耐火材料在面對(duì)非常嚴(yán)重的腐蝕性材料預(yù)處理劑時(shí)，耐火材料必須滿足抗腐蝕的性能；當(dāng)耐火材料面對(duì)混鐵燃?xì)夤捃嚳展迌?nèi)溫度高達(dá)八百多度,以及流入罐內(nèi)的鐵水后混鐵罐車體溫度高達(dá)一千多度,材料必須要耐高溫性，耐火材料在當(dāng)鐵罐車進(jìn)行高溫的噴吹攪拌過程中其內(nèi)襯材料會(huì)造成巨大磨損。6.2.2鐵水預(yù)處理噴槍耐火材料在鐵水預(yù)處理最主要的設(shè)備就是噴槍，當(dāng)在攪拌去除鐵水中的S、P和H2O的過程中，需要將噴槍插入鐵水中。預(yù)處理后的產(chǎn)物以氧、氮為主要生成物，經(jīng)噴槍吹入鐵水中，與鐵水充分混合反應(yīng)。噴涂槍在預(yù)處理過程中運(yùn)行時(shí)，由于位置未知，處于不同位置的機(jī)械所受到的損傷程度也會(huì)有所不同

7爐外精煉設(shè)備及工藝布置鋼水加工時(shí)的溫度以及所含有的化學(xué)成分都是需要隨時(shí)進(jìn)行調(diào)節(jié)的,而精煉設(shè)備就是為了將加工后的鋼水中有害或者有毒的元素全部除去并調(diào)節(jié)加工的溫度,將緩沖轉(zhuǎn)爐平衡好與連鑄工藝接種疫苗后的鋼廠產(chǎn)品方案中選用LF鋼包精煉和RB-TB真空處理器等設(shè)備作為外精煉設(shè)備。7.1LF鋼包精煉爐的設(shè)計(jì)與計(jì)算7.1.1LF爐作業(yè)時(shí)間表7.1LF爐作業(yè)時(shí)間分析7.1.2工藝布置及工藝流程工藝流程：圖7.1LF爐處理工藝流程圖表7.2LF爐主要技術(shù)性能7.1.3LF爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表7.3LF爐部分的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)8連鑄設(shè)備的設(shè)計(jì)與計(jì)算8.1連鑄機(jī)機(jī)型的選擇本設(shè)計(jì)系列產(chǎn)品的主要設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)所用到的皆為數(shù)控弧形自動(dòng)連鑄機(jī)。數(shù)控弧形自動(dòng)連鑄機(jī)由中間的填料包、鑄坯鋼包、結(jié)晶器、二冷填料區(qū)、鑄坯材料的切割矯直裝置、拉坯機(jī)和材料的矯直矯正裝置和引錠矯直裝置以及拉坯冷床與運(yùn)輸材料的輥道八個(gè)部分共同構(gòu)成。8.2連鑄機(jī)的主要工藝參數(shù)8.2.1包鋼允許的最大澆注時(shí)間t8.2.2鑄坯斷面根據(jù)各種軋機(jī)需要軋制材料的規(guī)格和品種要求,所需的高壓縮的切割比在軋制過程中,對(duì)各種軋機(jī)的耐磨能力,連鑄坯的尺寸需要符合技術(shù)要求的各種成形工藝等測(cè)量和確定。本次設(shè)計(jì)的主要用到的鑄造板坯材料設(shè)計(jì)材料主要選用200mm×1500mm類型的板坯。8.2.3拉坯速度常取1.3~1.5m/min；本設(shè)計(jì)取1.4m/min。8.2.4連鑄機(jī)流速N=8.2.5弧形半徑弧形半徑又稱曲率半徑指的是連鑄機(jī)鑄坯外弧。當(dāng)需要計(jì)算鑄坯外錐直徑和坯體厚度時(shí)主要用到最大的弧形半徑：R=KD=40×0.25=10.0m8.3連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的確定8.3.1連鑄澆注周期計(jì)算T=t1+nt2=40+30.92×3=132.76mint8.3.2連鑄機(jī)作業(yè)率η=表8.1連鑄機(jī)作業(yè)率8.4連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的計(jì)算連鑄機(jī)的理論小時(shí)產(chǎn)量:連鑄機(jī)的平均日產(chǎn)量：A=1440連鑄機(jī)的平均年產(chǎn)量P=365Aη=365×9517.93×77.88%=270.55萬噸/年連鑄機(jī)臺(tái)數(shù)N所以選擇3臺(tái)板坯連鑄機(jī)，2臺(tái)正常運(yùn)行，1臺(tái)備用檢修。8.5鋼包設(shè)計(jì)8.5.1鋼包內(nèi)襯材料選擇由于鋼包材料的隔熱襯里材料由鋁、鈣、鎂、聚碳復(fù)合粘土磚制成，強(qiáng)度輕。所以該材料的保溫層優(yōu)先選擇強(qiáng)度非常高的鋁質(zhì)耐火材料用以防火生產(chǎn)。砌塊砌筑成臺(tái)階狀，即沿整塊砌磚基層的坡度高度自動(dòng)調(diào)整整塊砌磚基層的厚度。8.5.2鋼包的尺寸與工藝參數(shù)的計(jì)算由整個(gè)鋼包上部的滑動(dòng)和下水口由整個(gè)鋼包的滑動(dòng)上部和下水口、上面的滑板、五個(gè)部分連接組成。表8.2鋼包內(nèi)襯厚度8.6中間包的主要參數(shù)8.6.1中間包容量選取中間的鋼包時(shí)其容量9.0t鋼，包的材料液面深1.1m,液面距上口200mm.8.6.2中間包水口直徑d=8.6.3中間包載運(yùn)設(shè)備中間裝送包裝包的設(shè)備一般就是中間封裝包的一種主要載運(yùn)包裝設(shè)備,通常每臺(tái)多爐連鑄機(jī)組中都會(huì)分別配備兩臺(tái)中間裝的包裝車,用于在進(jìn)行多爐連鑄時(shí)澆中鑄機(jī)進(jìn)行包裝更換中間封裝包，其中小車回轉(zhuǎn)臺(tái)與承運(yùn)小車各有兩個(gè)。8.7結(jié)晶器的參數(shù)計(jì)算8.7.1結(jié)晶器的斷面尺寸鑄坯周邊寬度的傾斜方向大小約取2%,即1500(1+2%)=1530mm8.7.2結(jié)晶器的長(zhǎng)度L8.7.3結(jié)晶器錐度▽一般取(0.4~0.9)%/m,本設(shè)計(jì)取1.1%/m8.7.4結(jié)晶器筒壁厚度一般取30mm8.7.5結(jié)晶器縫水面積S二次冷卻裝置8.8.1二冷噴水冷卻系統(tǒng)用的噴嘴為廣角扁平噴嘴，噴射角120°鑄坯內(nèi)弧側(cè)的噴水量是外側(cè)1/2~1/3。8.8.2二冷區(qū)水量計(jì)算二冷庫庫區(qū)建筑總耗能用水量的實(shí)際計(jì)算式式表如下Q

9主廠房設(shè)計(jì)現(xiàn)代煉鋼轉(zhuǎn)爐處理冶金廠和現(xiàn)代煉鋼鐵水機(jī)械加工生產(chǎn)車間主要采用生產(chǎn)工藝:煉鋼鐵水轉(zhuǎn)爐預(yù)處理、復(fù)合噴吹煉鋼轉(zhuǎn)爐、爐外冶金精煉、連鑄。氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼的主要優(yōu)勢(shì)在于其冶煉工藝時(shí)間短,日產(chǎn)爐數(shù)多,吞吐量大,生產(chǎn)頻率高。在轉(zhuǎn)爐主廠房中具體包括：原料輸送系統(tǒng)跨度寬、爐外精煉系統(tǒng)跨度寬、爐子系統(tǒng)跨度大和爐子輸送系統(tǒng)跨度寬以及輸送系統(tǒng)跨度寬；鑄造爐或混合爐和大型熔點(diǎn)處理廠以及大型鋼鐵垃圾填埋場(chǎng)和儲(chǔ)存室；鐵合金鋼廠大倉庫、貨物大倉庫、散鋼運(yùn)輸所需車輛、儲(chǔ)存的計(jì)算機(jī)監(jiān)控設(shè)施和記錄和管理大倉庫；用于原材料供應(yīng)管理的機(jī)械和其他設(shè)備的備件加工倉庫。主廠房中間轉(zhuǎn)爐跨度一側(cè)是連鑄跨度，另一側(cè)是原料跨度，其中主要包括有鐵水和廢鋼，與把所有類型的物料都運(yùn)送到指定的位置。9.1廠房布置9.1.1原料跨廠房高度9.1.2耳軸中心的標(biāo)高9.1.3轉(zhuǎn)爐跨吊車軌面標(biāo)高9.1.4弧形連鑄機(jī)的長(zhǎng)度9.1.5連鑄跨總高和連鑄澆注跨吊車軌面標(biāo)高9.2各跨見起重機(jī)的選擇和數(shù)量計(jì)算表9.1部分起重機(jī)的選擇

10轉(zhuǎn)爐車間煙氣凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì)10.1最大爐氣量煙氣量計(jì)算10.1.1最大爐氣量計(jì)算VV10.1.2最大煙氣量計(jì)算設(shè)爐氣中有10%CO燃燒成CO2CO+最多的煙氣量QmaxQQ10.2煙氣凈化及回收設(shè)備計(jì)算轉(zhuǎn)爐在吹煉過程中產(chǎn)生大量的CO和CO2，若放散開來會(huì)造成環(huán)境的污染，所以需要設(shè)置轉(zhuǎn)爐煤氣凈化回收系統(tǒng)。在轉(zhuǎn)爐煤氣的回收階段,通過對(duì)采用微差壓控制裝置來調(diào)節(jié)第一次二文煤氣喉口的啟動(dòng)開度,以更好地適應(yīng)了回收轉(zhuǎn)爐煙氣的溫度和流量變化,提高了第一次回收轉(zhuǎn)爐煤氣的工作效率和質(zhì)量。驅(qū)動(dòng)式電機(jī)為有效地節(jié)約了資源和電耗,風(fēng)機(jī)的回收驅(qū)動(dòng)電機(jī)一般都是采用高溫變頻器驅(qū)動(dòng)的電機(jī),在風(fēng)力回收轉(zhuǎn)爐非高溫吹煉期則是采用電動(dòng)風(fēng)機(jī)進(jìn)行低速運(yùn)轉(zhuǎn)。10.2.1OG系統(tǒng)工藝流程OG系統(tǒng)的主要工藝流程圖圖10.1OG系統(tǒng)工藝流程OG系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與說明飽和冷卻塔在飽和冷卻塔中主要所使用的是涂層噴射冷卻，能最大限度的加強(qiáng)冷卻和粗除塵效果，因?yàn)轱柡屠鋮s塔具有除塵噴嘴，所以除塵噴嘴冷卻效果明顯、和降低阻力以及損失除塵能力強(qiáng)等特點(diǎn)。二文在轉(zhuǎn)爐式液壓煤氣自動(dòng)凈化和回收處理系統(tǒng)中,二文噴水器主要具有手動(dòng)調(diào)整液壓煤氣流量的操作和自動(dòng)凈化液壓煤氣兩種主要的功能,它們都是對(duì)轉(zhuǎn)爐式煤氣進(jìn)行凈化和回收的關(guān)鍵配套裝置。二文由四個(gè)部分構(gòu)成,其中有噴水裝置、文氏管殼體和自動(dòng)液壓煤氣伺服裝置、RSD喉口。液壓伺服機(jī)構(gòu)及爐口微差壓裝置當(dāng)轉(zhuǎn)爐停止吹氧期間，閥芯置于固定開度，當(dāng)吹煉開始煙罩下降后，延時(shí)數(shù)秒鐘，調(diào)節(jié)裝置自動(dòng)運(yùn)行。OG系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)特點(diǎn)在本設(shè)計(jì)中煙氣凈化的系統(tǒng)主要是根據(jù)設(shè)計(jì)的要求選擇OG煙氣凈化系統(tǒng)，此可調(diào)節(jié)的喉口文氏排氣管所采用的是RSW喉口，此可以進(jìn)行調(diào)節(jié)的喉口特點(diǎn)是可靈活地進(jìn)行煙氣的調(diào)節(jié),并且使得凈化煙氣的效率也比其他喉口高;當(dāng)在二文轉(zhuǎn)爐煤氣罩口閥芯上分別設(shè)置了兩個(gè)爐口微差壓力調(diào)節(jié)裝置時(shí),自動(dòng)調(diào)節(jié)了二文喉口的煤氣罩口閥芯開度,才能保證二文喉口的煤氣自動(dòng)回收,才能實(shí)現(xiàn)回收煤氣的風(fēng)機(jī)數(shù)量和煤氣質(zhì)量。通過煤氣切換閥之前逐一設(shè)置CO、O2放散煙囪自動(dòng)點(diǎn)火以及連續(xù)自動(dòng)點(diǎn)火檢測(cè)裝置和蒸汽的吹掃檢測(cè)裝置,在新風(fēng)機(jī)裝上去前。轉(zhuǎn)爐煤氣回收條件被滿足后,煤氣切換閥會(huì)把燃燒器切換到轉(zhuǎn)爐煤氣回收,此時(shí)轉(zhuǎn)爐的煤氣經(jīng)過燃燒器的水然后會(huì)被三通切換閥自動(dòng)送往放散煤氣柜;此時(shí)若不能夠被滿足轉(zhuǎn)爐煤氣回收條件,這時(shí)煤氣切換閥將會(huì)把燃燒器切換至送往放散煙囪的模式下,經(jīng)過轉(zhuǎn)爐放散煙囪煤氣將經(jīng)過旁通管排出。之后在把混合轉(zhuǎn)爐煤氣燃燒器點(diǎn)火,此時(shí)煤氣會(huì)由混合轉(zhuǎn)爐煤氣經(jīng)旁通管直接供給。如果煤氣切換閥轉(zhuǎn)變?yōu)檗D(zhuǎn)爐煤氣回收時(shí),在轉(zhuǎn)爐放散煙囪底部的吹掃檢測(cè)裝置備以及自動(dòng)蒸汽點(diǎn)火設(shè)置會(huì)把燃燒器打開,在吹掃放散煙囪中殘留的轉(zhuǎn)爐煤氣后,約2分鐘后將會(huì)自動(dòng)關(guān)閉。若臨時(shí)回收多余的內(nèi)部煤氣,則由水封逆止閥把空氣壓縮作為動(dòng)力來源開始回收多余的煤氣，在此之前煤氣閥門會(huì)打開并且所有的程序和裝置會(huì)自動(dòng)開始運(yùn)行。本次系統(tǒng)的設(shè)計(jì)中,設(shè)置安全的水封和防爆保護(hù)裝置來應(yīng)對(duì)可能性小的發(fā)生泄漏污水和有可能發(fā)生爆炸危險(xiǎn)以及煤氣引起的起火,按照要求需要來設(shè)置用于防雷與消除靜電的安全接地保護(hù)措施。10.2.2煙罩設(shè)計(jì)與計(jì)算煙氣的比熱容Cp的計(jì)算當(dāng)煙氣氣溫處于1700℃時(shí)Cp1=CO%CPCO+CO2%CPCO2+N2%CPN2+SO2%CPSO2+H2O%