2025年一級建造師考試鐵路工程真題及答案1.某Ⅰ級鐵路干線采用60kg/m鋼軌，設(shè)計軸重25t，最高運營速度160km/h。線路通過季節(jié)性凍土地區(qū)，最大凍結(jié)深度1.8m。為保證路基穩(wěn)定，設(shè)計文件要求基床表層厚度0.6m，采用級配碎石填筑，壓實系數(shù)K≥1.0，地基系數(shù)K30≥190MPa/m，動態(tài)變形模量Evd≥55MPa。施工階段發(fā)現(xiàn)料場碎石細粒含量偏高，0.075mm通過率8.5%，超出規(guī)范限值。項目部擬采用“摻加20%潔凈機制砂+水泥劑量3.5%”的改良方案。問題：（1）計算改良后填料預期最大干密度（已知：碎石毛體積密度2.72g/cm3，機制砂2.65g/cm3，水泥密度3.10g/cm3，假定壓實含水量5.5%，采用修正普氏擊實法）。（2）驗證該改良方案能否同時滿足K30、Evd指標，并給出現(xiàn)場檢測布點方案（需考慮凍脹敏感地段）。（3）指出凍脹敏感地段基床表層施工還應補充的兩項關(guān)鍵工序，并說明技術(shù)要點。答案：（1）按質(zhì)量加權(quán)平均計算固體體積率：碎石占比80%×(1?0.035)=77.2%，機制砂20%，水泥3.5%。固體體積Vs=0.772/2.72+0.2/2.65+0.035/3.10=0.284+0.075+0.011=0.370cm3/cm3。孔隙率n=1?0.370=0.630，壓實后孔隙比e=n/(1?n)=0.630/0.370=1.703。最大干密度ρd=Σ(miρi)/Σ(mi/ρi)=(0.772×2.72+0.2×2.65+0.035×3.10)/(0.772+0.2+0.035)=2.69/1.007=2.67g/cm3。考慮5.5%含水量，現(xiàn)場控制干密度≥0.98×2.67=2.62g/cm3。（2）參考TB10751-2018，水泥改良級配碎石3.5%劑量下，現(xiàn)場試驗段K30均值212MPa/m，Evd均值68MPa，均高于設(shè)計值；凍脹敏感段每50m檢測1組，每組K30、Evd各3點，呈“品”字布點，距路肩0.5m、1.5m、2.5m，深度0.2m、0.4m、0.6m。（3）應補充：①基床表層下部鋪設(shè)0.1m厚透水型土工布+碎石盲溝，縱坡≥2%，防止毛細水上升；②分層碾壓后采用“瀝青乳液透層+快硬早強封閉層”工藝，噴灑量0.8L/m2，封閉時間≤4h，阻斷外界水分遷移。2.某雙線隧道穿越灰?guī)r地層，埋深180m，開挖斷面160m2，采用兩臺階法施工。掌子面超前地質(zhì)預報顯示：隧道前方35m處存在一條寬度8m、產(chǎn)狀N60°W/75°NE的斷層，斷層帶內(nèi)為壓碎巖，RQD=15%，含水率12%，巖體縱波速度2.1km/s。設(shè)計文件要求Ⅳ級圍巖段采用Φ25中空注漿錨桿，長4.0m，間距1.2m×1.2m，噴射混凝土厚20cm，鋼架間距1.0m。問題：（1）計算斷層帶內(nèi)巖體基本質(zhì)量指標BQ，并判定修正等級。（2）給出通過斷層帶的超前支護方案（需含管棚參數(shù)、注漿材料與配合比）。（3）列出兩臺階法施工通過斷層帶時，上、下臺階最大步距及封閉時間控制指標。答案：（1）巖體完整性系數(shù)Kv=(2.1/4.5)2=0.22，巖塊飽和單軸抗壓強度Rc取灰?guī)r標準值65MPa，則BQ=90+3Rc+250Kv=90+3×65+250×0.22=90+195+55=340。斷層帶地下水流量預測120L/min·10m，按規(guī)范BQ修正?50，得290，對應Ⅴ級圍巖。（2）采用Φ108×6mm管棚，長30m，環(huán)向間距0.4m，外插角8°，搭接長度≥3m；注漿采用超細水泥—水玻璃雙液漿，體積比1:0.6，水灰比0.8:1，凝膠時間30~50s，注漿壓力1.2~1.5MPa，終壓2.0MPa，單孔注漿量按Q=πr2Lηαβ=3.14×0.0542×30×0.3×1.3×1.1=0.12m3。（3）上臺階步距≤0.5D（D為隧道跨度，取12m），即6m；下臺階滯后上臺階≤8m；仰拱距掌子面≤25m，二次襯砌距掌子面≤50m；斷層帶內(nèi)上臺階開挖后8h內(nèi)必須完成鋼架、噴砼封閉。3.某特大橋主跨為(112+3×200+112)m預應力混凝土連續(xù)剛構(gòu)，箱梁采用掛籃懸臂澆筑，梁高沿跨徑按1.8次拋物線變化，跨中截面高4.5m，根部截面高13m。橋址位于峽谷，晝夜溫差18℃，日照溫差按T1=20℃、T2=6.7℃（指數(shù)衰減）計算。合龍段長2.0m，設(shè)計合龍溫度15℃。問題：（1）列出日照溫差作用下箱梁頂、底板溫度梯度引起的縱向應力計算公式，并給出頂板最大拉應力值（C50混凝土彈性模量Ec=3.45×10?MPa，線膨脹系數(shù)α=1×10??/℃，箱梁頂板厚0.32m，底板厚0.30m）。（2）為將合龍段混凝土早期收縮影響降低40%，擬采用“膨脹劑+減縮劑”雙摻技術(shù)，給出推薦摻量及試驗驗證指標。（3）計算若實際合龍溫度28℃時，需對兩邊懸臂端施加的臨時水平推力（合龍段截面面積A=12.8m2，慣性矩I=158m?，距中性軸頂板距離y=1.9m，底板2.6m，混凝土彈性模量同上）。答案：（1）按TB10092.3-2017，溫度梯度ΔT=T1e^(-ay)，a=5m?1，頂板表面y=0，ΔT=20℃；底板頂面y=4.5?0.30=4.2m，ΔT=20e^(-5×4.2)=20×e^(-21)=0，故底板溫差可忽略。自應力σ=EcαΔT(y?y0)，其中y0=∫ΔT(y)ydy/∫ΔT(y)dy=1/a=0.2m；頂板底面y=0.32m，σ=3.45×10?×1×10??×20×(0.32?0.2)=0.83MPa（拉）。（2）膨脹劑采用CSA型，摻量8%~10%，限制膨脹率水中7d≥0.035%，干空21d收縮率≤0.020%；減縮劑SRA型，摻量2%，28d收縮率比≤60%；雙摻后早期收縮降低42%，滿足目標。（3）溫差Δt=28?15=13℃，自由伸長ΔL=αΔtL，取L=200m，ΔL=1×10??×13×200=0.026m；需施加力P=ΔL/(L/EA+L3/3EI)=0.026/(200/(12.8×3.45×10?)+2003/(3×3.45×10?×158))=0.026/(0.00045+0.027)=945kN（壓）。4.某新建客專線路設(shè)計時速350km/h，最小曲線半徑7000m，最大超高175mm，緩和曲線長度630m，線間距5.0m。鋪軌后檢測發(fā)現(xiàn)：K123+450~K123+650段左軌高低波幅8.2mm/10m，右軌7.1mm/10m；軌向波幅左軌5.4mm/10m，右軌6.0mm/10m；水平最大偏差5mm，超高順坡率0.9‰。問題：（1）判斷上述偏差是否達到Ⅰ級超限，并給出依據(jù)。（2）若采用“搗固車+動力穩(wěn)定車”雙機配合作業(yè)，給出一次起道量、撥道量及作業(yè)速度控制值。（3）計算該段曲線正矢最大容許差值（弦長20m），并列出現(xiàn)場正矢檢測布點要求。答案：（1）按TG/GW115-2020，高低Ⅰ級8mm，軌向Ⅰ級5mm，水平Ⅰ級6mm；實測高低左軌8.2mm、右軌7.1mm，左軌已超Ⅰ級；軌向左、右軌均超Ⅰ級；水平未超；超高順坡率限值1.0‰，實測0.9‰合格。結(jié)論：高低、軌向達到Ⅰ級超限。（2）一次起道量≤20mm，撥道量≤15mm，作業(yè)速度1.5km/h；動力穩(wěn)定車緊隨，激振力120kN，頻率35Hz，速度0.8km/h，兩遍作業(yè)，第二遍激振力減至80kN。（3）曲線正矢f=11.8×v2/R=11.8×3502/7000=20.65cm，容許差值±2mm；現(xiàn)場每10m測1點，采用20m弦，測點距軌頭內(nèi)側(cè)16mm，讀數(shù)精確到0.5mm，溫度變化≥10℃時應修正鋼弦張力。5.某鐵路樞紐站場改造，新建12道到發(fā)線，有效長850m，采用60kg/m-1/18可動心軌單開道岔，轍叉角3°10′47″，導曲線半徑1100m，道岔全長69m，前后長31m+38m。鋪岔基地位于既有Ⅲ道外側(cè)，與既有線間距6.5m，需縱移38m、橫移4.2m后就位。道岔鋼軌總重138t，岔枕196根（混凝土枕，每根1.2t）。問題：（1）計算道岔整體橫移所需最小牽引力（滑動摩擦系數(shù)取0.25，鋼與鋼滾動摩擦系數(shù)0.05，采用滑靴+滾杠組合方式，滾杠直徑120mm，數(shù)量24根）。（2）給出縱移走行軌布置方案（軌型、軌距、枕木間距、加固措施）。（3）列出道岔焊接接頭探傷數(shù)量及驗收標準（采用鋁熱焊）。答案：（1）總重G=(138+196×1.2)×9.81=(138+235.2)×9.81=3654kN；滑靴承擔80%重量，滾杠承擔20%；滑動摩擦力F1=0.25×3654×0.8=731kN；滾動摩擦力F2=0.05×3654×0.2=37kN；總牽引力F=F1+F2=768kN，考慮1.3安全系數(shù)，需配置1000kN慢速卷揚機。（2）走行軌采用50kg/m鋼軌，軌距1435mm，枕木間距0.55m，每km1820根；基底鋪設(shè)20cm厚碎石道砟，上鋪5cm厚橡膠墊板；軌枕采用Ⅲa型油枕，每枕2組扣件，走行軌與既有線間設(shè)絕緣段；縱梁采用H400×400型鋼，每3m設(shè)一道橫向剪刀撐。（3）鋁熱焊接頭共8個，探傷比例100%，采用雙探頭K2.5+K1串列式掃查；驗收標準：無≥φ3mm橫孔當量缺陷，軌底角缺陷當量≤φ2mm，不合格接頭鋸切重焊。6.某高鐵樞紐四電集成工程，接觸網(wǎng)采用全補償彈性鏈形懸掛，設(shè)計張力28kN+28kN，承力索JTMH-150，接觸線CTS-150，結(jié)構(gòu)高度1.6m，跨距60m，吊弦間距9m，錨段長度2×1500m。經(jīng)檢測，某錨段中部定位點接觸線抬升量120mm，相鄰吊弦高差25mm，定位器坡度12°，拉出值a=250mm，之字值±200mm。問題：（1）計算該定位點接觸線動態(tài)抬升是否滿足受電弓安全通過要求（受電弓最大抬升160mm，安全系數(shù)1.2）。（2）給出吊弦高差超限的調(diào)整方法及工具配置。（3）列出接觸線磨耗測量數(shù)據(jù)記錄表（含記錄要素、測量精度、判定標準）。答案：（1）動態(tài)抬升限值160/1.2=133mm，實測120mm＜133mm，滿足；但相鄰吊弦高差25mm＜限值30mm，合格；定位器坡度12°在8°~13°范圍，合格。（2）采用“液壓緊線器+接觸線緊線卡箍”組合，先卸載該吊弦，剪除原吊弦，重新壓接M12不銹鋼吊弦線，長度按L=√(Δh2+Δl2)計算，調(diào)整誤差≤±2mm；工具：16kN手扳葫蘆2臺，激光測距儀1臺，力矩扳手30N·m。（3）記錄表要素：錨段號、跨號、吊弦編號、測量位置（距定位點距離）、磨耗寬度（mm）、剩余高度（mm）、磨耗百分比、測量溫度、測量人、日期；測量精度0.01mm；判定：磨耗≤20%可繼續(xù)使用，20%~30%加強監(jiān)測，≥30%整錨段更換。7.某貨運專線采用CTCS-2級列控系統(tǒng)，區(qū)間閉塞分區(qū)長度1200m，軌道電路載頻1700-2，低頻碼L5（21.3Hz），允許速度120km/h。因運量增長，擬將閉塞分區(qū)延長至1500m，需對既有ZPW-2000A軌道電路進行電平調(diào)整。問題：（1）計算延長后軌道電路送、受電端電纜允許最大環(huán)阻（電纜單芯0.55Ω/km，環(huán)阻系數(shù)1.2）。（2）給出電纜模擬網(wǎng)絡(luò)盤補償調(diào)整步驟（含補償電纜長度計算）。（3）列出列控中心軟件修改內(nèi)容（含閉塞分區(qū)編號、鏈接關(guān)系、臨時限速模板）。答案：（1）軌道電路極限長度1500m，道床電阻1.0Ω·km，鋼軌阻抗1.2∠60°Ω/km，允許電纜環(huán)阻Rc≤(Us?Ur)/Ir?(Zs+Zr)，取Us=155V，Ur=63mV，Ir=0.5A，計算得Rc≤120Ω；電纜單芯電阻0.55×1.2=0.66Ω/km，最大長度L=120/(2×0.66)=91km，滿足。（2）既有電纜長12km，需補償至等效18km，模擬網(wǎng)絡(luò)盤增加6km，按0.66Ω/km，串入3.96Ω電阻；調(diào)整步驟：①斷開送端模擬網(wǎng)絡(luò)，接入電阻箱；②逐級增加0.5Ω，每級測試軌道繼電器電壓≥63mV；③記錄補償值，固化跳線。（3）軟件修改：①閉塞分區(qū)編號由B0112改為B0112A/B，鏈接關(guān)系增加B0112A→B0112B；②臨時限速模板新增“1500m分區(qū)限速45km/h”條目；③更新區(qū)間運行時分，由54s增至68s；④修改RBC邊界，增加B0112B→B0113鏈接。8.某既有線提速改造，將P50鋼軌更換為P60U75V熱