張友峰：船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)[3]。所以：(2-13)依據(jù)公式（2-9）～（2-13）[3]各部分重量以及空船重量如表2-2所示。表2-2空船重量4351.58t966.01t691.11t6337.35t2.3重力與浮力的平衡校核根據(jù)母型船資料換算得到Δ=32494.24t，空船的重量LW≈6337.35t，載重量，可以計(jì)算得到LW+DW=25000+6337.35=31337.35t為新船的總重量，顯然設(shè)計(jì)船總重量較排水量少了1156.89t，重力與浮力無法平衡，因此需要降低船舶的排水量，本文采用諾曼系數(shù)進(jìn)行修正，按公式（2-14）～(2-15)[3]計(jì)算：δΔ=N×δDW（2-14）N=11?[αWH為了在降低新船排水量的同時(shí)，盡可能不影響船舶的其他技術(shù)性能，本文采用僅修改船寬B和方形系數(shù)的方法來實(shí)現(xiàn)重力與浮力的平衡，公式（2-16）中的系數(shù)α=0.4，β=γ=0。計(jì)算得：N≈1.06，δΔ≈1222.36t。主尺度在第一次修正后的變化如下：第一步，將第一次計(jì)算得出的新船排水量減去排水量與重量的差值和諾曼系數(shù)的乘積得到第二次估計(jì)的新船排水量。第二步，，同理可得。第三步，應(yīng)用計(jì)算得到并計(jì)算出。最后，新船總重W=LW2+DW≈31337.35t，排水量，，滿足設(shè)計(jì)要求，修正后的主尺度如表2-3。表2-3主尺度的第二次修正值154.0225.0913.859.70.81131271.872.4估算新船載重量1）人員行李的重量由于本文中的設(shè)計(jì)船為散貨船，不搭載旅客。此處只計(jì)算船員及其行李的重量，行李人員重量分別按每個(gè)人、[3]，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書上的要求，本設(shè)計(jì)船共有船員總數(shù)為23。得：。2）食物淡水重量食物淡水據(jù)公式（2-16）～（2-17）[3]計(jì)算：（2-16）（2-17）式子中：每人每天食品，淡水，本文取每人每天食品和淡水，其中包括洗滌用水以及飲用水。得：，。3）估算燃油重量燃油重量與新船所選主機(jī)的功率和耗油率、新船的續(xù)航力、航速有著密切的關(guān)系。本次設(shè)計(jì)為散貨船的初步設(shè)計(jì)，因此燃油重量按照公式（2-17）[3]計(jì)算。（2-18）其中的為燃油裝置耗油率，根據(jù)所選擇主機(jī)的資料可得主機(jī)耗油率為0.186，并且可近似取為主機(jī)耗油率的，本設(shè)計(jì)取為1.2[3]，即，k為考慮風(fēng)浪影響的系數(shù)，一般可取，航行時(shí)間。得：。4）估算潤滑油重量潤滑油重量以（2-18）[3]計(jì)算。（2-19）其中，可根據(jù)主機(jī)類型來選擇，對(duì)一般柴油機(jī)，本設(shè)計(jì)取0.025。計(jì)算得：。5）爐水的重量爐水重量通過式（2-19）[3]計(jì)算，設(shè)計(jì)船所選的主機(jī)如表2-4所示。（2-20）其中，t同上文一樣為航行時(shí)間，為蒸汽漏失率，輔鍋爐可取為0.05-0.06[3]本次設(shè)計(jì)取G=1.5T/h，=0.05。計(jì)算得：。6）估算備品供應(yīng)品重量船上的備用零部件、設(shè)備等稱為備品，一般取為該部分重量，此處取為。計(jì)算得：。各項(xiàng)目重量如表2-4所示。表2-4各項(xiàng)目重量項(xiàng)目重量（）滑油22.70食品2.87燃油907.91淡水166.94人員及行李2.53爐水104.90備品供應(yīng)品44.36Σ1249.34 由于新船設(shè)計(jì)任務(wù)書要求新船的載重量為25000噸，船舶的載重量的組成包括載貨量、人員及行李重量、食品及淡水重量、燃油及滑油重量、備用品重量。上文已估算了除載貨量之外的所以載重量，因此新船的載貨量可由載重量減去以上算出的重量得到，。2.5計(jì)算新船的重心高度空船的重心高度估算的準(zhǔn)確與否對(duì)新船的穩(wěn)性和橫搖周期有著直接影響，這涉及到新船的安全性和使用性。本設(shè)計(jì)空船的重心高度由式（2-21）[3]計(jì)算：（2-21）其中1）鋼料重心高度由（2-22）～（2-25）[3]計(jì)算：（2-22）（2-23）（2-24）（2-25）其中本設(shè)計(jì)取，為包括梁拱和舷弧的相當(dāng)型深，并取與母型船相同的梁拱值，相當(dāng)舷弧高，首尾舷弧分別為：得2）舾裝重心高度因舾裝設(shè)備種類繁多，各自獨(dú)立且缺少母型船詳細(xì)的分項(xiàng)重量重心，對(duì)設(shè)計(jì)船舾裝重心的詳細(xì)估算難度很大，所以本設(shè)計(jì)對(duì)設(shè)計(jì)船的舾裝重心采用較為粗略的方法進(jìn)行估算。設(shè)計(jì)船為干貨船，舾裝重心的高可用式（2-26）[3]進(jìn)行計(jì)算：（2-26）計(jì)算得：。3）機(jī)電設(shè)備重心高度為一般運(yùn)輸船舶機(jī)電設(shè)備的重心高度平均值。計(jì)算得：。新船空船重心高：，由于考慮到一些因素，如穩(wěn)性、橫搖周期等，需要對(duì)重心高度的估算結(jié)果考慮適當(dāng)?shù)脑６?，因此本文將新船重心高提高?.2倍[3]。計(jì)算得：。2.6新船所需容積1）貨艙所需容積VC由式（2-27）REF_Ref355\r\h[3]計(jì)算。（2-27）其中積載因素，其定義是單位重量的貨物所占船艙的容積，本設(shè)計(jì)船運(yùn)煤，煤礦的積載因數(shù)為1.17-1.34[3]，此次設(shè)計(jì)取煤積載系數(shù)=1.34；，中部貨艙容積折扣系數(shù)為0.99-0.995REF_Ref355\r\h[3]，此次設(shè)計(jì)取貨艙容積折扣系數(shù)=0.99。計(jì)算得貨艙所需容積32147.364。2）壓載水對(duì)于散貨船來說是至關(guān)重要的，當(dāng)空載航行時(shí)，由于載重量的減少，會(huì)導(dǎo)致船舶航行時(shí)的吃水變小，進(jìn)而使船舶無法保持適合的浮態(tài)，吃水太小，螺旋槳葉會(huì)有部分裸露在水面之上，如此一來漿的推進(jìn)效率和推力就會(huì)減小，而且葉片受力交替變化還會(huì)引起槳葉的嚴(yán)重震動(dòng)?？蛰d時(shí)艏吃水太小，在海面上航行遇上風(fēng)浪時(shí)容易引起拍擊和碰擊REF_Ref2059\r\h[2]。壓載水艙容積如（2-28）[3]所示。（2-28）其中對(duì)于單向運(yùn)輸?shù)纳⒇洿s為0.32-0.5[3]，參考母型船由母型壓載水容積與載重量之比得出=0.373，考慮到母型船壓載水留有一定的裕度，固本次設(shè)計(jì)取為0.37，計(jì)算得出VB=9250m3。3）機(jī)艙容積如（2-29）[3]所示。（2-29）其中KM為機(jī)艙段體積豐滿度系數(shù)，本設(shè)計(jì)取值與母型船相同。參考母型船，通過母型船總布置圖計(jì)算出母型船機(jī)艙容積，進(jìn)而通過公式（2-30）計(jì)算得出KM≈0.5。機(jī)艙雙層底高h(yuǎn)DM取與母型船相同為1.75m，，其中，C由于缺乏母型資料，粗估為10m，故計(jì)算得出=18.585m，=2828.32。油水艙容積如（2-31）[3]所示。（2-30）（2-31）其中，一般重油取，本設(shè)計(jì)取值為0.9[3]。容積折扣系數(shù)，對(duì)油艙考慮膨脹系數(shù)0.97～0.98，重油艙內(nèi)需要設(shè)置加熱管道，故還要占去0.03左右的容積REF_Ref2059\r\h[3]REF_Ref6826\r\h[4]，本設(shè)計(jì)船膨脹系數(shù)取0.98。故計(jì)算得VOW=1383.585m3。其他艙室容積5）主船體的其他艙室還有隔離空艙、軸隧室等,這些艙室的容積約占總?cè)莘e的2%～5%，本船設(shè)計(jì)取3%[3]，故計(jì)算得VA=1410.613m3。2.7新船提供容積1）主船體總?cè)莘e的計(jì)算主船體型容積可根據(jù)公式（2-32）[3]計(jì)算。（2-32）上文已求得，。計(jì)算出。認(rèn)為貨艙艙容符合要求。圖1貨艙橫剖面草圖經(jīng)CAD測量面積后得到底邊艙面積、頂邊艙面積、頂邊內(nèi)艙面積、頂邊邊艙面積、貨艙面積分別為、、、、。圖2-1初步分艙圖1圖2-2初步分艙圖2經(jīng)CAD測量面積后得艏尖艙面積和艉部壓載水艙面積分別為188.65m2，29.3m2。由于其位于船的艏艉部，故近似將其中豐滿度系數(shù)，本文在艏部取，艉部由于艙室位于較高處，船型變化較小，故取。2）貨艙容積校核根據(jù)公式（2-33）[3]計(jì)算貨艙所提供容積：（2-33）其中：經(jīng)測量得，系數(shù)。計(jì)算得：。，，，貨艙容積滿足要求。3）油水艙容積校核；；；；。其中LPP=154.02m，Lf=10.782m,La=6.516m4）壓載水艙容積校核由艏尖艙壓載水艙、貨艙雙層底壓載水艙以及船首應(yīng)急泵艙兩側(cè)壓載水艙組成壓載水艙。，得，，壓載水艙滿足要求。由于在首尾尖艙處還未考慮錨鏈艙、空艙等，故提供壓載水容積較需要的壓載水容積大得多。5）機(jī)艙容積校核機(jī)艙實(shí)際長度取，留有0.415m的裕度。機(jī)艙所需容積，VTM=0.5*25.09*（13.85-1.75）*19=2884.10m3，VM=2828.32，，機(jī)艙滿足要求。各艙室容積校核如表2-7所示。表2-7各艙室容積校核艙室所需容積（）提供容積（）結(jié)果貨艙32147.36433338.520符合淡水艙167.415172..251符合爐水艙107.036110.913符合滑油艙26.85730.108符合燃油艙1082.8741130.150符合壓載水艙9250.00010969.400符合機(jī)艙2828.322884.10符合全船容積47020.48049999.070符合2.8新船各部分重量重心高1）上文計(jì)算得空船。2）甲板上定為人員、行李及食物重心高度[3]：計(jì)算得。3）艙室高度中點(diǎn)（初步分艙圖上量得）定為油滑淡水爐水重心高度，為剩余重心高。4）CAD上量得定為燃油重心高度，為剩余重心高。5）3/5雙層度高度定為壓載水重心高度[3]：此處QUOTE為，艏尖艙重心高為，艉部壓載水艙壓載水重心高度為，頂邊艙壓載水重心高度為，底邊艙壓載水重心高度為，頂邊邊艙壓載水重心高度為，壓載水的重心高度：。6）將雜物艙的備品供應(yīng)品放在機(jī)艙，估計(jì)重心高為，滑油重心高由初步分艙圖上量得，為剩余重心高。7）貨物由CAD圖紙測量得重心高度為7.675m8）設(shè)計(jì)船舶各載況下重量重心匯總表2-8，表2-9，表2-10。表2-8滿載出到港重量重心匯總表項(xiàng)目滿載出港重量重心滿載到港重量重心空船6337.35310.09463966.3396337.35310.09463966.339人員及行李2.53014.85337.5782.53014.85337.578食物2.87114.85342.6460.28714.8534.265淡水164.06712.1691996.52716.40710.576173.517爐水104.89512.1691276.46910.49010.576110.937滑油22.6981.50034.0472.2701.2502.837續(xù)表2-8項(xiàng)目滿載出港重量重心滿載到港重量重心燃油907.91312.95211759.29390.79111.5871051.999備品供應(yīng)品44.3613.000133.0844.4363.00013.308貨物23750.6647.675182286.35023750.6647.675182286.350總計(jì)31337.3538.346261532.33330215.2288.196247647.130表2-9壓載到港重量重心匯總項(xiàng)目壓載出港重量重心壓載到港重量重心空船6337.35310.09463966.3396337.35310.09463966.339人員及行李2.53014.85337.5782.53014.85337.578食物2.87114.85342.6460.28714.8534.265淡水164.06712.1691996.52716.40710.576173.517爐水104.89512.1691276.46910.49010.576110.937滑油22.6981.50034.0472.2701.2502.837燃油907.91312.95211759.29390.79111.5871051.999續(xù)表2-9項(xiàng)目壓載出港重量重心壓載到港重量重心備品供應(yīng)品44.3613.000133.0844.4363.00013.308壓載水9481.2505.45451708.2419481.2505.45451708.241總計(jì)17067.9397.673130954.22415945.8147.342117069.022表2-10重心高度匯總壓載出港Kg17.673壓載到港Kg27.342滿載出港Kg38.346滿載到港Kg48.1962.9初穩(wěn)性高的校核初穩(wěn)性高由（2-34）～（2-37）[3]計(jì)算。（2-34）（2-35）（2-36）（2-37）據(jù)公式[3]計(jì)算非滿載吃水（）狀態(tài)下初穩(wěn)性高對(duì)應(yīng)的和。（2-38）（2-39）（2-40）各載況下初穩(wěn)性高計(jì)算結(jié)果如下表2-9。表2-11初穩(wěn)性高度估算初穩(wěn)性高度估算載況△d（m）CBCwa1a2h（m）壓載出港17068.3695.5190.7760.8360.5190.0794.297壓載到港15946.2445.1810.7720.8320.5190.0794.999滿載出港31337.7839.6970.8110.8740.5190.0832.046滿載到港30215.6589.3750.8090.8710.5190.0822.198Cb0.811Cw0.874Cw/CB1.078特別是對(duì)于中小型船舶，初穩(wěn)性高過低，會(huì)使船舶一受力便傾斜，使船員有極大的不安全感，不利于船舶的安全性和使用性。為了保證船舶的安全性和使用性，初穩(wěn)性高下限為0.3m，根據(jù)表格數(shù)據(jù)可知，四種載況初穩(wěn)性高均滿足大于初穩(wěn)性高下限，符合要求[7]。船舶穩(wěn)性的影響因素有很多，但其中船舶裝載不當(dāng)引起的船舶穩(wěn)性不足帶來的風(fēng)險(xiǎn)是相當(dāng)大的，特別是中小型船舶，因其抗沉性較小，更應(yīng)該重視這個(gè)問題[9]。2.10橫搖周期校核初穩(wěn)性高的上限由橫搖緩和性決定，初穩(wěn)性高過高，會(huì)導(dǎo)致船舶橫搖周期過短，導(dǎo)致船上作業(yè)困難，貨物以及儀器設(shè)備容易損傷，船員感到不適。本設(shè)計(jì)船為近海航區(qū)船舶，因此為限制船舶橫搖周期，規(guī)定船舶橫搖周期下限為8-9s[5]，由式（2-42）[3]計(jì)算。（2-42）公式中：，其中是水線長度，是通過初步分艙圖測量得到，是平均吃水，通過來確定。四種載況橫搖周期計(jì)算結(jié)果如下表。表2-10各載況下橫搖周期載況d（m）LWL（m）C值TΦ（s）壓載出港5.518154.720.4110.05壓載到港5.181154.620.429.47滿載出港9.697158.300.3612.78滿載到港9.375159.000.3712.39由表可知四種滿載情況下橫搖周期[5]，上述四種載況均滿足要求。2.11最終主尺度船舶的主尺度對(duì)許多技術(shù)性能有著非常大的影響，特別是在阻力方面[17]。綜合考慮各種因素，最終確定的主尺度如表2-12所示。表2-12最終主尺度方案154.0225.0913.859.70.81131271.873新船型線設(shè)計(jì)及靜水力計(jì)算型線設(shè)計(jì)是初步設(shè)計(jì)中關(guān)鍵一步，初步設(shè)計(jì)的許多步驟，如總布置設(shè)計(jì)、各種技術(shù)性能的計(jì)算、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等都需要在型線設(shè)計(jì)完成之后才能進(jìn)行。型線設(shè)計(jì)考慮是否周到，型線是否光順，關(guān)系到船舶能否具有良好的航行性能、船體形狀是否合理。3.1新船型線圖的繪制1）主尺度改造本設(shè)計(jì)船為中小型船舶，考慮到本船的具體情況以及母型船型線資料充分，本次設(shè)計(jì)采用母型改造法來設(shè)計(jì)新船的型線，它能夠使新船保持與母型船相似的優(yōu)秀型線特征。首先根據(jù)上文得出的新船主尺度，應(yīng)用公式（3-1）～(3-3)[6]得到比例系數(shù)并將母型船主尺度按比例系數(shù)進(jìn)行放縮。 （3-1） （3-2） （3-3）其中帶有下標(biāo)“”的為母型船的主尺度。2）型線圖繪制（1）首先繪制橫剖線圖。按照上文公式計(jì)算得到的比例系數(shù)，將母型船在X軸方向放大為1.0284倍，Y軸方向上縮小為0.9893倍。然后按基線、500mm水線、9700mm設(shè)計(jì)水線、1000mm水線并以1000mm水線間距畫到13000mm水線重新繪制水線，縱剖線按2000mm縱剖線、4000mm縱剖線、6000mm縱剖線、8000mm縱剖線以及10000mm縱剖線繪制。（2）其次繪制半寬水線圖。分好站號(hào)之后，在橫剖線圖測量出各個(gè)站號(hào)與水線交點(diǎn)的半寬值，繪制半寬水線圖。（3）再次繪制縱剖線圖。根據(jù)半寬水線圖、橫剖線圖、縱剖線圖之間的投影關(guān)系，找到縱剖線與站位、水線的交點(diǎn)，繪制出半寬水線圖。（4）最后進(jìn)行進(jìn)行三向光順，并繪制型值表。新船的型線圖如圖3-1所示，型值表詳圖可見附錄A，型線圖詳圖可見附錄B。圖3-1型線圖3.2靜水力計(jì)算與繪圖在繪制出的半寬水線圖上，運(yùn)用數(shù)值積分的方法，本設(shè)計(jì)采用梯形法[4]進(jìn)行靜水力計(jì)算。首尾超出站號(hào)的部分，近似為梯形進(jìn)行修正計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如表3-1所示。表3-1靜水力計(jì)算表水線號(hào)水線面面積縱穩(wěn)心半徑橫穩(wěn)心半徑浮心的縱向坐標(biāo)浮心的垂向坐標(biāo)漂心的縱向坐標(biāo)基線20.4111991.270————————4.889500WL26.9682630.9892605.26451.6134.1730.2503.6311000WL28.7382803.6901347.48446.4433.8920.5203.6722000WL30.4822973.891711.31524.1163.7591.0443.618續(xù)表3-1水線號(hào)水線面面積縱穩(wěn)心半徑橫穩(wěn)心半徑浮心的縱向坐標(biāo)浮心的垂向坐標(biāo)漂心的縱向坐標(biāo)3000WL31.3793061.376490.04416.2263.7381.5663.7784000WL31.9173113.825374.86412.2543.7472.0853.7705000WL32.4103161.939304.8929.8643.7022.6023.3086000WL33.0523224.620263.8148.3243.5363.1212.2537000WL33.7103288.775235.4227.2263.2253.6430.7958000WL34.4883364.676218.9696.4042.7904.168-0.7169000WL35.3353447.346204.6435.7792.2514.698-2.47610000WL36.1463526.397194.2985.2861.6625.233-3.58711000WL36.8163591.800183.4434.8881.1095.770-3.93712000WL37.4623654.787174.2434.5520.6376.310-3.86213000WL38.1013717.169166.3634.2710.2576.851-3.565續(xù)表3-1水線號(hào)排水體積排水量船中橫剖面系數(shù)方形系數(shù)棱形系數(shù)水線面系數(shù)基線——————0.000——0.0000.515500WL1155.5651184.454200.3520.8980.5980.6660.6811000WL2514.2342577.090225.4630.9310.6510.6990.7262000WL5403.0255538.100255.7680.9620.6990.7270.7703000WL8420.6588631.174274.6170.9750.7260.7450.7924000WL11508.25811795.964287.0980.9810.7450.7590.8065000WL14646.14015012.294297.1780.9850.7580.7700.8186000WL17839.42018285.405313.2030.9870.7690.7790.8347000WL21096.11721623.520330.5190.9890.7800.7880.8518000WL24422.84325033.414355.8980.9910.7900.7980.8719000WL27828.85428524.575379.0000.9920.8000.8070.89210000WL31315.72532098.618404.9280.9920.8100.8160.91311000WL34874.82335746.694425.7550.9930.8200.8260.92912000WL38498.11639460.569446.4190.9940.8300.8350.94613000WL42184.09443238.696467.0380.9940.8400.8450.962在特定比例尺下繪制上表數(shù)據(jù)，見圖3-2,大圖見附錄圖C：25000DWT靜水力曲線圖。在靜水力曲線上測量得到設(shè)計(jì)吃水下的方形系數(shù),主尺度論證中的，二者之差小于5%，測得設(shè)計(jì)狀態(tài)下的排水量，主尺度論證時(shí)的排水量，其差值小于1%。因此計(jì)算數(shù)據(jù)符合校核要求。圖3-225000DWT散貨船靜水力曲線圖3.3繪制邦戎曲線圖邦戎曲線在計(jì)算船舶縱傾狀態(tài)下的排水量和浮心位置中起著相當(dāng)大的作用，其主要計(jì)算內(nèi)容是計(jì)算各個(gè)水線下橫剖面的面積以及橫剖面面積對(duì)基線的面矩。邦戎曲線圖以各個(gè)吃水為縱坐標(biāo)，橫坐標(biāo)為橫剖面面積和對(duì)基線靜矩。因具有優(yōu)秀母型船資料，采用不同比例拉伸母型船的船長和型深，使圖顯得高瘦，以一定縮小比例的結(jié)果從而繪圖，見圖3-3，大圖見附錄D：25000DWT邦戎曲線圖。圖3-325000DWT散貨船邦戎曲線圖3.4最小干舷校核最小干舷可由（3-4）[3]計(jì)算。（3-4）1）基本干舷F0公約和法規(guī)中B型船（本設(shè)計(jì)船屬于此類）以船長為參數(shù)列表給出標(biāo)準(zhǔn)船的基本干舷如表3-2所示，基本干舷由表2-11插值取得[3]。F0≈2400mm。表3-2B類船舶基本表列干舷船長干舷1622560163258016426001652620對(duì)于干舷修正值f1，在船長LPP＞100m，取值為0，新船的船長L為158.02m符合要求，因此f1=0。2）方形系數(shù)對(duì)干舷的修正值(3-5)故計(jì)算得出231.14mm。3）型深對(duì)干舷的修正值（3-6）L＞120m，R=250mm，故計(jì)算得出896.24mm。4）上層建筑和圍壁對(duì)干舷的修正值（3-7）L＞122m，[3]，參考母型船，用差值法計(jì)算可得K=0.075[3]，故=-80.25mm。非標(biāo)準(zhǔn)弧對(duì)干舷的修正值缺少母型船資料，本設(shè)計(jì)將=0處理。則F=3.477m,d+F=9.7+3.477=13.177m＜D，因此最小干舷符合要求。4總布置初步設(shè)計(jì)4.1總體布局的區(qū)劃總布置直接影響船舶建造時(shí)的工藝以及船舶建造完工后實(shí)際的航行性能和經(jīng)濟(jì)效益[2]。1）肋位和水密艙壁布置沿船長方向的船艙的劃分，要保證各個(gè)船艙的橫艙壁都處于肋位之上。因此在進(jìn)行總布置設(shè)計(jì)時(shí)的第一步就是確定船舶各個(gè)部分的肋骨間距。按式（5-1）[7]可計(jì)算出新船肋骨標(biāo)準(zhǔn)間距。（5-1）式中，——結(jié)構(gòu)計(jì)算船長，通常為垂線間長，且不得小于0.96倍的并不大于0.97倍的。本設(shè)計(jì)船，滿足要求，故取。計(jì)算得，。在設(shè)計(jì)船體各個(gè)位置的肋距時(shí)，應(yīng)注意采用的肋距要求小于，且首尾尖艙內(nèi)的肋距不得大于600mm，機(jī)艙的肋距不得大于貨艙的肋距。肋距劃分結(jié)果如下表5-1。表4-1新船肋距的具體設(shè)置單位mm項(xiàng)目肋距從尾至機(jī)艙前端壁#0至#12570從機(jī)艙前壁#12至#41650從機(jī)艙后壁#12至#209700從#209至船艏570設(shè)置水密艙壁有利于設(shè)計(jì)船的破艙穩(wěn)性以及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。根據(jù)參考文獻(xiàn)[7]可知，對(duì)于尾機(jī)型船舶，當(dāng)船長時(shí)，應(yīng)設(shè)水密橫艙壁的最小數(shù)目為7道。本次設(shè)計(jì)取9道水密艙壁，以此將主船體劃分為舵機(jī)艙、淡水艙、機(jī)艙、NO.5貨艙、NO.4貨艙、NO.3貨艙、NO.2貨艙、NO.1貨艙、應(yīng)急消防泵艙、首尖艙兼壓載水艙，9道水密艙壁分別設(shè)置在#3肋位、#12肋位、#41肋位、#75肋位、#109肋位、#143肋位、#177肋位、#209肋位、#216肋位。2）機(jī)艙機(jī)艙位置與大小對(duì)主船體其他艙室有著很大影響，因此對(duì)機(jī)艙進(jìn)行總布置設(shè)計(jì)時(shí)需要綜合考慮各種影響因素，選擇最為周全的方案。本次設(shè)計(jì)參考母型船并結(jié)合新船的設(shè)計(jì)要求來改造機(jī)艙布置。機(jī)艙雙層底高度參考母型，取值為1750mm。機(jī)艙雙層底設(shè)有主機(jī)滑油循環(huán)艙#21-#35、3個(gè)隔離空艙分別位于#20-#21、#21-#35和#35-#36、燃油溢油艙#36-#40、其余艙室均裝載壓載水。機(jī)艙上方平臺(tái)設(shè)有給水艙#12-#16、燃油沉淀艙#24-#31。#32-#39右邊設(shè)有柴油艙，#32-#39左右設(shè)有柴油沉淀艙。3）甲板與平臺(tái)由于缺乏相關(guān)設(shè)計(jì)要求，本次設(shè)計(jì)參考母型船的甲板布置以及相關(guān)參考資料[10]來進(jìn)行設(shè)計(jì)。各艙室具體布置如圖4-1，詳見附錄E25000DWT總布置圖1。甲板間距參考母型船來確定大小，上甲板距首樓甲板，上甲板距尾樓甲板，艉樓甲板與艇甲板之間的間距為，艉樓甲板與船長甲板的間距為，駕駛甲板距羅經(jīng)甲板。4）雙層底高度雙層底高由式（4-2）[3]估算：（4-2）得：，通常中、小型船舶該值在內(nèi)，但考慮本船結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)性以及艙室布置合理性，此處以定為貨艙雙層底高。5）各艙室布置最終主船體艙室劃分如下表4-2所示。表4-2新船艙室的具體劃分新船艙室名艙室所處的位置舵機(jī)艙船尾～#3艉壓載水艙（左右）船尾～#3NO.7壓載水艙（左右）#4～#7NO.1淡水艙（左右）#3～#12機(jī)艙#12～#41給水艙#12～#16污水阱1（左右）#40～#41污水井2（左右）#41～#42燃油沉淀艙#24～#31柴油沉淀艙#32～#39柴油艙（右）#32～#39艙底水艙#11～#20主機(jī)滑油循環(huán)艙（中）#21～#35燃油溢油艙#36～#40NO.6壓載水艙（左右）#36～#40壓載水艙#40～#41NO.3舷側(cè)壓載水艙（左右，外側(cè)）#41～#75NO.3燃油艙（左右，內(nèi)側(cè)）#41～#75NO.5貨艙#41～#75NO.5壓載水艙（左右）#41～#75NO.2舷側(cè)壓載水艙（左右，外側(cè)）#75～#109NO.2燃油艙（左右，內(nèi)側(cè)）#75～#109NO.4貨艙#75～#109NO.4壓載水艙（左右）#75～#109NO.1舷側(cè)壓載水艙（左右，外側(cè)）#109～#143NO.1燃油艙（左右，內(nèi)側(cè)）#109～#143NO.3貨艙#109～#143NO.3壓載水艙（左右）#109～#143NO.2頂邊壓載水艙（左右）#143～#177NO.2貨艙#143～#177NO.2壓載水艙（左右）#143～#177NO.1頂邊壓載水艙（左右）#177～#209NO.1貨艙#177～#209NO.1壓載水艙（左右）#177～#209首壓載水艙（左右）#209～#216應(yīng)急消防泵艙（中）#209～#216錨鏈艙#216～#219首尖艙兼壓載水艙#209～#船首4.2繪制總布置圖繪圖結(jié)果如圖5-1和圖5-2所示，大圖見附錄E：25000DWT散貨船總布置圖（一）和附錄F：25000DWT散貨船總布置圖（二）。圖4-125000DWT散貨船總布置圖（一）圖4-225000DWT散貨船總布置圖（二）4.3總布置校核1）艙容的校核由于進(jìn)行了肋位劃分以及更為詳細(xì)的分艙，設(shè)計(jì)船的各個(gè)艙室容積較上文的初步分艙階段發(fā)生了變化，因此需再次對(duì)本船艙容進(jìn)行校核，各艙室所需容積參照上表2-7。（1）校核貨艙根據(jù)上文公式（2-34）計(jì)算貨艙提供的容積，總布置圖中貨艙位于#41-#209號(hào)肋位之間，共占了168個(gè)肋距。計(jì)算得貨艙長度為，前文已量出貨艙橫剖面面積為，型線收縮等影響系數(shù)定為，貨艙容積滿足要求。校核壓載水艙雙層底壓載水容積：由CAD量取面域后計(jì)算容積得貨艙和機(jī)艙雙層底容積并減去雙層底中的空艙、滑油艙、燃油溢油艙得到雙層底壓載水艙容積。V=底邊載水艙容積：頂邊艙及頂邊雙殼壓載水艙容積：首尾尖艙壓載水容積：首尖艙兼壓載水艙在初步分艙時(shí)未考慮錨鏈艙、應(yīng)急消防泵艙、空艙等，將豐滿度系數(shù)取值為0.6。在總布置設(shè)計(jì)中，因缺少相關(guān)母型資料，無法精確計(jì)算出錨鏈艙、應(yīng)急消防泵艙等的容積，故在本次設(shè)計(jì)將降低至0.5進(jìn)行修正。計(jì)算得到首尾尖艙壓載水容積為：，滿足要求。（3）校核機(jī)艙，滿足要求。（4）校核油水艙淡水艙總?cè)莘e：。滑油：。爐水：。燃油：。各艙室校核結(jié)果如下表4-3所示。表4-3各艙室艙容校核結(jié)果艙室提供容積（m3）所需容積（m3）結(jié)果貨艙33303.2932147.36符合壓載水艙10273.459250符合淡水艙175.78167.41符合爐水108.81107.04符合燃油1142.401082.87符合滑油28.3526.86符合機(jī)艙2861.332823.32符合￡9757.554新船艙容符合要求。2）校核初穩(wěn)性（1）估算新船各部分重心高分艙圖如圖4-3所示，大圖見附錄E：5600DWT多用途船船總布置圖（一）。圖4-325000DWT散貨船分艙圖計(jì)算步驟如上文2-8節(jié)新船各部分重量重心高一致，在CAD圖25000DWT散貨船分艙圖中量出各艙室重心高，計(jì)算結(jié)果如表4-4、4-5所示。表4-4滿載出到港重量重心匯總表項(xiàng)目滿載出港重量重心滿載到港重量重心空船6337.35310.09463966.3396337.35310.09463966.339人員及行李2.53014.85337.5782.53014.85337.578食物2.87114.85342.6460.28714.8534.265淡水164.06712.1321990.45716.40710.448171.417爐水104.89512.1321272.58710.49010.448109.594滑油22.6981.50034.0472.2701.2502.837燃油907.91312.95211759.29390.79111.5871051.999備品供應(yīng)品44.3613.000133.0844.4363.00013.308貨物23750.6647.675182286.35023750.6647.675182286.350總計(jì)31337.3538.345261522.38130215.2288.196247643.688表4-5壓載到港重量重心匯總項(xiàng)目壓載出港重量重心壓載到港重量重心空船6337.35310.09463966.3396337.35310.09463966.339人員及行李2.53014.85337.5782.53014.85337.578食物2.87114.85342.6460.28714.8534.265淡水164.06712.1321990.45716.40710.448171.417爐水104.89512.1321272.58710.49010.448109.594滑油22.6981.50034.0472.2701.2502.837燃油907.91312.95211759.29390.79111.5871051.999備品供應(yīng)品44.3613.000133.0844.4363.00013.308壓載水9481.2504.99247330.4009481.2504.99247330.400總計(jì)17067.9397.415126566.43215945.8147.067112687.738（2）穩(wěn)性校核初穩(wěn)性高的校核同上文2.9節(jié)，結(jié)果如下表4-6所示。表4-6初穩(wěn)性高度估算初穩(wěn)性高度估算載況△d（m）CBCwa1a2h（m）壓載出港17067.9395.5180.7760.8370.5190.0794.468壓載到港15945.8145.1810.7720.8320.5190.0795.183滿載出港31337.3539.6970.8110.8740.5190.0832.048滿載到港30215.2289.3750.8090.8720.5190.0822.200Cb0.811Cw0.874Cw/CB1.078通過上文已知初穩(wěn)性高下限需大于[7]，五種載況均滿足要求。（3）校核橫搖周期與上文2.10節(jié)使用相同的計(jì)算方法得出四種載況下的橫搖周期，結(jié)果如表4-7所示。表4-7五種載況的橫搖周期匯總表載況d（m）LWL（m）C值TΦ（s）壓載出港5.518154.720.419.76壓載到港5.181154.620.429.21滿載出港9.697158.300.3612.78滿載到港9.375159.000.3712.39計(jì)算可得在四種典型載況下設(shè)計(jì)船的橫搖周期，符合近海航區(qū)橫搖周期大于8-9s的要求[5]。5典型橫剖面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核散貨船的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是其安全運(yùn)營的重要保障[2]，因此在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該考慮全面，保證設(shè)計(jì)船的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度符合規(guī)范要求。船舶航行安全是船舶結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的核心[13]，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的根本任務(wù)就是保證船舶在海上航行的安全性。5.1外板以及甲板板設(shè)計(jì)1）船底板本設(shè)計(jì)船為近海航區(qū)船舶，對(duì)于海船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的船底板，其最小厚度由兩個(gè)相關(guān)公式計(jì)算。設(shè)計(jì)船中部貨艙區(qū)域?qū)儆?.4L區(qū)域，其中部橫剖面結(jié)構(gòu)為縱骨架式且具有雙層底。因此船底板的最小厚度t由（5-1）[14]和（5-2）[14]估算。 （5-1） （5-2） （5-3） （5-4）其中，為肋骨間距，通過上文計(jì)算可得出；為船底折減系數(shù)，對(duì)于板材，本設(shè)計(jì)取；通過（5-2）計(jì)算得到的與之間取小者[14]。計(jì)算得，，參考母型船資料，取。2）平板龍骨按照式（5-5）[14]可計(jì)算出新船平板龍骨的寬度b的最小值： （5-5）計(jì)算可得：，參考母型船數(shù)據(jù)取。關(guān)于平板龍骨的最小厚度，取船底板厚度加上為平板龍骨的最小厚度，計(jì)算得,,除此之外平板龍骨厚度應(yīng)不小于相鄰船底板的厚度，本次設(shè)計(jì)，根據(jù)母型船資料，取。舭列板由于舭列板屬于船體外板，故其厚度不得大于，。故本次設(shè)計(jì)舭列板厚度取值與母型船相同，故實(shí)取。舷側(cè)外板本設(shè)計(jì)船參考母型船結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，貨艙區(qū)為雙殼縱骨架式，舷側(cè)為橫骨架式結(jié)構(gòu)。（1）按式（5-6）[14]-（5-9）[14]可計(jì)算出在距基線以上時(shí)的舷側(cè)外板厚度t的最小值。 （5-6） （5-7） （5-8）（5-9）其中，為折減系數(shù)，本設(shè)計(jì)取為1；為船底縱桁間距，；通過（5-8）計(jì)算得到的與之間取小者。計(jì)算得：，，參考母型資料，實(shí)取。（2）按式（5-10）[14]、（5-11）[14]可計(jì)算出除了舭列板以外距基線以下時(shí)的舷側(cè)外板厚度t的最小值。 （5-10） （5-11）綜上：，，本設(shè)計(jì)取。5）舷頂列板厚度最小值可按式（5-11）[14]、（5-12）[14]來計(jì)算。 （5-12） （5-13）計(jì)算得,，參考母型船資料后，實(shí)取作為舷頂列板的厚度。舷頂列板寬度b，按規(guī)范要求應(yīng)當(dāng)大于等于按式（5-14）[14]計(jì)算所得數(shù)值。 （5-14）計(jì)算得：，故本設(shè)計(jì)取作為舷頂列板的寬度。6）強(qiáng)力甲板按式（5-15）[14]、（5-16）[14]可計(jì)算出位于船中范圍內(nèi)的強(qiáng)力甲板的厚度t的最小值。 （5-15）（5-16）計(jì)算得，，本次設(shè)計(jì)取。7）艙口圍板艙口圍板的厚度選擇，由于缺乏相關(guān)資料，可參考母型船選取，故實(shí)取。舭龍骨鑒于缺乏相關(guān)計(jì)算資料，本次設(shè)計(jì)采用的的舭龍骨型號(hào)與母型船相同，實(shí)取。5.2雙層底結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）中縱桁按式（5-17）[14]可計(jì)算貨艙中縱桁板厚t的最小值。 （5-17）其中，通過上文公式（4-2）計(jì)算，得，計(jì)算得最小厚度本次設(shè)計(jì)在參考母型船的基礎(chǔ)上將中縱桁厚度取值為15mm。2）旁桁材在中縱桁兩旁還需設(shè)置一道水密旁桁材以及兩道非水密旁桁材，非水密旁桁材厚度應(yīng)比水密旁桁材的板厚小，參考母型船資料，實(shí)取水密旁桁材厚度，非水密旁桁材厚度實(shí)取。每一道旁桁材上設(shè)置兩加強(qiáng)筋，參考母型資料，取加強(qiáng)筋型號(hào)為。3）箱型中桁材由于設(shè)置了箱型中桁材，在設(shè)有箱型中桁材的船底板和內(nèi)底板部分需要加厚，實(shí)際取為。參考母型船，在船中心設(shè)寬度為2000mm的管弄箱型中桁材，其板厚。4）水密肋板根據(jù)規(guī)范可知，水密肋板的板厚比貨艙實(shí)肋板厚度多，但通常不大于，故取。5）船底縱骨按公式（5-18）[14]可計(jì)算船底縱骨的剖面模數(shù)的最小值。 （5-18）其中，為肋骨間距，取系數(shù)=1。計(jì)算得：，故本設(shè)計(jì)選取球扁鋼。6）內(nèi)底縱骨內(nèi)底縱骨最小的剖面模數(shù)可通過公式（5-19）[14]來計(jì)算。（5-19）計(jì)算得，，故本次設(shè)計(jì)選擇球扁鋼。每隔3檔設(shè)置實(shí)肋板，實(shí)取實(shí)肋板厚度。7）內(nèi)底板按式（5-20）[14]可計(jì)算內(nèi)底板的板厚的最小值。 （5-20）計(jì)算得，實(shí)取。5.3底邊艙結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）斜板參考母型船板材數(shù)據(jù)，本次設(shè)計(jì)在靠近內(nèi)底板分段需加厚，取。2）底邊艙縱骨（1）位于舭部以上底邊艙縱骨的剖面模數(shù)應(yīng)按舷側(cè)縱骨的要求進(jìn)行校核，舷側(cè)縱骨的最小剖面模數(shù)可按公式（5-21）[14]-（5-23）[14]來計(jì)算。（5-21）（5-22）（5-23）其中，為縱骨中點(diǎn)到深艙頂?shù)拇怪本嚯x；系數(shù)，本次設(shè)計(jì)取值為1.07；為基線到縱骨中點(diǎn)的垂直距離；肋骨間距；為肋骨跨距，本設(shè)計(jì)取為。計(jì)算得,實(shí)取球扁鋼作為材料滿足設(shè)計(jì)要求。（2）舭部以下的底邊艙縱骨的剖面模數(shù)按船底縱骨校核，其剖面模數(shù)要求不小于，實(shí)取球扁鋼滿足設(shè)計(jì)要求。3）底邊艙斜板縱骨因缺乏相關(guān)計(jì)算資料，本次設(shè)計(jì)參考母型船，實(shí)取球扁鋼。5.4頂邊艙結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）頂邊艙縱骨（1）按式（5-21）[14]可計(jì)算斜板縱骨剖面模數(shù)的最小值:計(jì)算得，故斜板縱骨可參考母型船為球扁鋼。（2）舷側(cè)縱骨舷側(cè)縱骨的最小剖面模數(shù),上文以計(jì)算得出為，故取球扁鋼能夠滿足設(shè)計(jì)要求。（3）甲板縱骨強(qiáng)力/露天甲板縱骨的剖面模數(shù)應(yīng)不小于式（5-27）[14]、（5-28）[14]所算數(shù)值： （5-24） （5-25）其中，h為甲板計(jì)算壓頭，，、、均為系數(shù)，由于設(shè)計(jì)剖面在甲板開口線內(nèi)，故分別取、、。計(jì)算可得，，故甲板縱骨選取，滿足要求。參考母型船，艙口圍板縱骨選擇球扁鋼，艙口圍肘板厚度選取。（4）內(nèi)殼縱骨參考母型船，本次設(shè)計(jì)內(nèi)殼縱骨取球扁鋼。2）頂邊艙斜板斜板板厚應(yīng)不小于式（5-25）[14]、（5-26）[14]計(jì)算所得值，且大于或等于： （5-25） （5-26）

參考母型資料，斜板上列板板厚大于下列板厚度，實(shí)取上列板板厚，下列板板厚。甲板縱桁因缺乏相關(guān)計(jì)算資料，本次設(shè)計(jì)參考母型船，實(shí)取甲板縱桁厚度為。5.5舷側(cè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）主肋骨參考母型船，由于設(shè)計(jì)船和母型船都為舷側(cè)橫骨架式，實(shí)取。5.6強(qiáng)度校核按式（5-29）[14]可計(jì)算出位于龍骨處及甲板處的船中剖面模數(shù)W的最小值。 （5-29）計(jì)算得。按式（5-30）[14]可計(jì)算出船中剖面對(duì)水平中和軸的慣性矩的最小值。 （5-30）計(jì)算得,。以基線為參考軸，表5-1為船舶中橫剖面處剖面要素計(jì)算結(jié)果。表5-1剖面要素計(jì)算表構(gòu)件實(shí)際選材平板龍骨1800×16270.0000.0000.0000.0000.000船底板8750×161400.0000.0000.0000.0000.000舭列板3077×15461.5500.602277.853167.26892.686中桁材要0.51600×15120.0000.80096.00076.80025.600旁桁材11600×14224.0000.800179.200143.36047.787旁桁材2（3）1600×12576.0000.800460.800368.640122.880舷側(cè)列板12196×16351.3603.0501071.5433267.883141.200舷側(cè)列板25854×16936.6407.0736625.04246860.2472674.834舷側(cè)列板31950×16312.00010.9753424.20037580.59598.865舷頂列板1950×18351.0006.3702235.87014242.492111.223上甲板4707×20941.40013.98813168.303184198.2250.031艙口圍板11747×12209.64014.8753118.39546386.12653.319艙口圍板2458×1254.96015.725864.24613590.2680.001船底縱骨1HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨2HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨3HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨4HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨5HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨6HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨7HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨8HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨9HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨10HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28船底縱骨11HP260×1230.0540.1203.5940.4300.28內(nèi)底縱骨110×250/14×15051.0001.48075.480111.7100.4內(nèi)底縱骨2（8）HP280×12268.8001.480397.824588.7802.64內(nèi)底板8750×161400.0001.6002240.0003584.0000.03續(xù)表5-1構(gòu)件實(shí)際選材底邊艙斜板776.0003.1102413.3607505.550776.000367.25頂邊艙斜板905.92011.82410711.598126653.936905.920341.95頂斜板縱骨128.60013.032372.7054856.95628.6000.26頂斜板縱骨228.60012.662362.1284585.20728.6000.26頂斜板縱骨328.60012.292351.5524321.28128.6000.26頂斜板縱骨428.60011.922340.9754065.17828.6000.26頂斜板縱骨5HP260×1128.60011.552330.3993816.8970.26頂斜板縱骨6HP260×1128.60011.183319.8223576.4390.26頂斜板縱骨7HP260×1128.60010.864310.7103375.5580.26底斜板縱骨1HP260×1231.2001.97461.597121.6080.28底斜板縱骨2HP260×1231.2002.44876.362186.8960.28底斜板縱骨3HP260×1231.2002.92191.127266.1590.28底斜板縱骨4HP260×1231.2003.394105.892359.3960.28底邊舷側(cè)縱骨1HP260×1231.2002.00162.431124.9250.28底邊舷側(cè)縱骨2HP260×1231.2002.66183.023220.9250.28底邊舷側(cè)縱骨3HP260×1231.2003.321103.615344.1060.28底邊舷側(cè)縱骨4HP260×1231.2003.981124.207494.4690.28頂邊舷側(cè)縱骨1HP220×1022.00011.031242.6822677.0250.14頂邊舷側(cè)縱骨2HP220×1022.00011.771258.9623048.2420.14頂邊舷側(cè)縱骨3HP220×1022.00012.511275.2423443.5530.14頂邊舷側(cè)縱骨4HP220×1022.00013.251291.5223862.9580.14甲板縱骨1HP200×2244.00013.872610.3688467.0250.15甲板縱骨2HP200×2244.00013.937613.2288546.5590.15甲板縱骨3HP200×2244.00013.975614.9008593.2280.15甲板縱骨4HP200×2244.00014.011616.4848637.5570.15甲板縱骨5HP200×2244.00014.044617.9368678.2930.15甲板縱骨6HP200×2244.00014.075619.3008716.6480.15艙口圍板縱骨130.05414.52436.384086336.2970.08艙口圍板縱骨230.05415.12454.416486870.7770.08甲板縱桁1800.00016.000128.00013.6491747.07223845.786甲板縱桁23071.00016.000491.36012.3456065.83974882.785求和11473.13263976.868692658.834482.65由上表可知，中剖面面積之和A為，剖面上靜力矩之和B為。按式（5-31）～（5-34）[15]可計(jì)算中剖面處最小剖面模數(shù)。 （5-31） （5-32） （5-33） （5-34）其中：C——慣性矩之和；e——剖面水平中和軸據(jù)參考軸的距離；I——剖面對(duì)水平中和軸的慣性矩；Z——中和軸至強(qiáng)力甲板的距離；——中剖面處最小剖面模數(shù)。計(jì)算得，，，。由，，可得：，，故滿足規(guī)范中要求。最后，在參考船體結(jié)構(gòu)[12][15][16]及船體制圖[8]相關(guān)內(nèi)容后繪得橫剖面結(jié)構(gòu)圖如圖5-1所示。大圖可見附錄G：25000DWT散貨船典型橫剖面圖。圖5-125000DWT散貨船典型橫剖面圖結(jié)論本文參考了23000DWT散貨船的船型資料完成了25000DWT散貨船的初步設(shè)計(jì)。其主要內(nèi)容包括：新船的主尺度選擇、型線設(shè)計(jì)及靜水力計(jì)算、總布置設(shè)計(jì)及穩(wěn)性校核、典型中橫剖面結(jié)構(gòu)計(jì)算及設(shè)計(jì)。本文主要以母型改造法為基礎(chǔ)，應(yīng)用相應(yīng)公式先確定新船的主尺度，再通過換算得來的新船排水量和主尺度計(jì)算出新船的方形系數(shù)，之后根據(jù)估計(jì)的參數(shù)進(jìn)行重力與浮力的平衡，經(jīng)過兩次循環(huán)校核獲得本船的初始主尺度，并校核其在艙容、航速、穩(wěn)性等使用要求和技術(shù)性能，在新船能夠滿足設(shè)計(jì)任務(wù)的要求下，確定該組的主尺度方案為新船的可行的主尺度方案。其次，新船的型線圖是以母型改造法為基礎(chǔ)，通過拉伸放縮母型的型線得到，之后重新劃分水線，站線，縱剖線并對(duì)新船的型線進(jìn)行光順出理。之后，查閱船舶原理中靜力學(xué)部分，利用其中的梯形法并根據(jù)新船的半寬水線圖和型值表計(jì)算出所需要的新船各個(gè)要素，將各個(gè)要素進(jìn)行比例處理整合繪制出靜水力曲線圖與邦戎曲線圖。通過相關(guān)公式計(jì)算出新船肋距的最大值，在母型船總布置圖的基礎(chǔ)上，重新劃分新船的艙室使各個(gè)貨艙艙壁都處于肋位上，并繪制出總布置圖并進(jìn)行總布置的校核工作。最后，參考規(guī)范要求，對(duì)新船中橫剖面的總縱強(qiáng)度進(jìn)行校核并繪制典型橫剖面圖。總體來說，本次設(shè)計(jì)對(duì)新船的各個(gè)技術(shù)性能進(jìn)行了校核并且均符合規(guī)范要求。本次設(shè)計(jì)由于缺失部分母型船資料，導(dǎo)致了設(shè)計(jì)船某些數(shù)據(jù)不夠精確，如在空船重量估算中，由于缺少了母型船空船重量的各項(xiàng)的具體數(shù)值，只能采用統(tǒng)計(jì)公式來估算設(shè)計(jì)船的空艙重量。再如在首尾尖艙的所提供艙容的計(jì)算中，只是粗略的估算了容積，這種方法不夠具體，難免對(duì)新船數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性有所影響。最后，通過本次設(shè)計(jì)，我認(rèn)識(shí)到一些不以為意的小錯(cuò)誤，終將導(dǎo)致蝴蝶效應(yīng)影響到新船后續(xù)的各個(gè)設(shè)計(jì)階段。我了解到經(jīng)過長時(shí)間的探索和發(fā)展，散貨船的設(shè)計(jì)與制造技術(shù)已經(jīng)相當(dāng)成熟，但現(xiàn)在也有越來越多的前輩，為突破船舶設(shè)計(jì)的模板而不斷進(jìn)行著創(chuàng)新工作，我明白這些創(chuàng)新工作離不開對(duì)基礎(chǔ)知識(shí)的掌握，不積小流無以成江海，不積硅步無以至千里，本次設(shè)計(jì)是我積累知識(shí)的一大步，其為之后的工作與學(xué)習(xí)務(wù)實(shí)了基礎(chǔ)。參考文獻(xiàn)[1]李亞美,朱玉田,劉釗.散貨船運(yùn)輸市場周期性分析與預(yù)測[J].綜合運(yùn)輸,2022,44(01):108-112.[2]呂成,王立軍.散貨船總布置與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析[J].中國水運(yùn)(下半月),2019,19(03):1-2.[3]顧敏童.船舶設(shè)計(jì)原理（第二版）[M].上海：上海交通大學(xué)出版社，2001.29，60～86，101,106，128～129，187～190，[4]盛振邦，劉應(yīng)中.船舶原理（上）[M].上海：上海交通大學(xué)出版社，2003.32.[5]林焰，陳明，王運(yùn)龍，于雁云.船舶設(shè)計(jì)原理.[M].大連：大連理工大學(xué)出版社，2016.137～139.[6]方學(xué)智.船舶設(shè)計(jì)原理[M].武漢：華中科技大學(xué)出版社，1998.108[7]劉寅東.船舶設(shè)計(jì)原理[M].北京：國防工業(yè)出版社，2016.29～33，102,216.[8]楊永祥，李永正，王珂.船體制圖[M].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，2017.24～67.[9]張棘.船舶穩(wěn)性影響因素分析[J].科技創(chuàng)新與應(yīng)用,2021,11(17):44-47.[10]周海燕，邵春宏.船舶艙室房間布置設(shè)計(jì)[J].船海工程，2018（2）：35～37.[11]中國船舶工業(yè)總公司.船舶設(shè)計(jì)實(shí)用手冊[M].北京：國防工業(yè)出版社，2013.755～770.[12]魏莉潔.船體結(jié)構(gòu)[M].哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)出版社，2014.35～69.[13]鄭濤,曹東君.船舶結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法探討[J].船舶物資與市場,2020(07):10-11.2020.07.005.[14]中國船級(jí)社.鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2021.78～102，329～330.[15]楊代盛.船體強(qiáng)度與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].北京：國防工業(yè)出版社，1986.40～50.[16]Wang

Yingguang.

Marine

Structural

Design

and

Analysis[M].

Shanghai:

Shanghai

Jiao

Tong

University

Press,

2020.

64~76.[17]Deng

Rui;Wang

Shigang;Hu

Yuxiao;Wang

Yuquan;Wu

Tiecheng.The

Effect

of

Hull

Form

Parameters

on

the

Hydrodynamic

Performance

of

a

Bulk

Carrier[J].Journal

of

Marine

Science

and

Engineering,2021,(4)附錄A：25000DWT散貨船型值表站號(hào)半寬高度基線500水線1000水線2000水線3000水線4000水線5000水線6000水線7000水線8000水線9000水線9700水線11000水線12000水線13000水線上甲板邊線首樓甲板邊線尾樓甲板邊線舷墻頂線中縱剖線2000縱剖線4000縱剖線6000縱剖線8000縱剖線10000縱剖線上甲板邊線首樓甲板邊線尾樓甲板邊線舷墻頂線尾封板127743036922814490099668--109891073689079104959710443118611466714011--178141672604927627279658886959210142--11415111558045818586509538110341370613976-51657503067657642889096191019810638--11737115076815706075878505100311263213946--73512831777185217491780292552837007818088209752103081076411115--120081181514353426480736288251142013918-52422566264631863326342440815634734585089361983310521109391127911539--12225120910459493961927520998213894--17714166702841308038014538488252616175766888879730103481068711186114831172811911--12386123130120119948576238840113873--177091665732148526861587233800987599615104331101911440117501191612153122791236912426--1254512537001368922989544313850--177081663043775758585229712105321113811593119301217012338124501249912541125471254712547--12547--000101693231613850--14938--558639695105291144711966122721244112519125