1、1 9 9 3 年 第3期 ? I 煤化工 總第 6 期 水煤漿加壓氣化過程的平衡組成 一 張慶 ( 化工 部 化肥工 業(yè) 研究 所? 1 0 6 0 0 ) s 摘要本文介紹水煤漿加壓氣化過程平者組成的計(jì)算方法，回時(shí)描述了氣化爐操作變量 與平者組成及氣化指標(biāo)的關(guān)系。 關(guān) 鍵 詞 亳 墨 堡 些組 成 氣 化 爐 操 作 變 量 氣 化 指 標(biāo) 0 引 言 水煤漿加壓氣化是一種新興的煤氣化工 藝 ， 它具有工藝 流程 簡(jiǎn)單 、 煤種適 應(yīng)性 強(qiáng)、 操 作可 靠 、便于 自動(dòng)控制 、生產(chǎn)強(qiáng)度大和三廢 處理方便等優(yōu)點(diǎn) 水煤漿加壓氣化爐是一種 特殊的氣流床反 應(yīng)器( 見 圖 i ) 承攥漿和純 氧經(jīng)

2、 過噴嘴的作用 ， 自頂 部噴入氣 化爐 內(nèi) ， 在 爐壁熱輻射下瞬 間著火 ，發(fā)生火焰型煤 氣化 反 應(yīng) 氣 化 爐 操 作 溫 度 一 般 可 達(dá) 1 4 0 0 I 5 0 0 ，高溫煤氣 與液態(tài)熔 渣一起通過 渣 口 離開氣化爐 。 氣化反應(yīng)是一組復(fù)雜的串并聯(lián)非均相反 應(yīng)。在高溫、中壓下，煤與氣化劑 ( 氧氣和 水蒸氣)同的反應(yīng)速度很高，氣化反應(yīng)大約 在致移閭即可完戲 對(duì)于水煤漿加壓氣化反 應(yīng)來說 ，人們經(jīng)常從兩個(gè)方面進(jìn)行研究 ：一 是反 應(yīng)速度 ， 這是化學(xué) 動(dòng)力學(xué) 研究 的范 圍 ； 二 是反應(yīng)的方向和限度 ，這是化學(xué)熱力學(xué)研究 的范 圍。本文馭 熱力 學(xué)角度 出發(fā) ，描述水煤 漿

3、加壓氣化反虛的可能結(jié)果和氣化爐操作變 量與平衡組成 問的關(guān) 系 。 圈 l 水煤漿加壓氣化爐示意圖 a 一氣 化護(hù)進(jìn) 口；b 一護(hù)上置虛計(jì)接 口 c 一爐中溫度計(jì)接口#d 一爐下溫度計(jì)按 I：J e 一氣化爐渣 I： J卜 爐襯沮虛計(jì)接 口； g 一 氣化 瀏 壓孔 5l 維普資訊 1 水煤漿加 壓氣化 的化學(xué) 反應(yīng)平衡 1 1 獨(dú)立 反應(yīng)數(shù) 和獨(dú)立反應(yīng)組 在水煤漿加壓氣化過程中，有可能發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)m有：( k J too 1 ) C+ O 2 =CO： + 4 0 9 d 一 ( 】 ) C+ CO： 一 2 CO l 6 0 7 ( 2 ) C+ H a O= CO+ H 2 一 l 1

4、 7 8 ( 3 ) C+ Z H 2 = CH + 8 7 4 ( 4 ) 1 2 S 2 +H? 一H2 S +8 2 0 ( 5 ) l 2 S 2 +C O=COS + 5 5 8 ( 6 ) 2 C+ O 2 2 CO + 2 4 8 6 ( 7 ) 2 CO +O 2 = 2 CO 2 + 57 0 1 ( 8) C+ 2 H2 O = CO z + 2 H 7 4 9 0 ) C O+ H 2 O CO z + H2 + d 2 9 ( 1 O ) 2 H2 +O2 = =2 H2 O + 4 8 4 O ( 1 1 ) CO+ 3 H2 一 CH。 + H 2 O+ 2 0 6

5、 2 ( 1 2 ) CO2 + 4 H2 = CH + 2 H2 O+ 1 6 2 8 ( 1 3 ) 2 C0 + 2 H =CH + CO2 + 2 4 7 4 ( 】 d ) 2 C+ 2 H 2 O= CH +CO 2 + 1 2 5 6 ( 1 5 ) 盡管這些反應(yīng)都有可能發(fā)生，但它們并不都是相互獨(dú)立的 ，其中有些反應(yīng)可由某些 獨(dú)立反應(yīng)的代數(shù)組合而得 。 為了正確地表達(dá)體系的化學(xué)反應(yīng)平衡 ， 必須確定獨(dú)立反應(yīng)數(shù)， 確定 哪些反應(yīng)屬 于完整的獨(dú)立反應(yīng)組 在給定的反應(yīng)體系中有N個(gè)物質(zhì)，它們由m種原子組成，根據(jù)化學(xué)反應(yīng)體系的相律 方程， 獨(dú)立反應(yīng)數(shù)為f Nm在氣化反應(yīng)體系中，有O 、C

6、O 2 、 H 2 O、 H2 、H S 、 C O S 、 C O、C H 、C和S t 共l O 種物質(zhì)t并 a C 、H、O、S四種原子構(gòu)成所以，獨(dú)立反應(yīng)數(shù)為 f =l 0 4 =6 這就是說， 上述氣化反應(yīng)只能選出六個(gè)反應(yīng)來組成一個(gè)完整的獨(dú)立反應(yīng)組 。 對(duì)于同一反應(yīng)體系來說，根據(jù)不同的消去方法 ，可以有不止一個(gè)完整的獨(dú)立反應(yīng)組 ，但 獨(dú)立反應(yīng)的數(shù)目卻是不變的。至于哪些反應(yīng)是獨(dú)立的，常用矩陣判別法來確定 ” 將氣化反應(yīng)的化學(xué)計(jì)量系數(shù)排列成矩陣，則可得 ： 52 維普資訊 r O C O H 2 O H !H ! S CO S C O CH 。 C S! 一 1 】0 0 0 0 O 0

7、一 0 0 1 0 0 O 0 2 n 一 1 0 1 0 1 0 0 【0 一 】0 0 0 0 2 0 0 n 】 一】 0 l 0 O 0 1 1 0 0 0 0 一 I 2 i 0 0 0 0 o 1 1 0 0 1 2 l 一1 0 0 0 0 0 2 0 2 0 l 一1 2 0 0 0 0 2 0 0 0 l 0 1 2 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 0 0 一 l 0 0 0 l 一 1 0 2 2 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 3 0 0 1 1 0 0 l 0 1 2 4 0 0 0 1 0 0 1 0 1 0 2 0 0 2 1 0 0 1 0

8、 l 一2 0 0 0 0 1 2 0 g a u s s消去法進(jìn)行 消元處 理 ，得 ： O 2 co 2 H O H 2 H 2 S COS CO CH C S I 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0 0 2 0 1 0 0 0 】 一1 0 0 1 0 1 0 0 0 0 1 0 0 0 1 2 1 2 0 0 0 0 0 1 0 0 2 1 2 1 2 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

9、0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 O 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 由矩 陣排列可知 ，反應(yīng)體 系有 6個(gè) 獨(dú)立反應(yīng) ，反 應(yīng) ( 1 ) ( 6 )是一 組完整 的獨(dú)立反 應(yīng)組 。 1 2 反應(yīng)進(jìn) 度及平衡組成 在氣 化過程中 ， 除上述 1 O種組 分參加反應(yīng) 外 ， 尚有不參加 化學(xué) 反 應(yīng)的惰性 組分 氦 。 分 53 維普資訊 別用n 、 n 。 H ， u 、 n 。 。 ， 、 n 。 n 表示 氣化爐進(jìn) 料 中碳 、 水 、 氧 、 氮 硫的初始 摩 爾數(shù) (

10、 k mo h) ； 分別用 l 、 、 、 來表 示上述6個(gè)獨(dú)立 反應(yīng)的反應(yīng)進(jìn)度 ( k mo l h ) 。把 化學(xué) 物 質(zhì) 摩爾數(shù)微分變 化和反 應(yīng)進(jìn)度 間的關(guān) 系 ，應(yīng)用于水 煤漿加壓氣化反應(yīng) ( 反應(yīng)( 】 ) f 6 ) ) 的各個(gè)組分 并從初 始態(tài)到平 衡態(tài)進(jìn)行 積分 可得 ： d n = 2 d s 2+ d 3一 J 6 d月 = d 一2 d 一 d coz d 1 一 8 2 d D =一d I d = = 0 f n fro t 一2 n g ： 一 s 】 一 n 譬 2 鉀= A = A ： 一 n= n ： 一+ R ； l + A ； 2 + ： + 3 一 ：

11、 塾 型 一 I 一2 Y c o z 一 一 一 一 噸 一 J 。 H 0s ， i 自 Y c o e i 一 。3 一 一 1 1 3 化學(xué)反 應(yīng)的平 衡關(guān) 系 假定氣相為理想氣體 ，則水煤漿加壓氣化的化學(xué)反應(yīng)平衡關(guān)系為： = = = 老 一 篆 一 ： 一 等 一 = p - I 一 南 t ， 2 s 5 一 磊。 ( 1 7 ) ( 1 8 ) P r 1 9 ) 一 Yc o s一 ( 2 1 ) 各個(gè)平衡常數(shù)與反應(yīng)溫度的關(guān)系如下。 ： I B 一 墊 3 0 2 1 g T+O 1 4 3 X 1 0 。 ” T 0 1 9 6X 1 0 _ 吁 2 + 0 6 2 ( 2

12、2 ) 5 4 維普資訊 】 gK ： 一 8 8 業(yè)十2 2 9 54 8 3 1 g T一 】 2 0 8 7 I d X 0 -3 T + 0 1 5 3 7 3 4 X l 0 - 6 T， + 3 2 6 Z 3 - ( 2 3) i gK 一一一4 8 +】 4 _ 51 5 7 6 g T j 6 7I l 2 2l 0 一 1 、 + 0 8 2 5 5 4 8x j 曠 1 、 一 3 34 57 78 - 一 - - - ( 24) gK ： 塑 +3 0 3 4 3 3 8 1 g T一 2 0 9 5 9 4 1 0 一- T o 3 8 6 2 X 1 0 一 吁 2

13、 - - j 3 0 6 3 6 | - - ( 2 5 ) l gK P 。 4 20 0 0 4 7 4 1 g T一 0 3 61 X 1 0 一， T 一 0 0 8 t X 1 0 一吁 一 0 3 6 ( 2 6) l g KP _ 一一 4 ( 2 7 )B 4 8 2 3 7 8 01 5 0 5 式中K， 一簧 反應(yīng)的平衡常數(shù) ( j =1 6 ) ；n j 一第i 組分摩 爾流率 ( k mo l h ) ；n 一總摩 爾流率 ( k mo l h ) ； P 一氣化反應(yīng)壓力 ( x0 1 0 1 3 2 5 MP a ) ；T 一氣化反應(yīng)平衡溫度 ( X) y 1一第i

14、組分摩爾分率( ，i l 9 ) 。 1 氣化爐熱 量平衡 氣化爐采用液態(tài)排渣方式 ，渣口溫度必勿 l 在煤灰熔點(diǎn)以上 ( 1 3 o 0 ) 。 盡管高溫下 煤氣化反應(yīng)速度很快 但由于煤的反應(yīng)活性、進(jìn)料條件、轉(zhuǎn)化率和噴嘴霧化狀況等因素 的影響t反應(yīng)的進(jìn)行仍需要足夠的停留對(duì)問。這樣 ，離開渣口的粗 煤氣就鑷有可能沒有 達(dá)到反應(yīng)平衡。 激拎流程采用強(qiáng)制措施中止氣化反應(yīng)， 氣化爐急冷室出口氣體組成與渣 口基本一致， 但不一定為平衡組成 。 氣化爐熱量平衡很容易作出， 但化學(xué)反應(yīng)平衡關(guān)系不一定滿足 ， 這 就需要考慮反應(yīng)動(dòng)力學(xué)因素 。當(dāng)然，氣化反應(yīng) 已經(jīng)達(dá)到平衡時(shí)，就必須同時(shí)考慮反應(yīng)平 衡和 熱量平

15、衡 問題 對(duì)于廢鍋流程， 如果在渣口未達(dá)到反應(yīng)平衡 ， 則氣化反應(yīng)將在輻射鍋爐 內(nèi)繼續(xù)進(jìn)行 。 在輻射傳熱的緩慢降溫和較長(zhǎng)停留時(shí)間的條件下 ，氣化反應(yīng)進(jìn)行得 比較充分 ，有可能接 近氣化體系的反應(yīng)平衡。這樣，出 口氣體組成就與渣 口不 同，氣化爐本身的熱量平衡就 難以作出。氣化反應(yīng)在輻鍋內(nèi)某點(diǎn)接近平衡 ，但由于我們無法預(yù)知該點(diǎn)的位置故不可能 確定這部分輻射傳熱量 ，因而對(duì)總的熱損失也不能作出正確的假定，由此計(jì)算的平衡溫 度肯定與反應(yīng)平衡和物料平衡結(jié)果有著較大的誤差。 由于氣化系統(tǒng)出口可望達(dá)到反應(yīng)平衡 ，我恫通過出口組成、物料平衡和反應(yīng)平衡 關(guān)系計(jì)算出平衡溫度 ( 試差法) 。 通過熱量平衡可求

16、得總的熱損， 但通過氣化爐壁傳遞的 熱量和反應(yīng)平衡前輻射傳熱量仍然無法確定。本文省略了熱量平衡方程及其計(jì)算。 1 5 氣 化爐物料 平衡 假定煤中C 、H、O、N、S各組分的轉(zhuǎn)化率分別為x c 、x 、x 。 、x 、x s， 則氣化爐物 料的元素平衡列于表1 。 表 1中C 一煤 中干 基 碳含 量 ， ；H 一 煤 中干基 氫含 量 ， I N 一煤 中干基 氮 含 量， ； O 。 一煤中干基氧含量 ， ； s 一煤中干基硫含量， ； v氧氣流量， N m。 h ； V。 一 55 維普資訊 氧 氣純度 ， ；w一水煤漿流 量 k g hi W 水煤漿濃度 表 1 氣化爐物料 平衡 水煤

17、幕 元 索 氧 氣 承 煤 氣 渣 煤 水 W-W t- Cd n 1 3 0 0 C) 遺說明氣化爐出渣口氣體 確實(shí)沒有達(dá)到反應(yīng)平衡 ，反應(yīng)氣體在輻鍋 內(nèi)繼續(xù)反應(yīng)，直到輻鍋某個(gè)位置上才基本接近 反應(yīng)平衡 表2 陜西錒川胨家山煙煤煤質(zhì)分析數(shù)據(jù) 工 M- 5 5 1 C, d 6 4 0 7 韭 A_ 1 6 5 O H- 3 分 V_ 2 8 1 8 煮 O, d 9 0 1 嘶 F C _ 4 9 l 分 0 7 7 葳 l 玎 l 1 8 0 析 s - 0 9 0 熔 s T 1 2 S I 1 C l _ 0 0 3 4 點(diǎn) F T l 2 5 0 Q _ k J A g 2 5 6

18、3 0 表3 水煤漿加壓氣化操作數(shù)據(jù)與平衡數(shù)據(jù)的比較 W V V P 琳氣組t T o T Y 1 l t # ， h Nm ， h M co H C0t o2： N c l t 4 H cDS H Nmz k | 1 6 3 6 61 6 S 6 5 0 9 B D 2 5 5 3 O o o Z 5 2 n 7 O 0 o B m 8 ： 0 0 1 0 們2 2 9 0 1 4 4 0 一1 8 加6 0 6 8 射 9 6 2 5 3 2 “ 1 7 0 0 8 l D 7 9 0 Z 6 0 2 1 8 4 6 1 6 舯6 1 6 3 6 5 0 9 8 0 2 5 5 2 9 ”

19、2 5 6 9 2 0 陸0 0 9 m 軸0 0 8 D 1 9 0 D 1 2 竹 1 】 O 一】 8 6 D 6 n 2 3 】 _ 3 5 2 l 2 2 D 7 8 0 0 g 2 0 8 1 0 Z 6“ 0 2 1 9 8 4 8 Z 6 1 9 O 6 S ； i 1 6 8 2 6 1 4 8 6 7 0 9 8 8 0 5 5 3 1 4 2 2 7 z 5 2 1 1 5 n 0 8 D 1 D m 0 8 0 2 O 0 0 1 1 1 4 2 O1 9 3 D 6 3 1 8 3 l 柏2 7 2 9 2 n 7 1 O 0 6 0 0 9 l“挪n帕】 & 9 8

20、 9 2 6 1 9 3 0 6 6 0 6 1 S O 0 6 j 0 O 1 2 6 D 丌2 8 , 6 0 l 9 - 舯n 仰0 1 6“ 馳0 1 8 0 I 1 ， 8 2 l 3 9 6 1 9 9 0 6 7 8 9 3 1 2 9 3 1 8 0 O m I 5 0 7 2 O 蕊0 D 2 1 l 1 8 4 6】 9 般 m 5 5 1 6 1 6 6 1 7 5 O 9 7 5 2 4 5 鋁 4 4 2 & 3 1 & 6 2“ 船0 z 3 0 8 0 1 9“ 們1 9 O l O O1 0 9 0 6 9 7 1 “ 拍2 。 1 6 j 7 9 O 帥m 7

21、 1 0 2 e m o 2 l & 81 4 1 9 9 2 7 1 * 1 6 8 2 6 1 偉9 5 5 9 & 1 6 5 3 2 4 7 5 6 2 n 0 呻0 1 9 0 。g“ 1 6“ O 1 1 9 0 3 1 4 1 0 1 9 5 O 6 5 3 5 3 2 8 4 Z T 柏1 9 O 0 0 7 7 0 7 6 O 2 “ 螗l & 0 1 8 挑1 5 8 6 9 o 9 57 維普資訊 ( 續(xù) 表 3 ) w w v v P 煤氣組成 ， h Nm 仆 M h c0 H c Ot o! N cH H coS H! o C C Nm3 k g 1 6 0 9 O

22、 6 7 0 9 7 3 2 5 5 3 1 B 8 2 7 9 8 2 e 5 O 晌0 4 d O 8 0 ， 1 5 0 01 1 8 ” 2 8 噸1 9 5 5 0 0 9 6 0 8 O O 2 5 O 0 2 1 8 3 5 I 6 6 6 0 90 6 3 O 9 7 1 2 6 0 3 4 2 銣 3 3 I 9 0 o 8 0 5 2 n O 8 0 】 5 0 1 1 8 4 7 3 2 2 8 - 4 9 l 舶 0 1 o 1 m 7 8 0 z 5 0 。 2 拿 | 1 6 蜘6 0 9 0 4 5 9 7 3 2 6 5 3 2 z 且 l 7 挑1 7 他m

23、5 0 0 5 O 1 5 0 1 拍 1 3 01 9 8 0 韓3l 3 2 4 9 2 8 拍 O d O 0 9 7 0 2 5 0 0 2】 8 】 1 1 5 9 7 0 2 0 9 7 3 2 6 O 31 1 3 2 3 7 2m 5 3 0 8 O 0 呻O 1 5 0 O 1 1 蛆 亂2 2 2 l 、 9 4 5 O 0 5 O 8 5 2 5札 O 2】 8 暑 5 1 7 B 5 9 0 6 2 5 9 7 8 2 0 3 0 5 2 B 0 】 2 1 n 0 8 0 鯽m 呻0 1 d 0 O l 1 5 l l 3 6O一1 口 帥6 5 2 】 31 鵬2

24、& 3 l 】 9 茚 O m 柏0 睇m 2 5吼 0 2 】 坤 一 a 2 9】 9 8 7 6 B 5 5 1 6 5 2 5 。 7 0 6 z 5 9 7 1 0 曲 8 O - l 3 2 7 5 8 2 l O 7 0 雌0 3 0 8 0 - l O - 0 1 2 2 9 3 o 5 7 2 韓： 仉 l 7 0 O 黯m I 7 O 2 5 0 衄l 描 一5 】 9 7 8 6 7 6 4 2 2 操作變量與平膏組成的關(guān)系 由于本文旨在描述氣化爐操作變量與氣化反應(yīng)平齏組戚同的變化關(guān)系，所以以下計(jì) 算均假定進(jìn)料煤中徐灰分外其采組分均完全轉(zhuǎn)移至氣相 ，即爆中豫灰分外備組分的

25、轉(zhuǎn)化 率均為1 0 0 。若用來進(jìn)行爆種評(píng)價(jià) ， 估算氣化性售 ， 剮須按相近攥種實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的饕辯夤 算結(jié)果 ，適當(dāng)選取煤中番組分的轉(zhuǎn)化率斂據(jù) 2 2 1 氣化壓力與平衡組戚扮關(guān)系氣化壓力對(duì)反應(yīng) ( 1 ) ( 5 ) 、( 6 )投有影響而對(duì) 反應(yīng) ( 2 ) ( 3 ) 、( 4 )來說 ，壓力丹高 ， 平衡I 句 分子致減少的方匍蓼動(dòng) C O： 、H 、 c H。 古量增加，1 2 0、 含量減步。氣化壓力與平衡組成的關(guān)系示于墨2 可以看出 ：氣體組 成隨壓力構(gòu)增加變化甚徽 雨c 0、 1 2 0j 古量的變化趨勢(shì)與理論分析相反。 這是因?yàn)闅怏w 組分的摩爾分率與摩爾敷并非一定戚 比懾變化

26、。通過計(jì)算可知 ：這兩種組分生成的絕對(duì) 數(shù)量的變化與理論分析是一致的。由于反應(yīng)壓力對(duì)氣體組成影響不丈 ，工業(yè)生 產(chǎn)通常采 用較高的氣化壓力 ，既不影響氣化性能 ，又可為后續(xù)工序節(jié)約壓耋 窖 功 。 P MP , 圈2 氣化壓力與平衡組成曲關(guān)系 w ： 1 6 0 0 k h；w 一6 0 ； v 一 650 Nm ， h； V = 98 58 V巾i m h一 噩3 氧氣蠹量與平考組成的關(guān)系 P一2 6 0 NP m ；w l 6 O g h； W = 60 ；v = 98 維普資訊 2 2 2 氧 氣 流量 與 平衡 組 成 的 關(guān) 系氧氣流量 與平 衡組 成的關(guān) 系示于 圖3 ?？?以看

27、出 ： 隨 著氧氣 流量的增加 CO和H 含量減 小 ， C O 和H。 O含量增 大 。降低氧氣 流量 ，不但可 以減少 氧耗 而且 還 可以提高 氣體質(zhì)量 。 2 - 2 1 水煤漿濃度與平暫組 成 的關(guān)系水煤漿濃度與平衡組成 的關(guān) 系示于 圖4 。 可 以看 出 ： 隨著 承 煤漿濃度的增 加 ，CO和H 含 量增加，C O z 和H 古量減少 。 所 以 ，提高 承煤 漿濃度是提 高氣 體質(zhì)量 、強(qiáng)化氣化過程的有力措 篷之一 ，工業(yè)應(yīng)用的術(shù)煤漿都采 用盡可糖高的濃度 。 2 1 操忭變量與氣化指棕曲關(guān)系 w ( 】 田 承攥漿蕺度與平衡組成的關(guān)系 P & 0 MP aw 一1 6 0

28、g h V=6 5 0 Nm hV 囂9 8 2 1 1 氣化壓力與氣化鬻括的關(guān)系氣化指標(biāo)有好幾種 。本文選用最重要的兩種指標(biāo) ： 產(chǎn)氣奉和冷攥氣效奉氣化壓力與氣化指標(biāo)的關(guān)系示于圈 5 ?？梢钥闯觯弘S著氣化壓力的 增加 ，產(chǎn)氣奉下降 冷煤氣效率上升，但其 盲 度均不大 2 1 2 氧氣流量與氣化指標(biāo)的關(guān)系氧氣瘴量與氣化指標(biāo)的關(guān) 系示于圖6 可以看出： 髓 著氧氣瘴量的增加 ，產(chǎn)氣事和冷爆氣效率均下降。 e MP a 5 氣 化 壓力 與 氣 化指標(biāo) 的 關(guān) 系 w 一 1 6 0 0 k g h w 一 6 O # V一6 5 0 Nm h V = 9 8 V Nm h 一 田 氯氣流量與氣化指標(biāo) 的關(guān)系 P=2 6 0 MP a；w 一) 6 0 k g h； W 一 6 0 ； V 一 9 8 5 9 維普資訊 2 3 3 水煤漿 濃 度與 氣 化指標(biāo) 的關(guān)系水煤漿濃度 與