1、循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性分析摘要 同煤國(guó)電王坪發(fā)電有限公司#1、2鍋爐是華西能源工業(yè)股份有限公司生產(chǎn)的HX725/13.34-II1型鍋爐，單鍋筒、一次中間再熱超高壓自然循環(huán)、高溫汽冷式旋風(fēng)分離器、非機(jī)械式J閥回料裝置、水冷等壓風(fēng)室、循環(huán)流化床燃燒方式、平衡通風(fēng)。鍋爐為島式半露天布置，分別于2010年8月和2010年9月相繼投產(chǎn)運(yùn)行，由于我公司的兩臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐投運(yùn)早、容量大、經(jīng)驗(yàn)少，自機(jī)組投運(yùn)以來(lái)曾多次出現(xiàn)問(wèn)題，影響了機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。在這期間我們總結(jié)了大量的經(jīng)驗(yàn)和教訓(xùn)，采取了諸多保證鍋爐安全運(yùn)行的措施，取得了較理想的效果，但在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方面與煤粉爐相比還存在較大差距。本文試圖從循環(huán)流化床

2、鍋爐的幾個(gè)主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（燃燒效率、飛灰含碳量、煤耗、風(fēng)機(jī)電耗）方面進(jìn)行分析，并依據(jù)我公司現(xiàn)狀，總結(jié)一些提高其經(jīng)濟(jì)性的運(yùn)行調(diào)整經(jīng)驗(yàn)，以便在實(shí)際運(yùn)行中加以實(shí)施，充分發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)勢(shì)。 關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐經(jīng)濟(jì)性燃燒效率電耗運(yùn)行調(diào)整 Circulating fluidized bed boiler Economic Analysis Document With coal guodian WangPing power generation Co., LTD. # 1 and 2, the boiler is west China energy industry Co., LTD HX725/

3、13.34-the production II1 type boiler, single pot of tube, a reheat cycles, high temperature high pressure steam cold type cyclone separator, the mechanical J valve back pressure loading device, water cooling wind room, circulating fluidized bed combustion way, balance ventilation. The boiler for isl

4、and type half open, decorate respectively in August 2010 and September 2010, because I have put into production operation of the company two sets of circulating fluidized bed boiler operation early, large capacity, less experience, put DuoCi since the unit had problems, affecting the safe and econom

5、ic operation of the unit. During this period we summarize a lot of experience and lessons, and adopted many guarantee the safe operation of the boiler measures, obtained a ideal effect, but in the economic operation of pulverized coal in the furnace and has a large gap. This article attempts from th

6、e circulating fluidized bed boiler several main economic index (the combustion efficiency, fly ash, coal consumption, the carbon content of fan electricity cost) were analyzed, and based on the current situation, summarizes some I improve its economy operation experience, in order to adjust the actu

7、al operation of the implement, give full play to the advantages of circulating fluidized bed boiler.Key words： circulating fluidized bed boiler combustion efficiency economy running power consumption adjustment目 錄摘 要 1Abstract 2目 錄 3前 言 1 1.鍋爐概述2 1.1循環(huán)流化床鍋爐基本原理 2 1.2鍋爐規(guī)范 3 1.2.1鍋爐主要性能參數(shù) 3 1.2.2鍋爐結(jié)構(gòu)尺

8、寸4 1.3鍋爐結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 42.鍋爐運(yùn)行狀況7 3.提高循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的措施7 3.1運(yùn)行管理措施7 3.2運(yùn)行技術(shù)措施8 3.2.1低床壓燃燒措施8 3.2.2低氧量燃燒措施9 3.2.3高爐膛壓力燃燒措施9 3.2.4優(yōu)化煤粒粒徑級(jí)配措施12 3.3經(jīng)濟(jì)指標(biāo)分析12 3.3.1降低風(fēng)機(jī)電耗12 3.3.2降低飛灰可燃物13 3.3.3減少循環(huán)流化床鍋爐的非計(jì)劃停爐次數(shù)15 3.3.4降低循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火耗油量16 3.3.5降低供電煤耗174.結(jié) 論 18 致 謝 19參考資料 20前 言 隨著近幾年電力工業(yè)的高速發(fā)展和環(huán)保力度的逐步加大，特別是潔凈發(fā)電技術(shù)的推廣應(yīng)用，循環(huán)流化

9、床技術(shù)（CFB）得到了較快的發(fā)展和普及。提高大型循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行的安全性、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性和可靠性受到了越來(lái)越多的關(guān)注和重視。目前已投運(yùn)的高參數(shù)循環(huán)流化床鍋爐，經(jīng)過(guò)不斷的經(jīng)驗(yàn)交流和總結(jié)，已基本能保證鍋爐的安全運(yùn)行，連續(xù)運(yùn)行天數(shù)可達(dá)百日以上，但在運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性方面卻不容樂(lè)觀，如風(fēng)機(jī)電耗高、飛灰大、煤耗高、非計(jì)劃停爐次數(shù)多、點(diǎn)火耗油量大等，因此分析和研究循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行調(diào)整和優(yōu)化運(yùn)行方式，對(duì)提高循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行可靠性和可利用率有著重要的現(xiàn)實(shí)指導(dǎo)意義。 同煤國(guó)電王坪發(fā)電有限公司#1、2鍋爐是華西能源工業(yè)股份有限公司生產(chǎn)的HX725/13.34-II1型，鍋爐各熱力參數(shù)基本能達(dá)到設(shè)計(jì)值，并能滿負(fù)荷

10、穩(wěn)定運(yùn)行，在安全運(yùn)行基礎(chǔ)上，我公司積極研討循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行調(diào)整和優(yōu)化運(yùn)行方式，并進(jìn)行認(rèn)真分析，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，積極對(duì)設(shè)備加以改造，目前兩臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性有了顯著的提高。本文試圖從鍋爐設(shè)備改造、運(yùn)行調(diào)整等方面進(jìn)行分析，總結(jié)提高循環(huán)流化床鍋爐經(jīng)濟(jì)性的有效節(jié)能改造措施，為國(guó)內(nèi)大型循環(huán)流化床鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供經(jīng)驗(yàn)參考和借鑒。 1.鍋爐概述1.1 循環(huán)流化床鍋爐基本原理 在火力發(fā)電廠負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大、燃煤品質(zhì)下降、煤種多變、燃煤與環(huán)保的矛盾日益突出的情況下，循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)已成為首選的高效低污染的潔凈煤發(fā)電技術(shù)。循環(huán)流化床(CFB)鍋爐技術(shù)是二十世紀(jì)七十年代發(fā)展起來(lái)的新技術(shù)，七十年代

11、的世界能源危機(jī)、以及八十年代的環(huán)境保護(hù)運(yùn)動(dòng)推動(dòng)了循環(huán)流化床燃燒技術(shù)的發(fā)展。作為一種新型、成熟的高效低污染清潔燃燒技術(shù)，循環(huán)流化床鍋爐特殊的燃燒方式具有許多其它燃燒方式不具備的優(yōu)點(diǎn)：可以實(shí)現(xiàn)低溫燃燒，低NOx排放并可實(shí)現(xiàn)在燃燒過(guò)程中直接脫硫，大大地減少了作為世界主要大氣污染源-燃煤電站的二氧化硫(SO2)和氮氧化合物(NOx)排放，即從根本上解決了酸雨問(wèn)題。同時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐還具有燃料適應(yīng)性廣、燃燒效率高、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大、負(fù)荷調(diào)節(jié)性能好、灰渣活性好便于綜合利用、可以實(shí)現(xiàn)壓火熱備用、投資和運(yùn)行成本相對(duì)較低等優(yōu)點(diǎn)，因此循環(huán)流化床燃燒技術(shù)在世界上得到迅猛發(fā)展，取得了重大的經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益和環(huán)境效益

12、。流化是氣流以一定速度穿過(guò)布風(fēng)裝置上的固體物料，氣流對(duì)固體物料顆粒產(chǎn)生的作用力與固體物料顆粒所受到的其他外力相平衡時(shí)，使物料顆粒通過(guò)與氣流的充分接觸而轉(zhuǎn)變成類似流體的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是在鼓泡流化床燃燒基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的，循環(huán)流化床燃燒方式與鼓泡流化床燃燒方式的根本區(qū)別是：在于前者的大量固體物料能在流化床內(nèi)實(shí)現(xiàn)多次循環(huán)燃燒。流化床類別主要取決于床內(nèi)空床截面速度。鼓泡流化床是在氣流空床截面速度低于23 m/s的情況下運(yùn)行，此時(shí)床層具有明顯的分界面。循環(huán)流化床氣流空床截面速度一般在3.58 m/s，此時(shí)床內(nèi)混合強(qiáng)烈、流化均勻穩(wěn)定，床層沒(méi)有明顯的分界面。寬篩分顆粒的煤和脫硫劑被送入鍋爐爐膛后

13、，迅速被爐膛內(nèi)存在的大量高溫惰性物料包圍，著火燃燒，發(fā)生脫硫反應(yīng)，并在上升煙氣流作用下向爐膛上部的密相區(qū)和稀相區(qū)運(yùn)動(dòng)，并對(duì)水冷壁和爐內(nèi)布置的其他受熱面放熱。粗大粒子在被上升的煙氣流帶入懸浮區(qū)后，在重力及其他外力作用下不斷減速偏離上升的主氣流，并最終形成附壁下降粒子流。被夾帶出爐膛的粒子氣固混合物進(jìn)入高溫旋風(fēng)分離器，大量固體物料(包括煤粒和脫硫劑)，被分離出來(lái)由回料裝置送回爐膛，進(jìn)行循環(huán)燃燒和脫硫。未被分離出來(lái)的極細(xì)粒子隨煙氣流進(jìn)入鍋爐尾部豎井煙道，進(jìn)一步對(duì)鍋爐尾部受熱面冷卻放熱，煙氣經(jīng)過(guò)除塵器后，由引風(fēng)機(jī)送入煙囪排向大氣。固體物料經(jīng)過(guò)多次爐內(nèi)循環(huán)和爐外循環(huán)，燃燒效率高，高濃度含塵氣流強(qiáng)化了對(duì)受

14、熱面的傳熱。同時(shí)，通過(guò)循環(huán)灰量、風(fēng)煤配比等手段來(lái)控制床溫，實(shí)現(xiàn)850950左右的低溫燃燒，再通過(guò)向床內(nèi)添加石灰石等脫硫劑以及分級(jí)布風(fēng)形式的采用，有效地控制了SO2和NOx等有害氣體的生成量，使鍋爐排放達(dá)到環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)。1.2鍋爐規(guī)范1.2.1鍋爐主要性能參數(shù) 名稱單位數(shù)值過(guò)熱蒸汽流量(B-MCR)t/h725過(guò)熱蒸汽壓力(表壓)MPa(g)13.34過(guò)熱蒸汽溫度540再熱蒸汽流量(B-MCR)t/h628.72再熱蒸汽進(jìn)/出口壓力(表壓)MPa(g)3.078/2.908再熱蒸汽進(jìn)/出口溫度336.6/540給水溫度(B-MCR)261.1切高加給水溫度167空氣預(yù)熱器進(jìn)口冷風(fēng)溫度20空氣預(yù)熱器出

15、口熱熱風(fēng)溫度237.6排煙溫度132冷渣器出口渣溫150鍋爐類型/循環(huán)流化床鍋爐煤粒度mm09，d50=0.9燃煤耗量t/h140.1鍋爐效率%90.56構(gòu)架地震設(shè)防級(jí)別/1.2.2鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸 名稱單位數(shù)值爐膛寬度(兩側(cè)水冷壁管子中心線間距離) mm22680爐膛深度(前后水冷壁中心線間距離) mm8722鍋筒中心線標(biāo)高mmmm53670鍋爐寬度mmmm40000鍋爐深度mmmm37500鍋爐頂板主梁上標(biāo)高mm61400鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)層標(biāo)高mm100001.3鍋爐結(jié)構(gòu)特點(diǎn)HX720/13.34-1型鍋爐為單鍋筒、一次中間再熱超高壓自然循環(huán)、高溫汽冷式旋風(fēng)分離器、非機(jī)械式閥回料裝置、水冷等壓風(fēng)室、全

16、鋼栓焊型結(jié)構(gòu)鍋爐構(gòu)架、循環(huán)流化床燃燒方式、平衡通風(fēng)。鍋爐為島式半露天布置。鍋爐以帶基本負(fù)荷為主，并具有調(diào)峰能力。鍋爐主要由一個(gè)膜式水冷壁爐膛，三臺(tái)汽冷式旋風(fēng)分離器和一個(gè)由汽冷包墻包覆的尾部豎井(HRA)三部分組成。爐膛內(nèi)布置有屏式受熱面：六片屏式過(guò)熱器管屏、四片屏式再熱器管屏和四片水冷蒸發(fā)屏。鍋爐共布置有八個(gè)給煤口和三個(gè)石灰石給料口，給煤口全部置于爐前，在前墻水冷壁下部收縮段沿寬度方向均勻布置。爐膛底部是由水冷壁管彎制圍成的水冷風(fēng)室，水冷風(fēng)室下部布置有點(diǎn)火風(fēng)道，點(diǎn)火風(fēng)道內(nèi)布置有兩臺(tái)床下風(fēng)道點(diǎn)火器，燃燒器配有高能點(diǎn)火裝置。風(fēng)室底部布置有4根219mm的落渣管。爐膛與尾部豎井之間，布置有三臺(tái)汽冷式

17、旋風(fēng)分離器，其下部各布置一臺(tái)“J”閥回料器。尾部由包墻分隔，在鍋爐深度方向形成雙煙道結(jié)構(gòu)，前煙道布置了兩組低溫再熱器，后煙道從上到下依次布置有高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器，向下前后煙道合成一個(gè)，在其中布置有螺旋鰭片管式省煤器和臥式鋼管空氣預(yù)熱器，一二次風(fēng)沿鍋爐寬度方向雙進(jìn)雙出。鍋爐除尾部空預(yù)器采用支撐結(jié)構(gòu)外，整臺(tái)鍋爐均由擱置在構(gòu)架頂部的頂板懸吊。鍋爐爐膛由606.5mm光管加扁鋼組焊成膜式水冷壁組成，鍋爐水循環(huán)系統(tǒng)采用自然循環(huán)方式，其水循環(huán)系統(tǒng)主要由鍋筒、集中下降管和下水連接管、水冷壁上升管和汽水引出管組成。整個(gè)爐膛為懸吊結(jié)構(gòu)，全部重量通過(guò)水冷壁上集箱吊于頂板上。為保證各回路的水冷壁管向下的膨脹量大

18、致相同，水冷壁上集箱的各吊點(diǎn)標(biāo)高大致相同；為保證鍋爐運(yùn)行安全及增強(qiáng)爐墻水冷壁、包墻管的剛性，在水冷壁及過(guò)熱器包墻管部位設(shè)置了剛性梁，剛性梁可隨其一起向下膨脹。鍋爐汽水系統(tǒng)回路包括尾部省煤器、鍋筒、水冷系統(tǒng)、汽冷式旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道、汽冷式旋風(fēng)分離器、HRA包墻過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器及連接管道、低溫再熱器、屏式再熱器及連接管道。鍋爐給水首先被引至尾部煙道省煤器進(jìn)口集箱兩側(cè)，逆流向上經(jīng)過(guò)水平布置的螺旋鰭片管式省煤器管組進(jìn)入省煤器出口集箱，通過(guò)省煤器引出管從鍋筒右封頭進(jìn)入鍋筒。在鍋爐啟動(dòng)階段沒(méi)有建立足夠量的連續(xù)給水流入鍋筒時(shí)，省煤器再循環(huán)管路可以將鍋水從鍋筒引至省煤器進(jìn)口集箱，防

19、止省煤器管子內(nèi)的水靜滯汽化。鍋爐的水循環(huán)采用集中供水，分散引入、引出的方式。給水引入鍋筒水空間，并通過(guò)集中下降管和下水連接管進(jìn)入水冷壁和水冷蒸發(fā)屏進(jìn)口集箱。鍋水在向上流經(jīng)爐膛水冷壁、水冷蒸發(fā)屏的過(guò)程中被加熱成為汽水混合物，經(jīng)各自的上部出口集箱通過(guò)汽水引出管引入鍋筒進(jìn)行汽水分離。被分離出來(lái)的水重新進(jìn)入鍋筒水空間，并進(jìn)行再循環(huán)，被分離出來(lái)的飽和蒸汽從鍋筒頂部的蒸汽連接管引出。飽和蒸汽從鍋筒引出后，由飽和蒸汽連接管引入汽冷式旋風(fēng)分離器入口煙道的上集箱，下行冷卻煙道后由連接管引入汽冷式旋風(fēng)分離器下環(huán)形集箱，上行冷卻分離器筒體之后，由連接管從分離器上環(huán)形集箱引至尾部豎井側(cè)包墻上集箱，下行冷卻側(cè)包墻后進(jìn)入

20、側(cè)包墻下集箱，由包墻連接管引入前、后包墻下集箱，向上行進(jìn)入中隔墻上集箱匯合，向下冷卻中隔墻進(jìn)入中隔墻下集箱，即低溫過(guò)熱器進(jìn)口集箱，逆流向上對(duì)后煙道低溫過(guò)熱器管組進(jìn)行冷卻后，從鍋爐兩側(cè)連接管引至爐前屏式過(guò)熱器進(jìn)口集箱，流經(jīng)屏式過(guò)熱器受熱面后，從鍋爐兩側(cè)連接管返回到尾部豎井后煙道中的高溫過(guò)熱器，最后合格的過(guò)熱蒸汽由高過(guò)出口集箱兩側(cè)引出。從汽輪機(jī)高壓缸排汽引入尾部豎井前煙道低溫再熱器進(jìn)口集箱，流經(jīng)兩組低溫再熱器管組，由低溫再熱器出口集箱引出，從鍋爐兩側(cè)連接管引至爐前屏式再熱器進(jìn)口集箱，逆流向上冷卻布置在爐膛內(nèi)的屏式再熱器后，合格的再熱蒸汽從爐膛上部屏式再熱器出口集箱兩側(cè)引至汽輪機(jī)中壓缸。過(guò)熱器系統(tǒng)采

21、取調(diào)節(jié)靈活的噴水減溫作為汽溫調(diào)節(jié)和保護(hù)各級(jí)受熱面管子的手段，整個(gè)過(guò)熱器系統(tǒng)共布置有兩級(jí)噴水。一級(jí)減溫器(左右各一臺(tái))布置在低過(guò)出口至屏過(guò)入口管道上，作為粗調(diào)；二級(jí)減溫器(左右各一臺(tái))位于屏過(guò)與高過(guò)之間的連接管道上，作為細(xì)調(diào)。再熱蒸汽溫度采用尾部雙煙道擋板作為主要調(diào)節(jié)手段，通過(guò)調(diào)節(jié)尾部過(guò)熱器和再熱器平行煙道內(nèi)煙氣調(diào)節(jié)擋板，利用煙氣流量和再熱蒸汽出口溫度的關(guān)系來(lái)調(diào)節(jié)擋板開度，從而控制流經(jīng)再熱器側(cè)和過(guò)熱器側(cè)的煙氣量，達(dá)到調(diào)節(jié)再熱蒸汽溫度的目的。流經(jīng)再熱器側(cè)的煙氣份額隨鍋爐負(fù)荷的降低而增加，在一定的負(fù)荷范圍內(nèi)維持再熱蒸汽溫度為額定值。煙氣擋板調(diào)溫方式以不犧牲電廠循環(huán)效率為基礎(chǔ)，是最為經(jīng)濟(jì)的調(diào)節(jié)再熱蒸汽

22、溫度的方式。但為增加調(diào)節(jié)靈敏度，再熱系統(tǒng)也布置兩級(jí)減溫器，第一級(jí)布置在低溫再熱器進(jìn)口前的管道上(左右各一臺(tái))，作為事故噴水減溫器，第二級(jí)布置在低溫再熱器至屏式再熱器的連接管道上(左右各一臺(tái))，作為微噴減溫器。以上兩級(jí)噴水減溫器均可通過(guò)調(diào)節(jié)左右側(cè)的噴水量，以達(dá)到消除左右兩側(cè)汽溫偏差的目的。鍋筒內(nèi)徑1600mm，壁厚90mm，材料13MnNiMo54，鍋筒及其內(nèi)部設(shè)備金屬總重約為101噸。鍋筒由兩根U吊桿懸吊在頂板梁上。鍋筒正常水位在鍋筒中心線下76mm，運(yùn)行中允許水位波動(dòng)76mm，高于或低于此范圍的長(zhǎng)期運(yùn)行將影響分離器的性能。如果鍋筒水位高于正常水位的125mm(最高安全水位或高報(bào)警水位)，DC

23、S發(fā)出警報(bào)，并可開啟鍋筒緊急放水；如果高于正常水位200mm(最最高水位或高水位跳閘)，鍋爐自動(dòng)停爐。高水位引起臥式分離器內(nèi)水泛濫，降低汽水分離能力；低水位時(shí)也會(huì)使分離器效率降低，濕蒸汽離開汽包進(jìn)入過(guò)熱器系統(tǒng)。如果鍋筒水位低于正常水位的200mm(最低安全水位或低警報(bào)水位)，DCS發(fā)出警報(bào)；如果低于正常水位280mm(最最低水位或低水位跳閘)，鍋爐自動(dòng)停爐?？諝忸A(yù)熱器為臥式管箱結(jié)構(gòu)，一、二次風(fēng)分開布置。一次風(fēng)布置在低溫過(guò)熱器和低溫再熱器出口，二次風(fēng)布置在省煤器出口，通過(guò)煙氣調(diào)節(jié)擋板調(diào)節(jié)進(jìn)入一次空氣預(yù)熱器的煙氣量，從而達(dá)到調(diào)節(jié)一次風(fēng)溫的目的。鍋爐采用蒸汽吹灰系統(tǒng)，吹灰介質(zhì)為再熱蒸汽，吹灰汽源取自

24、低溫再熱器進(jìn)口集箱，管座為605，在BMCR工況下蒸汽壓力約為2.6MPa(g)，溫度為314。2.鍋爐運(yùn)行狀況 #1、2循環(huán)流化床鍋爐投運(yùn)后，經(jīng)過(guò)不斷的經(jīng)驗(yàn)交流和總結(jié)，已基本能保證鍋爐的安全運(yùn)行，連續(xù)運(yùn)行天數(shù)可達(dá)百日以上，但運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性方面與傳統(tǒng)的煤粉爐相比卻不容樂(lè)觀，其主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)如風(fēng)機(jī)電耗、飛灰、煤耗、非計(jì)劃停爐次數(shù)、點(diǎn)火耗油量等均不如煤粉爐，提高循環(huán)流化鍋爐的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性迫在眉睫。我公司上下齊努力，從多方面入手，積極探索并總結(jié)提高循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的經(jīng)驗(yàn)，并取得了顯著成效。3.提高循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的措施 3.1運(yùn)行管理措施 在成功保證循環(huán)流化床鍋爐的安全運(yùn)行后，其運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性不

25、高的缺點(diǎn)比較明顯，為提高其運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，公司成立了專門的運(yùn)行管理小組，首先在運(yùn)行管理上加大力度，采取的措施主要有以下幾點(diǎn)： 3.1.12010年初，針對(duì)#1、2機(jī)組剛投產(chǎn)，機(jī)組非計(jì)劃停爐次數(shù)較多。從操作技術(shù)不成熟、對(duì)循環(huán)流化床機(jī)組燃燒特性不了解等方面，組織技術(shù)管理和運(yùn)行人員，到其他兄弟單位學(xué)習(xí)、搜資，研討優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整方案并在實(shí)際運(yùn)行中加以驗(yàn)證和實(shí)施。 3.1.2成立運(yùn)行攻關(guān)小組并積極組織專業(yè)技術(shù)人員，利用學(xué)習(xí)天、公休天和工作現(xiàn)場(chǎng)，對(duì)#1、2機(jī)組人員進(jìn)行技術(shù)再講課、再培訓(xùn)，將公司和其他兄弟單位運(yùn)行中遇到的異常，根據(jù)現(xiàn)象進(jìn)行分析原因并制定防范措施，及時(shí)將措施編印給運(yùn)行人員并在運(yùn)行中嚴(yán)格執(zhí)行。 3.1

26、.3將循環(huán)流化床鍋爐理論和經(jīng)驗(yàn)交流會(huì)的部分成果吸收、消化，轉(zhuǎn)化為與我們機(jī)組相適應(yīng)的技術(shù)措施，講解給運(yùn)行人員，使所有運(yùn)行人員深入了解和掌握循環(huán)流化床鍋爐的原理和調(diào)整原則。 3.1.4每季度在公司仿真機(jī)上組織一次反事故演習(xí)，不斷鍛煉運(yùn)行人員處理事故和應(yīng)變的能力。 通過(guò)以上措施，使運(yùn)行人員理論知識(shí)更加豐富、運(yùn)行調(diào)整能力大大提高、事故處理應(yīng)變能力得到加強(qiáng)，相應(yīng)機(jī)組運(yùn)行水平得到提高。 3.2運(yùn)行技術(shù)措施 在確保循環(huán)流化床鍋爐能夠安全穩(wěn)定運(yùn)行前提下，我公司對(duì)機(jī)組主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（如廠用電率、供電煤耗、鍋爐效率等）加強(qiáng)了管理，通過(guò)搜集資料、多次研討優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整的方案，制定多項(xiàng)運(yùn)行調(diào)整措施，并在實(shí)際運(yùn)行中加以驗(yàn)證

27、后再次改進(jìn)，總結(jié)一系列針對(duì)循環(huán)流化床鍋爐燃燒調(diào)整的經(jīng)驗(yàn)，提出了四項(xiàng)有效的燃燒措施，使循環(huán)流化床鍋爐的燃燒經(jīng)濟(jì)性得到大幅提高，詳述如下： 3.2.1低床壓燃燒措施 床壓的大小是反映爐內(nèi)床料量多少的參數(shù)，也是爐床料量多少的唯一判斷依據(jù)，其數(shù)值又受到負(fù)荷、風(fēng)量、床料粒度、煤質(zhì)、煤種等多因素的影響，因而床壓是循環(huán)流化床鍋爐燃燒技術(shù)中最重要而又復(fù)雜的參數(shù)之一。 在鍋爐運(yùn)行中，床壓的測(cè)量值會(huì)隨著鍋爐的負(fù)荷、爐內(nèi)灰的粒徑、煤的質(zhì)量、煤的破碎粒度以及風(fēng)量的調(diào)整而變化。因此爐內(nèi)的床壓控制值不是一成不變的，合適的床壓控制值應(yīng)根據(jù)大量的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來(lái)決定，在不同的鍋爐負(fù)荷下，依據(jù)床壓測(cè)量值和水冷風(fēng)室壓力判斷爐內(nèi)床料量的

28、多少，并參考密相區(qū)三層床壓值對(duì)床料粒度組成作出正確判斷。控制床壓在合理范圍內(nèi)運(yùn)行，即能保證鍋爐安全運(yùn)行，又能維持合理且穩(wěn)定的床溫，還能維持較高的爐內(nèi)燃燒效率。床壓過(guò)低與過(guò)高的不利影響有以下幾點(diǎn)： 1)床壓過(guò)低： 爐內(nèi)床料量少，床料在爐內(nèi)的翻滾混合效果減弱，易產(chǎn)生局部流化質(zhì)量下降，影響安全運(yùn)行。 爐膛內(nèi)沒(méi)有足夠的床料參與內(nèi)循環(huán)，對(duì)流換熱減弱，容易使鍋爐帶不上額定負(fù)荷。 密相區(qū)燃燒份額減少，稀相區(qū)燃燒份額增大，爐內(nèi)高溫受熱面（二級(jí)過(guò)熱器、高溫再熱器）的對(duì)流傳熱增強(qiáng)，易造成受熱管壁面超溫。 2)床壓過(guò)高： 爐內(nèi)床料量多，為保證流化的良好性，必須增大一次風(fēng)量，較大的風(fēng)機(jī)壓頭與較大的一次風(fēng)量使一次風(fēng)機(jī)電

29、耗過(guò)大。 3)爐內(nèi)床料粒子濃度大，二次風(fēng)機(jī)壓頭增加，二次風(fēng)機(jī)電耗大。 4)爐內(nèi)床料粒子濃度大，二次風(fēng)的穿透能力弱，稀相區(qū)煤粒與氧的混合效果差，燃燒效率低。 5)大量的一次風(fēng)量攜帶灰粒能力大大加強(qiáng)，顆粒大、風(fēng)速高，使?fàn)t內(nèi)受熱面磨損嚴(yán)重。 因此，床壓是一多變而復(fù)雜的控制參數(shù)，運(yùn)行中要做到對(duì)床料“質(zhì)”、“量”全面控制，必須符合循環(huán)流化床鍋爐燃燒特性及總結(jié)眾多的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來(lái)綜合控制理想的運(yùn)行值。我公司在運(yùn)行初期，為保證鍋爐滿負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行而采用較高的床壓運(yùn)行控制值，結(jié)果造成使用較高的流化風(fēng)量，爐內(nèi)耐火材料和水冷壁管交界處管壁的磨損情況十分嚴(yán)重，被迫停爐次數(shù)較多，后經(jīng)過(guò)多次逐漸降低床壓運(yùn)行控制值，并總結(jié)分析

30、每次改變床壓值后的運(yùn)行情況，最終探索出一較合理的運(yùn)行控制值（67 kPa），比原控制值（911kPa）有了較大幅度的降低，高負(fù)荷時(shí)控制偏低值，低負(fù)荷時(shí)控制偏高值，在該范圍內(nèi)床壓過(guò)低、過(guò)高的不利影響均得到有效控制。 另外，爐內(nèi)的床料是大量具有一定粒經(jīng)分布的顆粒組成，其穩(wěn)定性決定了鍋爐燃燒的穩(wěn)定性，因此，在運(yùn)行中鍋爐排渣應(yīng)采取連續(xù)或半連續(xù)排渣的運(yùn)行方式，即勤排少排原則，這樣可保持床內(nèi)料層穩(wěn)定，防止有效循環(huán)顆粒的流失，以保證鍋爐的燃燒穩(wěn)定性，同時(shí)鍋爐的燃燒經(jīng)濟(jì)性也得到大幅提高（見表3）。 3.2.2低氧量燃燒措施 在循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行初期，對(duì)其燃燒控制經(jīng)驗(yàn)不足，對(duì)氧量的控制大多沿襲傳統(tǒng)煤粉爐的燃燒經(jīng)

31、驗(yàn)及運(yùn)行設(shè)計(jì)說(shuō)明書，采用了較大的過(guò)量空氣系數(shù)，氧量O2控制值在46%，引起一系列不利影響，如：磨損大、床溫低、飛灰大、風(fēng)機(jī)電耗大等。經(jīng)過(guò)認(rèn)真分析及總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，打破固定思維，考慮到循環(huán)流化床鍋爐爐膛的密封性好，漏風(fēng)系數(shù)極小，氧量隨煙氣流向逐漸降低，與傳統(tǒng)煤粉爐的氧量隨煙氣流向因漏風(fēng)的增加而變大正好相反，因此降低氧量運(yùn)行是可行且有利的，在經(jīng)過(guò)多次運(yùn)行分析對(duì)比，更加證實(shí)其正確性。在采用低氧量燃燒技術(shù)后，風(fēng)量的減少使風(fēng)機(jī)電耗降低；床溫的提高使鍋爐燃燒效率升高、飛灰含碳量降低；風(fēng)速的降低使磨損減弱。因此低氧量燃燒技術(shù)的采用大大提高了鍋爐的燃燒經(jīng)濟(jì)性（見表3）。 3.2.3高爐膛壓力燃燒措施 為充分發(fā)揮循環(huán)

32、流化床鍋爐的優(yōu)勢(shì)，經(jīng)充分論證考慮后，爐膛壓力的控制先由試運(yùn)初期的050 Pa改進(jìn)為微正壓運(yùn)行，提高了其運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。在經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后，發(fā)現(xiàn)爐膛壓力的控制可以更進(jìn)一層，即將爐膛壓力微正壓運(yùn)行改為+100+200 Pa運(yùn)行，或?qū)⑵淇刂屏泓c(diǎn)改為接近三級(jí)過(guò)熱器的入口煙道處煙氣壓力，可以最大限度的發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)勢(shì)，又可充分避免其爐膛與尾部煙道的內(nèi)、外漏風(fēng)。提高爐膛壓力運(yùn)行的試驗(yàn)對(duì)比見下表1： 3. 表1燃燒調(diào)整試驗(yàn)參數(shù)對(duì)照表 序號(hào)項(xiàng)目單位調(diào)整前調(diào)整后備注 1爐膛壓力Pa-30+150上升2三過(guò)入口煙氣壓力Pa-590-420上升3給煤量 T/h56.256.3未調(diào)整4蒸發(fā)量T/h615625先下

33、降后上升 5低溫再熱器壁溫457.9/455.7456.4/453.6下降6一次風(fēng)量Nm3/h未調(diào)整7總風(fēng)量Nm3/h未調(diào)整8含氧量%4.15.0上升9引風(fēng)機(jī)電流 A95/8291/80降下10引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速rpm312/445294/425 下降11床壓Pa6.36.6上升 12爐膛出口溫度906909上升13分離器出口溫度921922上升14一次風(fēng)機(jī)電流A 115/18115/118未變15二次風(fēng)機(jī)電流A75/6774/66下降16水冷風(fēng)室壓力Pa10.310.5上升 17排煙溫度145.5145.4 微降18三過(guò)入口煙溫783784 微升19省煤器入口煙溫412412未變20上床溫90191

34、1上升21中床溫909 916上升 22下床溫915919上升 說(shuō)明：調(diào)整前，#1爐各參數(shù)穩(wěn)定運(yùn)行，將引風(fēng)機(jī)負(fù)壓自動(dòng)調(diào)整目標(biāo)值由-30 Pa改至+150 Pa總共上升180 Pa，其他參數(shù)未做任何調(diào)整，穩(wěn)定運(yùn)行30分鐘后，從參數(shù)對(duì)比表中發(fā)現(xiàn)上升的參數(shù)有：蒸發(fā)量、床壓、床溫、分離器出口溫度、爐膛出口溫度、水冷風(fēng)室壓力；下降的參數(shù)有：低溫再熱器壁溫、含氧量、引風(fēng)機(jī)電流、引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速、二次風(fēng)機(jī)電流、排煙溫度、三過(guò)入口煙溫。 分析： 1)爐膛壓力上升后，煙氣在離開爐膛時(shí)灰粒子的揚(yáng)析作用加強(qiáng)，一次風(fēng)離開爐內(nèi)密相區(qū)時(shí)的夾帶作用增強(qiáng)，因此爐內(nèi)內(nèi)循環(huán)倍率升高，爐內(nèi)的灰粒子濃度上升，其對(duì)爐內(nèi)水冷壁面的傳熱作用加強(qiáng)

35、，有利于提高爐內(nèi)的熱利用率。同時(shí)，灰粒子在爐內(nèi)的停留時(shí)間延長(zhǎng)，其燃盡程度得到提高，燃燒效率上升，飛灰可燃物下降；另外，飛出爐膛的灰粒子減少，也有利于降低飛灰可燃物。 2)因在爐內(nèi)煤燃燒后的熱量不能及時(shí)帶走，造成爐膛密相區(qū)的床溫上升，煤的燃燒效率上升。同時(shí)，爐內(nèi)密相區(qū)灰粒子之間的碰撞、磨損、爆裂作用因壓力的上升而作用加強(qiáng)，因此灰粒子的燃燒效率上升，鍋爐的底渣含碳量降低，鍋爐效率上升。 3)爐膛壓力的上升，直接降低引風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、引風(fēng)機(jī)的電流下降，其電耗下降；二次風(fēng)的流動(dòng)阻力上升，二次風(fēng)量稍有下降，造成二次風(fēng)機(jī)電流下降，其電耗下降。 4)煙氣在爐內(nèi)及尾部煙道的流動(dòng)速度降低，對(duì)受熱面的磨損下降。 5)

36、在尾部煙道內(nèi)，因煙氣流速的降低，其對(duì)流傳熱作用減弱，但同時(shí)因進(jìn)入尾部煙道的煙氣溫度升高，增強(qiáng)了對(duì)流傳熱作用，在二者共同作用下，排煙溫度變化不明顯，因此由排煙溫度引起的排煙熱損失變化不大，而由煙氣量的減少帶來(lái)的排煙熱損失降低，因而總的排煙熱損失是降低的。 6)低溫再熱器的壁面溫度降低，會(huì)引起再熱器的減溫水流量減少，機(jī)組的效率會(huì)上升。 7)尾部煙道的壓力下降后，可降低其漏風(fēng)量，既降低磨損又降低引風(fēng)機(jī)的電耗，既提高尾部煙道的熱利用率又減少低溫腐蝕的可能性（從省煤器入口處與尾部煤道底部處的氧量偏差約0.4%分析，其漏風(fēng)量是比較可觀的）。 從以上分析可以看出：提高爐膛壓力運(yùn)行后，多數(shù)參數(shù)的變化有利于提高

37、鍋爐的燃燒效率，從降低主要指標(biāo)分析：蒸發(fā)量的上升說(shuō)明發(fā)電煤耗下降、鍋爐效率上升；引風(fēng)機(jī)電流、二次風(fēng)機(jī)電流的下降說(shuō)明廠用電率下降；從降低鍋爐的燃燒熱損失分析：排煙熱損失、不完全燃燒熱損失、飛灰可燃物的熱損失、底渣含碳量的熱損失等均是降低的。因此其優(yōu)點(diǎn)是明顯的，可以較大幅度的提高循流化床鍋爐的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性（見表1）。 3.2.4優(yōu)化煤粒粒徑級(jí)配措施 循環(huán)流床鍋爐的床料內(nèi)循環(huán)及外循環(huán)方式增加了灰粒（煤粒）在爐內(nèi)停留時(shí)間，有利于煤粒燃盡，參與內(nèi)循環(huán)的床料直徑約為0.31mm，而參與外循環(huán)的床料直徑約在0.090.3mm，它們均能在爐內(nèi)停留足夠時(shí)間而燃盡。在上述范圍以外的粗粒子，只能在密相區(qū)翻騰，時(shí)間過(guò)長(zhǎng)

38、（1030min），它會(huì)石墨化，反應(yīng)活性下降而“失活”；而d0.09mm的細(xì)粒子大部分以飛灰形式一次經(jīng)過(guò)分離器而離開鍋爐，由于停留時(shí)間短，飛灰含碳量也會(huì)高。因此，必須根據(jù)該煤質(zhì)的成灰特性，調(diào)整入爐煤的粒度級(jí)配，盡量減少粒徑偏大或偏小的床料，其中，控制入爐煤中d0.2mm粒子的份額對(duì)降低飛灰含碳量尤為重要。 我公司加大對(duì)細(xì)碎機(jī)的設(shè)備管理，提高細(xì)碎機(jī)效率，增加煤粒取樣化驗(yàn)次數(shù)，對(duì)煤的粒度提出了更高的要求： 1）入爐煤粒度為0-7mm； 2）中位粒徑d50=0.6mm（d50=0.6mm代表的意義是煤的粒度以0.6mm為分界各占50%） 3）煤的粒度小于200m的不大于25%。 4）通過(guò)這些措施合理

39、調(diào)整且優(yōu)化了煤的粒度級(jí)配，減少煤粒中過(guò)大過(guò)小的成份，使煤在爐內(nèi)的燃盡程度有了較大提高，有效降低了飛灰可燃物（見表2）和底渣含碳量，大大提高了循環(huán)流化床鍋爐的燃燒經(jīng)濟(jì)性。3.3經(jīng)濟(jì)指標(biāo)分析3.3.1降低風(fēng)機(jī)電耗 對(duì)于典型的循環(huán)流化床鍋爐，為適應(yīng)其燃燒方式的特殊性，在爐膛底部布置了高阻力的布風(fēng)板，并輔有較厚的床料，這就需要風(fēng)機(jī)有足夠的壓頭將燃燒風(fēng)送入爐膛內(nèi)燃燒，一次風(fēng)機(jī)電耗較高；另外，爐內(nèi)循環(huán)物料量大、濃度高，旋風(fēng)分離器的存在也增加了煙氣的流動(dòng)阻力，因而引風(fēng)機(jī)的全壓也較高，引風(fēng)機(jī)的電耗也較高。因此，循環(huán)流化床鍋爐的風(fēng)機(jī)電耗相對(duì)較高，我公司在試運(yùn)初的一段時(shí)間內(nèi)風(fēng)機(jī)電耗高達(dá)14.12kwh/t（以蒸發(fā)

40、量為計(jì)算基數(shù)）,為降低風(fēng)機(jī)電耗我公司采取以下措施: l）采用四項(xiàng)有效的循環(huán)流化床鍋爐燃燒措施即：低床壓、低氧量、高爐膛壓力、優(yōu)化煤粒粒徑級(jí)配措施，提高鍋爐燃燒效率的同時(shí)也降低了風(fēng)機(jī)電耗。 2）低負(fù)荷時(shí)采用單風(fēng)機(jī)運(yùn)行：因循環(huán)流化床機(jī)組的調(diào)峰能力強(qiáng)，經(jīng)常在較低負(fù)荷下運(yùn)行（50%），一、二次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)的風(fēng)機(jī)容量裕度大，因此低負(fù)荷時(shí)積極探索單風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式，合理分配風(fēng)量，優(yōu)化風(fēng)機(jī)出力，也直接降低了風(fēng)機(jī)電耗。在最低負(fù)荷時(shí)一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)均為單風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式。 3）設(shè)備改造：因循環(huán)流化床機(jī)組的調(diào)峰優(yōu)勢(shì)，負(fù)荷波動(dòng)大，風(fēng)機(jī)調(diào)整范圍大，為此將引風(fēng)機(jī)由擋板控制改為液粘控制，改造后引風(fēng)機(jī)平均運(yùn)行電流由改造前

41、的113.8A下降到86.7A（2006年上半年數(shù)據(jù)），有效的降低了引風(fēng)機(jī)電耗。 4）排渣系統(tǒng)改造：將原風(fēng)水聯(lián)合冷渣器改為滾筒式冷渣器，三臺(tái)冷渣器風(fēng)機(jī)退出運(yùn)行，風(fēng)機(jī)電耗顯著降低，同時(shí)還增加了排渣的可靠性。 經(jīng)采取以上措施，2006年上半年#3、4爐引風(fēng)機(jī)電耗完成4.23kwh/t，同比降低0.69 kwh/t；一次風(fēng)機(jī)電耗完成5.51kwh/t，同比降低0.46 kwh/t；二次風(fēng)機(jī)電耗完成2.33kwh/t，同比降低0.01 kwh/t；冷渣器流化風(fēng)機(jī)電耗完成0 kwh/t，同比降低0.89 kwh/t（見表4）。風(fēng)機(jī)電耗的降低直接降低了鍋爐的廠用電率。 表2 鍋爐主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對(duì)比表序號(hào)項(xiàng)目

42、單位試運(yùn)初期采取措施后1床壓kPa8-116-72氧量%4-62-33爐膛壓力Pa50+100+2004引風(fēng)機(jī)運(yùn)行平均電流A113.886.75引風(fēng)機(jī)電耗kWh/t4.924.236一次風(fēng)機(jī)出口壓力kPa15137一次風(fēng)機(jī)電耗kWh/t5.975.518二次風(fēng)機(jī)出口壓力kPa1199二次風(fēng)機(jī)電耗kWh/t2.342.3310鍋爐燃燒效率%9093.23.3.2降低飛灰可燃物 飛灰可燃物是循環(huán)流化床鍋爐主要性能指標(biāo)之一，我公司試運(yùn)初期，飛灰含碳量較高，常常達(dá)到15%左右，以至鍋爐熱效率低于保證值，降低飛灰可燃物的措施有以下幾點(diǎn)： 1）采用四項(xiàng)有效的燃燒措施即：低床壓、低氧量、高爐膛壓力、優(yōu)化煤粒

43、粒徑級(jí)配措施，提高鍋爐燃燒效率的同時(shí)也降低了飛灰可燃物。 2）提高爐膛溫度：循環(huán)流化床鍋爐的飛灰中，粒徑d=4050m的灰粒含碳量最高，d70m灰粒的飛灰含碳量則比較低。d=4050m的灰粒多為分離器分離不下來(lái)而一次通過(guò)分離器的灰粒，與煤粉爐中的灰粒直徑為一個(gè)數(shù)量級(jí)，其含碳量與爐膛溫度有很大關(guān)系，在確保SO2及NOx排放指標(biāo)合理的前提下，適當(dāng)提高床溫是降低飛灰含碳量的有效措施，將控制床溫由試運(yùn)初的860提高到900。 3）解決循環(huán)流化床鍋爐爐膛中心缺氧問(wèn)題：循環(huán)流化床鍋爐的燃燒是分級(jí)燃燒，密相區(qū)氧量的供給主要是靠一次風(fēng)，一次風(fēng)不能滿足燃燒用風(fēng)量，因此在密相區(qū)處于還原性氣氛中；在稀相區(qū)，二次風(fēng)的

44、補(bǔ)充使其處于氧化性氣氛，但稀相區(qū)的氣固兩相流在橫向的混合比較差，因此周圍的氧氣很難擴(kuò)散到欠氧區(qū)以幫 助燃燒，造成欠氧區(qū)在狹長(zhǎng)通道內(nèi)向上延伸，不利于不完全燃燒產(chǎn)物的燃盡，爐內(nèi)缺氧區(qū)高。為使缺氧區(qū)頂部下降，前述四項(xiàng)有效的燃燒措施的采用均可改善爐內(nèi)擾動(dòng)條件，使?fàn)t內(nèi)傳熱、傳質(zhì)過(guò)程得到強(qiáng)化，大大改善爐內(nèi)缺氧區(qū)的分布，提高了鍋爐燃燒熱效率，延長(zhǎng)了物料在爐內(nèi)的停留時(shí)間，并改善物料燃燒環(huán)境，使物料在密相區(qū)得以較充分的燃燒，提高了密相區(qū)燃燒份額，稀相區(qū)的不完全燃燒成份降低，飛灰可燃物得到明顯的降低。 4）煤質(zhì)的控制： A、煤粒：煤粒度過(guò)大，煤粒表面易石墨化，造成煤粒不能破碎與燃盡，大量大顆粒床料積攢，床料粒度增

45、大，為保證床料的流化必增加一次風(fēng)量，造成燃燒上移；煤粒度過(guò)小，大量細(xì)顆粒來(lái)不及燃燒就被流化風(fēng)吹起，在稀相區(qū)燃燒造成稀相區(qū)燃燒份額增加。因此煤粒度即不能過(guò)大也不能過(guò)小。 B、揮發(fā)份：煤中揮發(fā)份的含量直接影響揮發(fā)份在燃燒室中不同區(qū)域的燃燒放熱量，由于揮發(fā)份的熱值較高，因而對(duì)燃燒份額分布的影響較大。對(duì)于高揮發(fā)份的易燃煤種來(lái)說(shuō)，其在爐膛上部釋放的熱量較多，爐膛上部的燃燒份額比較大，需要較高比例的二次風(fēng)來(lái)補(bǔ)充燃料燃盡所需的氧量。在實(shí)際運(yùn)行表現(xiàn)：鍋爐下層床溫偏低，運(yùn)行調(diào)整中適當(dāng)降低一次風(fēng)量來(lái)提高床溫，提高二次風(fēng)率以保證燃燒穩(wěn)定；對(duì)于低揮發(fā)份的難燃煤種來(lái)說(shuō)，其熱量較多地釋放在爐膛下部，爐膛下部的燃燒份額比較

46、大，因此需要較高比例的一次風(fēng)率來(lái)提供一定的氧氣并將釋放出來(lái)的熱量帶到爐膛上部。在實(shí)際運(yùn)行表現(xiàn)：鍋爐下層床溫偏高，運(yùn)行調(diào)整中適當(dāng)提高一次風(fēng)率來(lái)降低床溫，降低二次風(fēng)率以保證燃燒穩(wěn)定。 我公司因原煤來(lái)源緊張，煤質(zhì)變化較大，不同煤質(zhì)的燃燒特性差別大，煤的粒度及煤中揮發(fā)份、灰份含量對(duì)爐內(nèi)燃燒工況影響很大，因此在運(yùn)行中及時(shí)了解煤質(zhì)變化情況，并根據(jù)不同煤質(zhì)及時(shí)調(diào)整運(yùn)行方式，保持爐內(nèi)最佳燃燒工況也是降低飛灰含碳量的有效措施（見表3）。 表3 飛灰可燃物分析對(duì)比表序號(hào)項(xiàng)目單位采取措施前采取措施后1床溫8609002一次風(fēng)量Nm3/h227323上二次風(fēng)量Nm3/h28468*240468*24下二次風(fēng)量Nm3/

47、h45978*218759*25過(guò)量空氣系數(shù)1.41.16氧量%23467床壓Pa811678爐膛壓力Pa0-1001002003.3.3減少循環(huán)流化床鍋爐的非計(jì)劃停爐次數(shù) 投產(chǎn)初期，由于運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)少，風(fēng)量配比差異，煤粒徑不符合要求等不利因素，由排渣困難、受熱面磨損引起的被迫停爐次數(shù)較多。 1）針對(duì)排渣困難采取的技術(shù)措施有：A、改進(jìn)冷渣器運(yùn)行方式：提高冷渣器流化風(fēng)量，防止冷渣器內(nèi)低溫結(jié)焦；B、排渣方式為勤排少排，增加排渣次數(shù)，降低排渣溫度；C、改善煤質(zhì)，燃燒低灰份燃料，降低冷渣器負(fù)荷；D、將風(fēng)水聯(lián)合冷渣器改為滾筒式冷渣器，排渣效果良好。 2) 針對(duì)受熱面磨損嚴(yán)重采取的措施有：A、采用四項(xiàng)有效的燃

48、燒措施，合理組織爐內(nèi)燃燒工況，降低風(fēng)速運(yùn)行，減輕了磨損；B、每次停爐對(duì)受熱面進(jìn)行全面檢查，重點(diǎn)磨損部位受熱面進(jìn)行噴涂；C、控制爐內(nèi)屏式二級(jí)過(guò)熱器、高溫再熱器壁溫，防超溫引起的蠕變；D、通過(guò)運(yùn)行調(diào)整控制運(yùn)行參數(shù)不超 規(guī)定，如床溫、汽溫、汽壓等。E、總之，通過(guò)采取以上積極措施，因排渣和磨損引起的被迫停爐次數(shù)大大減少，同時(shí)其他影響鍋爐非計(jì)劃停爐次數(shù)的因素也有效減少，延長(zhǎng)了循環(huán)流化床鍋爐的連續(xù)運(yùn)行時(shí)間。3.3.4降低循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火耗油量 從試運(yùn)初期對(duì)每次點(diǎn)火進(jìn)行認(rèn)真對(duì)比分析，從中總結(jié)降低點(diǎn)火耗油的經(jīng)驗(yàn)，主要有以下幾點(diǎn)：1）點(diǎn)火前的準(zhǔn)備：點(diǎn)火前爐內(nèi)加入的初始床料粒度由試運(yùn)初的07mm降為03mm，厚

49、度由試運(yùn)初的600mm降為500mm，點(diǎn)火初期采用較細(xì)的床料可增強(qiáng)爐內(nèi)床料加熱的均勻性和燃油熱量的熱利用率，較少的床料可減少加熱床料所必需的熱量。2）保證點(diǎn)火期間油槍的可靠性：點(diǎn)火過(guò)程中每只油槍均能可靠投用且燃燒霧化良好，保證爐內(nèi)熱源的均勻性。3）合理投用床上油槍：因爐膛前墻布置二級(jí)過(guò)熱器和高溫再熱器，為盡快提升汽溫達(dá)汽機(jī)沖轉(zhuǎn)條件，投用床上油槍時(shí)先投用兩只靠近前墻的油槍，可縮短油槍投用時(shí)間，同時(shí)盡可能的投用兩只床上油槍完成點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程，減少其他兩只床上油槍的點(diǎn)火風(fēng)量，減少床上油槍的用油量。4）投煤操作：床溫達(dá)投煤條件后，及早投用給煤機(jī)且嚴(yán)格按規(guī)程要求脈動(dòng)給煤，保證床溫穩(wěn)步上升，避免出現(xiàn)床溫大幅波動(dòng)。5）降低流化風(fēng)量和投煤溫度：最低流化風(fēng)量由試運(yùn)初的 Nm3/h降為90000 Nm3/h，投煤溫度由試運(yùn)初的560降為520。6）加強(qiáng)運(yùn)行調(diào)整，減少點(diǎn)火期間不必要的風(fēng)量，二次風(fēng)保持最低風(fēng)量運(yùn)行，以減少風(fēng)量帶走的熱量損失。7）及早停油：每次點(diǎn)火總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，在保證床溫穩(wěn)步上升的前提下，及時(shí)停止油槍運(yùn)行，縮短油槍投用