1、懸臂式排樁支護的計算,基床系數(shù)法,懸臂式圍護結構,懸臂式樁墻是依靠自身的剛度和強度就能維持其穩(wěn)定的圍護結構。 懸臂式樁墻可以在1.52m的狹窄范圍內安置。但懸臂式樁墻的位移比較大，難以滿足周邊環(huán)境的嚴格要求，同時在開挖深度較大時墻身彎矩很大，因此適用的開挖深度也不深；使用條件不當時可能產生圍護結構損壞或嚴重影響環(huán)境的事故。,基床系數(shù)法,排樁在水平荷載作用下，樁身內力及位移的計算，目前較普遍采用將樁作為彈性地基上的梁，按文克爾假定-梁身任一點的土抗力和該點的位移成比例，這種解法簡稱為彈性地基梁法。,其具體的解法大致有三種：,直接用數(shù)學的方法解樁（即彈性地基梁）在受荷后的彈性撓曲微分方程，求出樁各

2、部分的內力和位移，即數(shù)解法； 將樁分成有限段，用差分式近似代替樁的彈性撓曲微分方程中的各階導數(shù)式而求解的有限差分法 ； 將樁身劃分為有限單元的離散體，然后根據(jù)力的平衡和位移協(xié)調條件，解得樁的各部分內力和位移，即有限元法 。,本節(jié)主要介紹第一種方法即數(shù)解法,樁在水平荷載作用下，其水平位移（x）愈大時，側壓力（即土的彈性抗力）（）也愈大，側壓力大小還取決于：土體的性質，樁身的剛度大小，樁的截面形狀，樁的入土深度等。 側壓力的大小可用如下公式表示： =Cx,C土的水平向基床系數(shù)（或簡稱基床系數(shù)），地基系數(shù)等 。 它是反映地基土“彈性”的一個指標，表示單位面積土在彈性限度內產生單位變形時所需施加的力，

3、其大小與地基土的類別、物理力學性質有關。它的單位為KN/m3。,大量試驗表明，基床系數(shù)C值的大小不僅與土的類別及其性質有關，而且也隨著深度而變化。目前采用的基床系數(shù)分布規(guī)律的幾種不同圖式如圖4-9所示。,圖4-9基床系數(shù)的變化規(guī)律,1)基床系數(shù)C隨深度成正比例增加。如圖4-9a所示，即 C=mZ m比例系數(shù)。其值可根據(jù)試驗實側決定，無實側數(shù)據(jù)時，可參表4-1及表4-2（公路規(guī)程）中的數(shù)值選用。 按此圖式來計算樁在外荷作用下各截面內力的方法通常簡稱為“m”法。,2）基床系數(shù)C在第一個零變位點（圖4-9b）以下（Zt時）： C=K=常量 當0Zt時，C沿深度成曲線變化（可近似地假定為按直線增加）。

4、,K值可按實測確定，無實測數(shù)據(jù)時可參照表4-3中的數(shù)據(jù)選用。 按此圖式計算樁在外荷作用下的各面截內力的方法，通常簡稱為“K”法。,3）基床系數(shù)C隨深度成拋物線規(guī)律增加，如圖4-9c所示，即 C=cZ0.5 c比例系數(shù)，其值可根據(jù)實測確定。無資料時，可參照表4-2選用。,表4-1比例系數(shù)m,表4-2 非巖石土的比例系數(shù)m、K、c值表,注： 1、本表中m值適用于樁在地面處最大位移不超過6mm， 位移較大時適當降低表列數(shù)值。,2、采用“m”法時，當基礎側面為數(shù)種不同土層，應將地面或最大沖刷線以下hm=2(d+1)m深度內的各層土按下列換算式換成一個平均值m值，作為整個深度的m值。式中d為樁的直徑。對

5、于剛性樁，hm采用整個深度h。當hm深度內存在兩層不同土時：,3、m0為“m”法相應于深度h處基礎底面圖的豎向地基系數(shù)C0（=m0h）隨深度變化的比例系數(shù)，當h10m時C0=10m0。 因為據(jù)研究分析認為自地面至10m深度處土的豎向抗力幾乎什社么變化，所以C0=10m0； 當h10m是土的豎向抗力幾乎與水平抗力相等，所以10m以下時取C0=m0h=mh。,表4-3水平向基床系數(shù)kH,這里主要以基床系數(shù)隨深度線性變化的“m”法為例子進行介紹 1、樁作為彈性地基上的梁的微分方程式及其解： 樁在水平荷載作用下的不同計算方法，都從一個基本微分方程式出發(fā)。,如圖4-10所示 ，樁的入土深度為h，樁的寬度

6、為b（或直徑），樁的計算寬度為b1。 樁頂若與地面平齊（z=0）且已知樁頂在水平荷載Q0及彎矩M0作用下， 產生橫向位移x0、轉角0；樁因Q0、M0作用，在不同深度z處產生的橫向位移xz 、轉角z、 彎矩Mz、剪力Qz。 符號規(guī)定為：橫向位移xz（即撓度）順x軸正方向為正值；轉角z逆時針方向為正值；彎矩Mz當左側纖維受拉時為正；橫向力Qz順x軸正方向為正值，如圖4-11所示。,圖4-10 樁作為彈性地基 上的梁的計算圖式,圖4-11 xz、z、Mz、Qz的符號規(guī)定,在此情況下，樁產生彈性撓曲，梁軸的撓曲與梁上分布荷載q之間的關系式，即樁的撓曲微分方程為：,在深度z處，q=zxb1，而zx=Cx

7、z ，又C=mz代入上式得,或,EI樁身抗撓曲剛度； b1樁的計算寬度。 上式即為按基床系數(shù)假定計算樁的基本微分方程式，可改寫為：,稱為樁的變形系數(shù)。,其中,當z=0，該處的橫向位移x0、轉角0、彎矩 M0、剪力Q0可分別表示如下：,上式為一個四階線性變形系數(shù)齊次常微分方程，可以利用冪級數(shù)展開方法求解，其主要結果如下所述：,深度z處樁的橫向位移值為 由zx=Cxz, =mzxz，深度z處得樁側向應力為,深度z處得轉角 深度z處的彎矩 深度z處的剪力,上述公式中的A1、B1、C1、D1、C4、D416個系數(shù)，可根據(jù)z=z查表4-4。,表4-4 “m”法計算Mz、Qz的用表,表4-5 “m”法計算

8、HH、HM=MH、MM的用表,2、樁墻的內力、位移計算公式,將整個樁墻分為兩部分：基坑底面以上視為懸臂梁，基坑底面以下視為彈性地基梁，見圖4-12. 樁墻在頂部水平力H、彎矩M以及分布荷載q1、q2作用下，發(fā)生彈性彎曲變形。地基土產生彈性抗力，整個墻體繞著地面以下某點O而轉動，在O點上下，地基土的彈性抗力方向相反。,圖4-12 “m”法計算圖式,1)單位力作用于基坑底面時，樁在該處的水平位移和轉角，見圖4-13.,圖4-13 單位力和力矩作用時基坑底得位移和轉角 a、b）單位力作用 c、d）單位力矩作用,基坑底面作用單位力H0=1時樁在基坑底面處的水平位移HH（m/KN）和轉角MH（rad/K

9、N）為： 樁底置于非巖石地基中 ：,樁底置于巖石內 ：,基坑底面作用單位力M0=1時樁在基坑底面處的水平位移HM（m/KNm）和轉角MM（rad/KNm）為： 樁底置于非巖石基中：,樁底置于巖石 ：,式中 Kh樁底轉動對基坑底面處樁變形的影響系數(shù)； I，I0樁身和樁底斷面慣性矩，當 當樁立于巖層面上且； C0樁底處豎向地基系數(shù)，按表4-2的注 確定。 A1、B1、C1、D1諸系數(shù)根據(jù)樁埋入基坑底部的換算深度h=z查表4-4、4-5。,2)在M0和H0作用下，彈性固定于地基內的樁的內力、變位和位移的彈性抗力計算為表4-6。,表4-6,3）樁的計算寬度。樁承受水平推力后，樁體側面產生的土抗力實際為

10、空間情況，樁體為矩形或圓形時力的效應也不一樣。 通過試驗認為，考慮上述因素，將空間受力轉換成平面受力，計算樁側面土的抗力時，土抗力計算寬度b1取值見表4-7。,表4-7 樁的計算寬度,對n個樁組成的樁排，其側面土抗力計算寬度顯然為nb1，但不得大D+1（m）且其中的每一個b1，應滿足 見圖4-14。,圖4-14 樁的計算寬度,懸臂樁在深基坑支護中的應用：,1 工程概況 某商業(yè)大樓位于成都市區(qū)中心地帶, 東臨人口密集的商業(yè)步行街, 南臨街道, 西面和北面臨商業(yè)廣場擬建大樓主樓37層, 設3層地下室, 開挖深度最深處達15m , 基坑形狀近似正方形50m50m。,2 設計概況,基坑采用懸臂樁支護,

11、 共布置人工挖孔樁80根, 樁間距2.5m ,樁徑1.2m , 樁長18.7m , 嵌人卵石層4.5m ,護壁厚15cm ； 樁頂采用聯(lián)系冠梁將護壁樁連為一個整體,冠梁截面尺寸600mm1200mm,樁芯混凝土采用C25； 懸臂樁間采用掛鋼筋網(wǎng)噴射混凝土面板進行支擋。,3 計算原理,懸臂樁的計算原理采用基床系數(shù)法（“m”法）； 直接用數(shù)學方法解樁(彈性地基梁)在受荷后的彈性撓曲微分方程, 求出樁各部分的內力和位移。,基床系數(shù)變化如圖所示：,基床系數(shù)C變化規(guī)律,根據(jù)公式可求出深度z 處樁的橫向位移、側向應力、彎矩和剪力，從而可進行配筋計算。 經(jīng)計算, 懸臂樁配2025 的受力鋼筋及816的構造鋼筋。,4 變形監(jiān)測,在施工過程中嚴格遵守信息法施工的具體要求, 沿基坑周邊中點布置4 個變形監(jiān)測點, 采用瑞士徠卡TCR7O2激光全站儀