1、循環(huán)流化床鍋爐優(yōu)化運(yùn)行節(jié)能技術(shù),煤燃燒國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 （華中科技大學(xué)） 陳漢平 教授 2007.12,陳漢平,電話(huà)：027 - 87542417-8305/87544779-8305 手機(jī)傳真：027 - 87542417-8305/87544779-8305 電郵： 地址：湖北省武漢市洪山區(qū)珞喻路1037號(hào) 郵編：430074,博 士 教授 博導(dǎo),Huazhong University of Science and Technology,煤燃燒國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 副主任,1 引 言,主要內(nèi)容,4 循環(huán)流化床鍋爐輔助系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行與節(jié)能,3 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整與節(jié)能

2、,2 循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)及節(jié)能措施,1 引言,循環(huán)流化床鍋爐作為一種環(huán)保節(jié)能新型發(fā)電設(shè)備在我國(guó)投入使用以來(lái)，發(fā)展迅猛，其數(shù)量快速增加，容量也不斷增大。但調(diào)查顯示，60%70%的鍋爐都不同程度存在出力不足、運(yùn)行周期短、灰渣不完全燃燒損失高、排煙損失大等問(wèn)題，因此其優(yōu)化運(yùn)行節(jié)能潛力極大。 循環(huán)流化床鍋爐在啟動(dòng)和停運(yùn)時(shí)，都會(huì)浪費(fèi)很大的能量，保證鍋爐機(jī)組長(zhǎng)周期安全穩(wěn)定運(yùn)行，減少啟停次數(shù)，能有效的降低廠用電率，節(jié)約能源提高鍋爐系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性。 點(diǎn)火啟動(dòng)是鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的前提，如何有效地減少點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程中消耗的能量，保證鍋爐安全、經(jīng)濟(jì)、快速點(diǎn)火啟動(dòng)是實(shí)現(xiàn)鍋爐正常運(yùn)行和節(jié)能的關(guān)鍵之一。,1 引言,鍋爐進(jìn)

3、入正常運(yùn)行后，就需要運(yùn)行人員調(diào)節(jié)，使鍋爐達(dá)到最經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)主要包括鍋爐本體和輔機(jī)系統(tǒng)，要提高鍋爐系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性，節(jié)約能源，主要是提高鍋爐本體和輔機(jī)系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。 提高鍋爐本體運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性的手段主要是通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整，優(yōu)化燃燒工況，提高燃燒效率，降低排煙損失等。 鍋爐輔機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)行首先是為了保障主體的安全、穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，在此基礎(chǔ)上，通過(guò)優(yōu)化調(diào)整，降低輔機(jī)系統(tǒng)的廠用電率，節(jié)約能源，能夠有效地提高整個(gè)鍋爐系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性。,1 引言,由于現(xiàn)有技術(shù)的不完善不成熟、施工工藝和質(zhì)量不能保證以及實(shí)際情況的復(fù)雜性，往往實(shí)際鍋爐會(huì)出現(xiàn)一些結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不盡合理、與設(shè)計(jì)要求存在偏差之處，通過(guò)運(yùn)行調(diào)整效果

4、不好，問(wèn)題難以克服，嚴(yán)重影響鍋爐的正常運(yùn)行，此時(shí)，通過(guò)相應(yīng)設(shè)備的節(jié)能改造，往往會(huì)收到很好的效果。,燃燒優(yōu)化調(diào)整,輔機(jī)優(yōu)化運(yùn)行,節(jié) 能 改 造,點(diǎn)火啟動(dòng)節(jié)能,循環(huán)流化床優(yōu) 化運(yùn)行與節(jié)能,2 點(diǎn)火啟動(dòng)及節(jié)能措施,循環(huán)流化床鍋爐由于其點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程的動(dòng)態(tài)性，點(diǎn)火啟動(dòng)與煤粉爐或?qū)尤紶t相比技術(shù)難度更大，一直是困擾各用戶(hù)的一大難題。 如何安全、經(jīng)濟(jì)、快速點(diǎn)火啟動(dòng)是實(shí)現(xiàn)循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行和節(jié)能的關(guān)鍵技術(shù)。,2 點(diǎn)火啟動(dòng)及節(jié)能措施,主要內(nèi)容,循環(huán)流化床鍋爐在安裝或大修完畢后，在點(diǎn)火前應(yīng)對(duì)燃燒系統(tǒng)包括送風(fēng)系統(tǒng)、布風(fēng)裝置、料層厚度和飛灰循環(huán)裝置進(jìn)行冷態(tài)流化試驗(yàn)。,目的,風(fēng)量標(biāo)定 布風(fēng)均勻性檢查 布風(fēng)板阻力特性試

5、驗(yàn) 料層阻力特性試驗(yàn) 臨界流化風(fēng)量及最小運(yùn)行風(fēng)量的確定,包括：,1. 風(fēng)量標(biāo)定 在風(fēng)量標(biāo)定前，檢查一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)出力及系統(tǒng)漏風(fēng)。 由于電廠鍋爐風(fēng)道截面大，直管段長(zhǎng)度短，彎頭多，一般要采取情況好的測(cè)風(fēng)裝置進(jìn)行風(fēng)量測(cè)量（如機(jī)翼型測(cè)量裝置）。在運(yùn)行前，必須對(duì)風(fēng)量進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)定，測(cè)風(fēng)裝置的標(biāo)定一般采用標(biāo)準(zhǔn)畢托管進(jìn)行。采用可變傾角斜管式微差壓計(jì)進(jìn)行動(dòng)壓測(cè)量。具體的測(cè)量方法參考相關(guān)資料。,2. 布風(fēng)均勻性檢查 布風(fēng)板布風(fēng)均勻與否是循環(huán)流化床鍋爐能否正常運(yùn)行的關(guān)鍵。布風(fēng)的均勻性直接影響著料層的阻力特性及運(yùn)行中流化質(zhì)量的好壞，流化不均勻時(shí)床內(nèi)會(huì)出現(xiàn)局部死區(qū)，進(jìn)而引起溫度場(chǎng)的不均勻性，以致引起結(jié)渣。

6、檢查布風(fēng)均勻性時(shí)，在布風(fēng)板上鋪上一定厚度（約300 mm600 mm）的料層，料層粒徑一般在8mm以下，以能流化起來(lái)為準(zhǔn)。,布風(fēng)均勻性可用兩種方法檢查: 一種是開(kāi)啟引風(fēng)機(jī)和鼓風(fēng)機(jī)，緩慢調(diào)節(jié)送風(fēng)門(mén)，逐漸加大風(fēng)量，直到整個(gè)料層流化起來(lái)，然后突然停止送風(fēng)， 觀察料層表面是否平坦，如果很平坦，說(shuō)明布風(fēng)均勻，如果料層表面高低不平，高處表明風(fēng)量小，低處表明風(fēng)量大，應(yīng)該停止試驗(yàn)，檢查原因及時(shí)予以消除； 另一種方法是當(dāng)料層流化起來(lái)后，用較長(zhǎng)的火耙在床內(nèi)不斷來(lái)回耙動(dòng)，如手感阻力較小且均勻，說(shuō)明料層流化良好，反之，則布風(fēng)不均勻或風(fēng)帽有堵塞，阻力小的地方流化良好，而阻力大的地方可能存在死區(qū)。,通過(guò)料層流化均勻性的檢

7、查，也可以確定流化狀態(tài)所需的最低料層厚度。這一數(shù)據(jù)對(duì)流化床點(diǎn)火十分重要，料層太薄，難以形成穩(wěn)定的流化狀態(tài)，鍋爐無(wú)法點(diǎn)火和運(yùn)行。料層太厚， 又會(huì)延長(zhǎng)點(diǎn)火時(shí)間和造成點(diǎn)火燃料的增多。,3. 布風(fēng)板阻力特性試驗(yàn) 布風(fēng)板阻力是指布風(fēng)板上無(wú)床料時(shí)的空板阻力。布風(fēng)板阻力是由風(fēng)帽進(jìn)口端的局部阻力、風(fēng)帽通道的摩擦阻力及風(fēng)帽小孔處的出口阻力組成的，前兩項(xiàng)阻力之和約占布風(fēng)板阻力的幾十分之一，因而布風(fēng)板阻力主要是由風(fēng)帽小孔的出口阻力決定的。,如在缺乏試驗(yàn)數(shù)據(jù)情況下需計(jì)算通風(fēng)阻力時(shí)，布風(fēng)板的阻力可由下式近似確定： P =g u 2 / 2,式中：,u 風(fēng)帽小孔風(fēng)速，根據(jù)總風(fēng)量和風(fēng)帽小孔面積計(jì)算，m/s； 風(fēng)帽阻力系數(shù)，

8、由鍋爐制造廠或風(fēng)帽制造廠家提供； g 氣體密度，kg/m3 。,4. 料層阻力特性試驗(yàn) 料層阻力是指氣體通過(guò)布風(fēng)板上料層時(shí)的壓力損失。 當(dāng)布風(fēng)板阻力特性試驗(yàn)完成后在布風(fēng)板上鋪上要求粒度的床料（流化床鍋爐爐渣 06mm 或黃砂 03mm ）作料層。其厚度可根據(jù)具體要求而定。一般需要做三或三個(gè)以上同料層厚度的試驗(yàn)。試驗(yàn)可從低料層做到高料層，也可以反方向進(jìn)行。試驗(yàn)用的床料要干燥，不能潮濕，否則會(huì)給試驗(yàn)結(jié)果帶來(lái)很大的誤差。床料鋪好后，將表面整平，用標(biāo)尺量出其準(zhǔn)確厚度，然后關(guān)好爐門(mén)，開(kāi)始試驗(yàn)。 測(cè)定料層阻力和測(cè)定布風(fēng)板阻力的方法相同，調(diào)整送、引風(fēng)機(jī)風(fēng)量使二次風(fēng)口處(或爐膛下部測(cè)壓點(diǎn)處)負(fù)壓保持為零，測(cè)定

9、不同風(fēng)量下的風(fēng)室靜壓。以后逐漸改變料層厚度，重復(fù)測(cè)量風(fēng)量-風(fēng)室靜壓關(guān)系。料層阻力等于風(fēng)室靜壓減去布風(fēng)板阻力，但阻力數(shù)值都應(yīng)當(dāng)是對(duì)應(yīng)于同一風(fēng)量所側(cè)得的數(shù)值。根據(jù)以上兩個(gè)試驗(yàn)測(cè)定的結(jié)果，就可以得到不同料層厚度下料層阻力與風(fēng)量之間的關(guān)系。,5. 臨界流化風(fēng)量及最小運(yùn)行風(fēng)量的確定 臨界流化風(fēng)量是限制循環(huán)流化床鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的下限風(fēng)量，低于該風(fēng)量就可能結(jié)焦。 最小運(yùn)行風(fēng)量一般與床料顆粒粒度大小、密度及料層堆積孔隙有關(guān)，具體通過(guò)冷態(tài)試驗(yàn)來(lái)確定。在測(cè)定料層阻力時(shí)，每一次料層厚度，都應(yīng)根據(jù)爐內(nèi)的臨界流化情況，確定每一次料層的臨界流化風(fēng)量，其中最大的一次，作為熱態(tài)運(yùn)行時(shí)的最小風(fēng)量。 一般來(lái)講，循環(huán)流化床鍋爐的

10、冷態(tài)空載面速度不能低于0.7m/s。在實(shí)際運(yùn)行中，料層阻力直接測(cè)取比較困難，一般用總阻力（布風(fēng)板阻力與料層阻力之和）或風(fēng)室靜壓來(lái)監(jiān)視運(yùn)行。,循環(huán)流化床鍋爐在點(diǎn)火啟動(dòng)前必須作一次全面的外部檢查，以確保設(shè)備、人身安全。主要包括： 檢查燃燒室布風(fēng)板和分離器等燃燒、循環(huán)系統(tǒng)，保證內(nèi)部干凈，風(fēng)帽完好無(wú)損，通風(fēng)小孔暢通。排渣管、放灰管和返料閥無(wú)堵塞，關(guān)閉靈活。 鍋爐本體保溫耐火層無(wú)脫落、破損現(xiàn)象，所有人孔、觀察孔均應(yīng)關(guān)閉，密封嚴(yán)實(shí)。 檢查送引風(fēng)機(jī)、調(diào)風(fēng)門(mén)和風(fēng)室、油點(diǎn)火各送風(fēng)門(mén)是否正常開(kāi)關(guān)應(yīng)靈活， 指示正確。 檢查煤倉(cāng)、給煤機(jī)、除塵器等輔機(jī)系統(tǒng)是否工作正常。 油點(diǎn)火系統(tǒng)空壓機(jī)（空氣霧化)、油泵、管閥、點(diǎn)火器

11、全面檢查，確保正常。,檢查引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)地腳螺栓有無(wú)松動(dòng)。風(fēng)機(jī)冷卻水、油位是否正常，盤(pán)車(chē)應(yīng)靈活，風(fēng)機(jī)內(nèi)無(wú)摩擦聲響。 確保汽水系統(tǒng)管閥正常，開(kāi)關(guān)操作靈活。 檢查所有壓力表、溫度表、流量表等表計(jì)是否完好正常，指示正確。 準(zhǔn)備一定數(shù)量的點(diǎn)火底料，粒徑為03 mm。固定床點(diǎn)火還需準(zhǔn)備一定數(shù)量的煙煤和木柴。 確認(rèn)鍋爐汽包水位或循環(huán)水量正常。,1、點(diǎn)火啟動(dòng)步驟 以某化工公司240t/h循環(huán)流化床鍋爐為例，該鍋爐為風(fēng)道預(yù)燃室噴油加熱空氣和爐膛噴油助燃流態(tài)化點(diǎn)火啟動(dòng)的方式。供油系統(tǒng)油槍布置為：風(fēng)道預(yù)燃室噴油油槍2支，使用電子點(diǎn)火，布置在鍋爐大風(fēng)室一側(cè)，采取副風(fēng)道進(jìn)入大風(fēng)室方式，出力為500kg/h；

12、爐膛助燃噴油油槍3支，布置在爐膛前墻，采取床上插入式，使用電子點(diǎn)火，噴油進(jìn)入燃燒室內(nèi)，出力為400kg/h。油槍額定油壓均為2.45MPa。供油系統(tǒng)油壓由回油調(diào)節(jié)閥進(jìn)行調(diào)節(jié)，通過(guò)計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)閥控制操作。,循環(huán)流化床鍋爐的點(diǎn)火啟動(dòng)，實(shí)質(zhì)上是在冷態(tài)試驗(yàn)合格的基礎(chǔ)上，將床料加熱升溫，使之從冷態(tài)達(dá)到正常運(yùn)行溫度的狀態(tài)，以保證燃料進(jìn)入爐膛后能穩(wěn)定燃燒。,1、點(diǎn)火啟動(dòng)步驟 (1) 風(fēng)道預(yù)燃室噴油點(diǎn)燃加熱空氣階段 開(kāi)啟引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)，調(diào)整引風(fēng)和送風(fēng)的風(fēng)量和風(fēng)壓，達(dá)到冷態(tài)試驗(yàn)的風(fēng)量，使底料達(dá)到流化狀態(tài)，開(kāi)啟油泵送油，調(diào)整回油調(diào)節(jié)閥控制油壓，投入風(fēng)道預(yù)燃室的2支油槍?zhuān)c(diǎn)火器點(diǎn)火點(diǎn)燃噴油以加熱空氣，熱

13、空氣通過(guò)爐膛大風(fēng)室、布風(fēng)板、風(fēng)帽后進(jìn)入爐膛，與流化起來(lái)的底料不斷混合并持續(xù)加熱底料。 (2) 爐膛噴油助燃加熱底料階段 熱空氣加熱底料一段時(shí)間后，投入爐膛噴油助燃油槍?zhuān)瑖娪忘c(diǎn)燃后，噴入爐膛，噴油燃燒釋放熱量加熱流化著的底料，使底料持續(xù)升溫。,1、點(diǎn)火啟動(dòng)步驟 (3) 投入煙煤、撤掉油槍、穩(wěn)定燃燒階段 在底料達(dá)到450溫度以上時(shí)逐步投入給煤機(jī)給煤，煙煤送進(jìn)爐膛燃燒室，逐步被加熱引燃；在煙煤著火后，根據(jù)鍋爐底料溫升情況，及時(shí)調(diào)節(jié)給煤量和送風(fēng)量，并及時(shí)調(diào)節(jié)回油調(diào)節(jié)閥調(diào)整給油量，逐步降低給油壓力，減少給油量，直至退出油槍?zhuān)Ｖ构┯?，避免鍋爐底料溫升太快，溫度太高造成結(jié)焦，迅速將鍋爐底料溫度控制在要求范

14、圍內(nèi)。,2、床層升溫過(guò)程 點(diǎn)火過(guò)程中，床料一般經(jīng)過(guò)加熱升溫、快速引燃和向穩(wěn)定狀態(tài)過(guò)渡等幾個(gè)階段,循環(huán)流化床鍋爐典型的啟動(dòng)升溫曲線(xiàn),3、影響循環(huán)流化床鍋爐啟動(dòng)速度的因素 床層的升溫速度 汽包等受壓部件金屬壁溫的上升速度 爐膛和分離器耐火材料的升溫速度 只有緩慢地加熱才能使汽包的金屬壁和爐內(nèi)耐火層避免出現(xiàn)過(guò)大的熱應(yīng)力。有研究究表明，上述因素中汽包金屬壁溫的上升速度最為關(guān)鍵。因?yàn)檫^(guò)高的汽包金屬壁升溫速度是導(dǎo)致應(yīng)力急增，影響鍋爐安全運(yùn)行的主要原因。但在溫態(tài)啟動(dòng)和熱態(tài)啟動(dòng)的情況下，限制因素會(huì)轉(zhuǎn)移成蒸汽和床溫的合理升溫速度。,圖中給出了某典型循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)的汽包壁溫和爐膛耐火層溫度上升曲線(xiàn)。啟動(dòng)

15、時(shí)，汽包和主蒸汽管路應(yīng)同時(shí)獲得加熱，故應(yīng)將主蒸汽管上的旁路截止閥打開(kāi),啟動(dòng)時(shí)汽包金屬壁和爐膛耐火層升溫,在比較好的情況下，從冷態(tài)啟動(dòng)到滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行大約需要612h。 前5h要求使蒸汽達(dá)到60的過(guò)熱度。當(dāng)然在最初的2h內(nèi)，汽包金屬壁溫上升速度不應(yīng)太大，一般限制在60/h以下；耐火材料的升溫速度也不應(yīng)超過(guò)60/h，以免造成大面積的裂紋和剝落。在隨后的3h中，承壓部件的金屬壁溫上升速度也不應(yīng)超過(guò)60/h。很多廠家將點(diǎn)火裝置加熱爐膛的升溫速率限制在2856/h以?xún)?nèi)。 事實(shí)上，在選取較低的加熱速度后就可以消除汽包金屬不良膨脹的可能。從而達(dá)到更快、更平穩(wěn)啟動(dòng)的目的。與此同時(shí)，汽包水位應(yīng)保持相對(duì)穩(wěn)定。并在汽輪

16、機(jī)沖轉(zhuǎn)和1h最低負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)后，使鍋爐逐漸達(dá)到滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行。,4、點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)需注意的事項(xiàng) 設(shè)計(jì)上的考慮：要有均勻的布風(fēng)裝置，靈活的風(fēng)量調(diào)節(jié)手段，可靠的給煤機(jī)構(gòu)，適當(dāng)?shù)氖軣崦婧瓦吔墙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，以及可靠的溫度和壓力檢測(cè)手段。 底料的配置：底料的粒度及引燃物的比例、靜止料層高度是幾個(gè)重要的指標(biāo)。 配風(fēng)、給煤和停油 注意保持床層流化質(zhì)量和適當(dāng)床高 返料的啟動(dòng)：適時(shí)投入返料往往能更好地控制床溫，但返料不能投入太快，點(diǎn)火時(shí)突然大量加入冷返料容易熄火。,點(diǎn)火熱源可以是油槍燃燒器、天然氣槍燃燒器或床下風(fēng)道式熱煙氣發(fā)生器。在有條件的地方，也有利用流化原理采用鄰爐熱渣或高溫?zé)釤煔恻c(diǎn)火的方式。 以下介紹四種常見(jiàn)點(diǎn)火方式的特

17、點(diǎn)及適用范圍:,點(diǎn)火方式,床層狀態(tài),點(diǎn)火加熱熱源與床層的相對(duì)位置,床上點(diǎn)火 床下點(diǎn)火 聯(lián)合點(diǎn)火,固定床點(diǎn)火 流化床點(diǎn)火,（二）床上油槍點(diǎn)火 是國(guó)內(nèi)中小型鍋爐常見(jiàn)的點(diǎn)火方式。點(diǎn)火油槍為可伸縮式，置于爐膛水冷壁上，距布風(fēng)板23m，下傾2530，點(diǎn)火在床料流化工況下進(jìn)行。油槍產(chǎn)生的火焰與流化起來(lái)的床料接觸，加熱床料 床上油槍點(diǎn)火時(shí)，流化物料是關(guān)鍵。如物料未流化，不但床料無(wú)法被加熱，而且由于高溫火焰作用，會(huì)使床層表面超溫結(jié)焦。床上點(diǎn)火油槍在點(diǎn)火時(shí)要切近床面，半浸在流化的床料中，直接加床料，可以減少油槍火炬對(duì)爐膛的散熱損失。,（一） 固定床木炭點(diǎn)火 固定床木炭點(diǎn)火費(fèi)用低，但操作人員要求有較豐富的點(diǎn)火經(jīng)驗(yàn)

18、。此種點(diǎn)火方式對(duì)35 t/h蒸發(fā)量及以下的鍋爐適宜，對(duì)75 t/h蒸發(fā)量以上的鍋爐不適宜。,床上油槍點(diǎn)火 主要優(yōu)點(diǎn)：設(shè)備少，初投資少。 缺點(diǎn)：熱利用率低，點(diǎn)火油耗大(相當(dāng)多的熱量被煙氣帶走，而沒(méi)被用于加熱下部床料)，加熱不均，特別是油槍霧化效果不好時(shí)易造成床料結(jié)渣。 適用：褐煤及煙煤點(diǎn)火，用于貧煤、無(wú)煙煤點(diǎn)火時(shí)所需油槍容量偏大。對(duì)蒸發(fā)量35t/h的循環(huán)流化床鍋爐適宜。,（三）床下油槍預(yù)燃筒點(diǎn)火 點(diǎn)火預(yù)燃筒位于風(fēng)道與水冷風(fēng)室之間，由帶風(fēng)套的預(yù)燃筒和混合筒組成，平流式油燃燒器裝在預(yù)燃室入口。 優(yōu)點(diǎn)：熱利用率高，鍋爐點(diǎn)火油耗低，而且加熱均勻，升溫穩(wěn)定。 缺點(diǎn)：設(shè)備龐大、初投資多，熱功率不能太大（受布

19、風(fēng)板變形的限制）。 適應(yīng)：130t/h蒸發(fā)量以下的循環(huán)流化床鍋爐。220t/h蒸發(fā)量的循環(huán)流化床鍋爐如果是燒油頁(yè)巖、褐煤、煙煤等易燃煤種可考慮采用。,（四）聯(lián)合點(diǎn)火方式 聯(lián)合點(diǎn)火方式是指床上輔助點(diǎn)火油槍與床下熱煙氣發(fā)生器（主點(diǎn)火熱源）共同加熱床料，實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火投煤的過(guò)程。 該方式將床下油槍的熱功率規(guī)定為10%12% BMCR ，而床上油槍熱功率為23%33% BMCR(視煤的著火溫度而定)。 點(diǎn)火啟動(dòng)初期投入床下油槍?zhuān)顾滹L(fēng)室風(fēng)溫升至600800，此時(shí)床下部溫度達(dá)到400520。此時(shí)，再投入床上油槍?zhuān)瑢⒋蚕聹囟燃按仓袦囟染?40650，此溫度完全可以點(diǎn)燃貧煤和無(wú)煙煤。,聯(lián)合點(diǎn)火方式與單獨(dú)使用

20、床上點(diǎn)火、床下點(diǎn)火方式相比，既能降低床下油槍的實(shí)用熱功率以減少燒壞預(yù)燃室耐火層和非金屬膨脹節(jié)的風(fēng)險(xiǎn)，又能降低床上油槍的實(shí)用熱功率，防止加熱不均或油霧化質(zhì)量不好引起的床料結(jié)焦。 這種點(diǎn)火方式對(duì)220t/h蒸發(fā)量以上的大型循環(huán)流化床鍋爐適應(yīng)。130t/h蒸發(fā)量的燃用難燃煤種，如石油焦、無(wú)煙煤、貧煤的循環(huán)流化床鍋爐也可采用。,四種點(diǎn)火方式的比較,循環(huán)流化床機(jī)組從冷態(tài)點(diǎn)火啟動(dòng)到并網(wǎng)發(fā)電，共需要810h。點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程中機(jī)組不但不向外輸出功率，而且還要消耗大量的煤、油、水和電。因此，在點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程中應(yīng)該采取有效措施，降低啟動(dòng)成本，以達(dá)到節(jié)能的目的。以下介紹幾種點(diǎn)火節(jié)能關(guān)鍵技術(shù)：,1. 料層厚度的選擇 循環(huán)

21、流化床鍋爐點(diǎn)火要有一定的料層厚度?？紤]到良好流化質(zhì)量和點(diǎn)火油耗較小，一般料層厚度選取為300500 mm。料層太薄，流化質(zhì)量不好，點(diǎn)火過(guò)程中易造成吹空和局部高溫結(jié)渣。料層太厚，流化質(zhì)量好，點(diǎn)火過(guò)程中不易發(fā)生局部高溫結(jié)渣，但是點(diǎn)火啟動(dòng)油耗太大。,2. 點(diǎn)火流化風(fēng)量的選擇 油槍點(diǎn)火啟動(dòng)均在床料流化狀態(tài)下加熱升溫，直至燃煤著火。 流化風(fēng)量選擇過(guò)大，空氣帶走熱損失過(guò)大，點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)間長(zhǎng)，油耗量大，但好處是不容易發(fā)生流化不好而產(chǎn)生局部高溫結(jié)渣。 流化風(fēng)量選擇過(guò)小，局部流化質(zhì)量不好，出現(xiàn)死區(qū)，造成局部結(jié)渣。 啟動(dòng)流化風(fēng)量的確定一般是點(diǎn)火前通過(guò)冷態(tài)試驗(yàn)確定。點(diǎn)火啟動(dòng)流化風(fēng)量一般在臨界流化風(fēng)量和良好流化風(fēng)量之間

22、選定某一流化風(fēng)量。,3. 點(diǎn)火過(guò)程中流化風(fēng)量的調(diào)整 試驗(yàn)確定的點(diǎn)火過(guò)程流化風(fēng)量是在常溫下確定的。高溫下的臨界流化風(fēng)量遠(yuǎn)小于常溫下的臨界流化風(fēng)量。 隨著床溫的上升應(yīng)適當(dāng)減少啟動(dòng)流化風(fēng)量，減少空氣帶走的熱損失，提高流化氣體的溫度。 一般當(dāng)床溫升到400左右時(shí)，油槍油量已較大，但床溫上升比較緩慢，此時(shí)，最好將流化空氣量減小20%左右。 這樣，隨著流化氣體溫度的升高，氣體帶走的熱量減少，床溫升高速度提高。這是降低點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程油耗的重要措施之一。,某熱電有限責(zé)任公司一臺(tái)410t/h循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)就采取了此項(xiàng)節(jié)油措施。下表為DG410/9.81-9型循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火的流化風(fēng)量與床溫的變化關(guān)系。

23、 可以看出，點(diǎn)火啟動(dòng)流化風(fēng)量大于床層溫度為580、674、814及840時(shí)的流化風(fēng)量（或燃燒所需風(fēng)量）,某410t/h循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)風(fēng)量隨床溫的變化,例：,4.正確設(shè)定給煤機(jī)投煤時(shí)的燃燒溫度 向爐內(nèi)初次投煤的允許床溫（簡(jiǎn)稱(chēng)允許投煤溫度）是一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)，該值定得太低，會(huì)造成煤粒著火不穩(wěn)定，甚至引起爆燃、結(jié)渣等。若該值定得過(guò)高，則點(diǎn)火設(shè)備容量要加大，點(diǎn)火用油量增加，經(jīng)濟(jì)性差。 由于鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)爐內(nèi)一次風(fēng)量及總風(fēng)量均較低，床料基本上處于鼓泡床狀態(tài)，給煤口在距風(fēng)板1m以上。因此，采用下層床溫和中層床溫測(cè)量值來(lái)判斷煤粒是否著火是可行的，一般是下層床溫和中層床溫均達(dá)到某一定值（允許投煤溫度）時(shí)，

24、才釋放投煤連鎖，允許給煤機(jī)啟動(dòng)。也有電廠采用下層床溫和中層床溫的平均值來(lái)判斷是否達(dá)到允許投煤溫度。,煤粒的著火溫度主要與可燃基揮發(fā)分的大小有關(guān)，當(dāng)然也會(huì)受煤的灰分、粒度、爐膛結(jié)構(gòu)等其它因素的影響。下圖所示的兩條曲線(xiàn)，一條是國(guó)外公司推薦值，另一條是我國(guó)在已投運(yùn)的多臺(tái)50MW機(jī)組上的實(shí)測(cè)值,循環(huán)流化床鍋爐的投煤溫度與煤的揮發(fā)分的關(guān)系,連續(xù)給煤,通過(guò)數(shù)次斷續(xù)給煤、試驗(yàn)的方式不斷升溫，然后轉(zhuǎn)入連續(xù)給煤。,流化床鍋爐燃燒粒度一般在08mm之間，加之投煤初期床溫水平較低，因此必須注意給煤量和給煤速度的控制。 在不同的床溫階段，應(yīng)采用不同的風(fēng)量和不同的煤量，并應(yīng)注間斷給煤和連續(xù)給煤方式的切換。,以某臺(tái)260

25、t/h蒸發(fā)量的循環(huán)流化床鍋爐為例。該鍋爐投產(chǎn)于2002年，為單汽包自然水循環(huán)，兩組汽冷式旋風(fēng)分離器，爐膛兩側(cè)裝有風(fēng)水冷式選擇性排灰冷渣器，配以60MW 汽輪發(fā)電機(jī)組。 采用床下熱煙氣點(diǎn)火技術(shù)，兩支點(diǎn)火油槍布置在水冷風(fēng)室內(nèi)的點(diǎn)火風(fēng)道中，一支流量為900kg/h，另一支流量為700kg/h。通過(guò)幾年的實(shí)際運(yùn)行及經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，采取了許多有效措施，在節(jié)能方面取得了明顯效果。,1、采取的措施 （1）床料的控制 鍋爐啟動(dòng)前床上底料厚度不能過(guò)高或過(guò)低。循環(huán)流化床在啟動(dòng)前加入的底料往往高于設(shè)計(jì)值，用以與在啟動(dòng)中消耗的床料相抵 過(guò)多的床料吸熱量大，啟動(dòng)過(guò)程中床溫上升緩慢，投煤量也相應(yīng)增大，浪費(fèi)燃料。床料厚度低時(shí)又會(huì)

26、影響鍋爐的出力，故應(yīng)控制在合適的床料厚度 實(shí)踐表明，冷態(tài)靜止料層厚度控制在600800mm為宜,（2）啟動(dòng)爐底加熱和保持較高的汽包水位 啟動(dòng)時(shí)，提前8h開(kāi)啟爐底蒸汽加熱裝置，不但可以有效避免啟動(dòng)過(guò)程中汽包產(chǎn)生的壁溫差，而且可較快地升溫升壓，節(jié)約大量燃油和燃煤。在啟動(dòng)過(guò)程中保持較高的汽包水位，可以減少汽輪機(jī)給水泵啟動(dòng)次數(shù)，節(jié)約一定的用電，同時(shí)，也可有效避免因汽包壁溫差大而加強(qiáng)排污造成的爐水損失，節(jié)約一定的給水。,（3）推遲部分輔機(jī)啟動(dòng)時(shí)間，節(jié)約用電 點(diǎn)火初期至投煤前，一次風(fēng)完全能保證油槍燃燒所需的氧量?？梢越獬仩t大聯(lián)鎖，投運(yùn)實(shí)驗(yàn)聯(lián)鎖；啟動(dòng)“J”閥風(fēng)機(jī)、一臺(tái)引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)；二次風(fēng)機(jī)、播煤風(fēng)機(jī)和

27、石灰石風(fēng)機(jī)暫不啟動(dòng)。油槍燃燒時(shí)，不投煤，播煤風(fēng)機(jī)不需啟動(dòng)，只開(kāi)啟播煤旁路風(fēng)（由一次熱風(fēng)供給）即可，少量投煤旁路風(fēng)也能滿(mǎn)足給煤的需要。點(diǎn)火初期，只有點(diǎn)火系統(tǒng)需要壓縮空氣系統(tǒng)，除渣系統(tǒng)和除灰系統(tǒng)的氣動(dòng)門(mén)都不運(yùn)作，所以可以單獨(dú)給點(diǎn)火系統(tǒng)供氣，維持一臺(tái)空壓機(jī)運(yùn)行，節(jié)約一臺(tái)空壓機(jī)運(yùn)行所需的用電。,（4）一次風(fēng)量的調(diào)整 投煤前的床料中可燃物的含量很少，油槍加熱時(shí)床料處于鼓泡狀態(tài)即能滿(mǎn)足要求，這樣一次風(fēng)帶走的熱量相對(duì)減少，床料加熱速度也快，利于鍋爐啟動(dòng)。 點(diǎn)火初期把一次風(fēng)量降至80000m3/h 左右，投煤時(shí)床料溫度在500左右，一次風(fēng)體積也隨著增大，80000m3/h的流量完全能滿(mǎn)足流化要求。一次風(fēng)機(jī)電流

28、可降低10A左右，明顯節(jié)約用電。同時(shí)，一次風(fēng)帶走的床料明顯減少，啟動(dòng)中床料的損耗降低，保證了鍋爐床料，為高負(fù)荷運(yùn)行打下基礎(chǔ)，可節(jié)約一定的燃煤。,（5）提前投煤 在鍋爐啟動(dòng)中，床料被點(diǎn)火油槍加熱至煤的著火點(diǎn)520，實(shí)踐證明設(shè)計(jì)煤種的著火點(diǎn)偏高，在490以上就可投煤，間斷少量的給煤可以使床溫快速升高，既能縮短油槍的運(yùn)行時(shí)間，也能提前滿(mǎn)足汽輪機(jī)的暖管沖轉(zhuǎn)條件，縮短啟動(dòng)時(shí)間，節(jié)約燃油。,（6）提前撤油 循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火初期是先用點(diǎn)火油槍加熱床料，使床溫上升到520，達(dá)到投煤條件。投煤時(shí)逐漸加大一次流化風(fēng)量使之達(dá)到冷態(tài)最小流化風(fēng)量（約10萬(wàn)m3/h），投煤后平均床溫升到650即可撤掉油槍?zhuān)B續(xù)給煤維持

29、床溫，并適時(shí)逐步關(guān)小流化風(fēng)，使油槍比平時(shí)少運(yùn)行23h，節(jié)約燃油34t。 （7）及時(shí)開(kāi)大主蒸汽管道疏水 通知汽機(jī)工段，提前暖管，及時(shí)開(kāi)大主汽管道疏水，以縮短機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間。,2、取得的效益 經(jīng)濟(jì)效益。據(jù)粗略統(tǒng)計(jì)每次冷態(tài)啟動(dòng)可節(jié)電約1000 kWh、燃油約4t、水約20t、煤約20t，共折合人民幣3.4萬(wàn)元。每年按六次開(kāi)機(jī)計(jì)算可節(jié)約人民幣20多萬(wàn)元。 可有效避免風(fēng)量過(guò)大而造成的鍋爐受熱面磨損，延長(zhǎng)循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行周期。 可在很大程度上減少鍋爐在啟動(dòng)過(guò)程中粉塵的排放，利于環(huán)保。,3 燃燒優(yōu)化調(diào)整與節(jié)能,循環(huán)流化床鍋爐主要包括鍋爐本體和輔助系統(tǒng)，輔助系統(tǒng)的優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整主要是為了保障主體的安全、穩(wěn)定和

30、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，因此，鍋爐本體的優(yōu)化運(yùn)行是整個(gè)系統(tǒng)節(jié)能的關(guān)鍵。 要保障循環(huán)流化床鍋爐本體運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性首要是保證鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行，避免鍋爐頻繁啟停，運(yùn)行過(guò)程中的穩(wěn)定性越強(qiáng)，則經(jīng)濟(jì)性就越好。循環(huán)流化床鍋爐與常規(guī)的煤粉爐相比，其運(yùn)行溫度比較低，一般是850900，入爐煤的粒徑是寬篩分的，煤粒在爐內(nèi)進(jìn)行流態(tài)化燃燒，爐內(nèi)的傳熱傳質(zhì)比較好，污染物的排放水平也非常低。,但是，循環(huán)流化床鍋爐的這種特殊性在其運(yùn)行中也引入了新的問(wèn)題，鍋爐爐膛、分離器和受熱面的磨損嚴(yán)重，爐內(nèi)澆注料的耐磨、開(kāi)裂和脫落問(wèn)題也十分嚴(yán)重，返料系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定甚至堵死，爐墻漏風(fēng)，爐內(nèi)運(yùn)行參數(shù)不穩(wěn)定，爐內(nèi)結(jié)渣，燃燒傾斜等，這都嚴(yán)重影響了鍋爐的使用壽命

31、。 通過(guò)對(duì)多臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)化調(diào)整與節(jié)能改造實(shí)踐，認(rèn)為存在問(wèn)題的循環(huán)流化床鍋爐主要由兩方面的原因所致，一是運(yùn)行方式不合理，二是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不當(dāng)。針對(duì)實(shí)際情況，通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整，優(yōu)化運(yùn)行工況，選擇合適的運(yùn)行參數(shù)，或者對(duì)相應(yīng)的設(shè)備進(jìn)行節(jié)能改造，往往在一定程度上可以解決或緩解這類(lèi)問(wèn)題的發(fā)生，從而提高鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。,3 燃燒優(yōu)化調(diào)整與節(jié)能,3 燃燒優(yōu)化調(diào)整與節(jié)能,主要內(nèi)容,燃燒優(yōu)化調(diào)整中需考慮的因素及相應(yīng)的節(jié)能調(diào)整措施：,1、運(yùn)行穩(wěn)定性 2、床料流化質(zhì)量 3、煤種 4、入爐煤粒徑分布 5、入爐煤水份 6、過(guò)?？諝庀禂?shù)和風(fēng)量配比,7、床溫 8、料層厚度 9、負(fù)荷變化 10、返料及返料風(fēng)調(diào)整 11、爐

32、墻漏風(fēng),鍋爐經(jīng)濟(jì)性差的原因主要有兩個(gè)，一是鍋爐的熱效率低，二是鍋爐的自用電耗大。鍋爐的自用電耗主要是指鍋爐輔機(jī)設(shè)備系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)的電耗，鍋爐輔機(jī)的運(yùn)行節(jié)能后敘。 提高鍋爐熱效率的途徑主要是通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整，優(yōu)化燃燒工況，提高燃燒效率，降低排煙損失等。,1、運(yùn)行穩(wěn)定性 一般來(lái)講，鍋爐運(yùn)行中穩(wěn)定性越強(qiáng)，鍋爐的經(jīng)濟(jì)性越好。 目前，影響大型循環(huán)流化床鍋爐長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的主要問(wèn)題有：爐膛及冷渣器的排渣、爐膛布風(fēng)板的漏渣、耐火保溫材料的選擇、施工及烘烤、床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器的配風(fēng)及保護(hù)、CFB鍋爐特征量的在線(xiàn)測(cè)量及監(jiān)視可靠性低下、給煤機(jī)的堵煤與斷煤、燃煤粒徑的控制及其他輔機(jī)問(wèn)題等。 實(shí)際運(yùn)行操作過(guò)程中，應(yīng)在優(yōu)先保

33、證鍋爐長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的基礎(chǔ)上，解決其它影響鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的問(wèn)題，使循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組能夠安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。,2、床料流化質(zhì)量 床料的流化質(zhì)量影響鍋爐的燃燒效率，是影響經(jīng)濟(jì)性的首要因素之一：流化不良，燃燒不充分，大量未燃燼的煤粒在放渣時(shí)被帶出，飛灰含碳量也有增加。 根據(jù)運(yùn)行統(tǒng)計(jì)分析，流化不良時(shí)，在相同負(fù)荷下鍋爐煤耗將增加25%，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)造成鍋爐結(jié)焦事故。 因此在每次停爐后要對(duì)風(fēng)帽進(jìn)行檢查，保證風(fēng)帽完好、通暢，布風(fēng)均勻無(wú)死角，必要時(shí)對(duì)一次風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行檢查，同時(shí)還要保證爐墻給煤點(diǎn)的布置合理，給煤均勻性好。 床料的流化狀態(tài)還與料層的厚度、床料的粒徑大小與其級(jí)配有關(guān)。在運(yùn)行中通過(guò)調(diào)節(jié)風(fēng)煤配比、入爐煤的粒

34、度分布等可以有效保證流化質(zhì)量。,3、煤種 循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)是煤種適應(yīng)性廣，燃燒效率高，但對(duì)一臺(tái)給定的鍋爐而言，其對(duì)煤種的適應(yīng)范圍是一定的，因此只有在燃用與鍋爐設(shè)計(jì)煤種相適應(yīng)的煤種時(shí)，才會(huì)有較高的燃燒效率。 當(dāng)燃用煤種偏離設(shè)計(jì)煤種時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)運(yùn)行監(jiān)控、調(diào)整，維持鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行，提高燃燒效率。 在運(yùn)行調(diào)整中主要采取調(diào)節(jié)風(fēng)煤配比、一二次風(fēng)配比和循環(huán)灰量等來(lái)提高燃燒效率和穩(wěn)定性。,如燃燒揮發(fā)分偏高的煤種時(shí)，易造成爐內(nèi)超溫結(jié)焦，這時(shí)減少給煤點(diǎn)的播煤二次風(fēng)，可減輕煤在下煤管出口處發(fā)生著火燃燒程度，或者通過(guò)減少一次風(fēng)比例來(lái)調(diào)整。 燃用高灰分煤種時(shí)，因可循環(huán)物料量大，床溫會(huì)下降，此時(shí)，應(yīng)及時(shí)加大放灰量，以

35、保持床溫的穩(wěn)定。反之，燃用低灰分煤種時(shí)，因循環(huán)物料量不足，可以少放或不放灰，用提高循環(huán)倍率的方法保持床溫穩(wěn)定。,4、入爐煤粒徑分布 給煤粒度分布對(duì)鍋爐燃燒的影響表現(xiàn)為： 粒度過(guò)大，煤粒的燃燼時(shí)間長(zhǎng)，燃燒效率低。同時(shí)，飛出床料層的顆粒減少，鍋爐不能維持正常的循環(huán)灰量，導(dǎo)致鍋爐出力不足。另一方面，大煤塊影響流化質(zhì)量，是造成結(jié)焦事故的首要原因； 但細(xì)煤粉（小于0.1mm）分布過(guò)多，分離器收集飛灰較困難，飛灰易被煙氣帶走，飛灰不完全燃燒損失增大。 在運(yùn)行調(diào)整中，應(yīng)嚴(yán)格控制煤的粒度在合適的范圍之內(nèi)。一般來(lái)說(shuō)對(duì)燃用低灰份的優(yōu)質(zhì)煤可采用較大顆粒尺寸，燃用高灰份的劣質(zhì)煤宜采用較小的粒度，煤的熱爆裂性比較好時(shí)可

36、燃用較大顆粒的煤粒，這樣既保證了燃燒，又降低了廠用電率。,歐洲大型循環(huán)流化床鍋爐入爐煤粒徑級(jí)配大多為：粒徑小于0.1mm的煤小于10%，粒徑小于1.0mm的煤小于60%，粒徑小于4.0mm的煤小于95%，入爐煤粒徑不允許大于10mm。 歐美國(guó)家循環(huán)流化床鍋爐入爐煤的粒徑要求和級(jí)配視煤種而異，考慮揮發(fā)分對(duì)煤粒徑分布的影響，按式（4-1）制備入爐煤粒徑 Vdaf+A=85%90% （4-1） 式中：Vdaf入爐煤可燃基揮發(fā)分，%； A粒徑小于1mm的份額，%。,從式中可以看出：對(duì)干燥無(wú)灰基揮發(fā)分高的煤，1mm粒徑煤的份額可以小些；相反，對(duì)于對(duì)干燥無(wú)灰基揮發(fā)分低的煤，1mm粒徑煤的份額要求大些。,根

37、據(jù)長(zhǎng)期循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，考慮到我國(guó)循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行的實(shí)際情況和特殊性，我國(guó)煤種揮發(fā)分的變化對(duì)燃煤粒徑分布的影響與國(guó)外不同，入爐煤粒徑按式（4-2）來(lái)制備 Vdaf+A=60%75% （4-2）,比較式（4-1）與式（4-2），我國(guó)入爐煤中粒徑小于等于1mm煤粒所占的百分?jǐn)?shù)比歐美的小。也就是說(shuō)，在燃燒室內(nèi)流化速度相同的情況下，我國(guó)循環(huán)流化床鍋爐的飛灰循環(huán)倍率比歐美國(guó)家的低。,燃用貧煤、無(wú)煙煤更能體現(xiàn)CFB鍋爐的優(yōu)勢(shì)。根據(jù)西安熱工研究院有限公司( TPRI)的研究結(jié)果，推薦貧煤、無(wú)煙煤入爐煤粒徑分布特性見(jiàn)下圖。,推薦貧煤、無(wú)煙煤入爐粒徑,5、入爐煤水份 當(dāng)煤中水份增大時(shí)，煤的粘性增大，容

38、易造成輸煤和給煤困難。特別是水份大于12%時(shí)，用常規(guī)的破碎、給煤設(shè)備，不能保證煤的正常輸送。此外煤中水份過(guò)大，床溫將顯著下降，排煙熱損失增加。但是適當(dāng)?shù)乃菘梢源龠M(jìn)揮發(fā)份析出和焦炭燃燼，有利于燃燒效率提高。水份過(guò)低，還易造成輸煤系統(tǒng)飛灰嚴(yán)重，影響生產(chǎn)環(huán)境。 一般認(rèn)為，含水8%是干煤和濕煤的分界點(diǎn)。綜合比較，在運(yùn)行中保持水份低于8%是比較合適的。,6、過(guò)?？諝庀禂?shù)和風(fēng)量配比 循環(huán)流化床鍋爐的送風(fēng)的作用是保證爐內(nèi)物料的正常流化和充分有效的燃燒。適量提高過(guò)?？諝庀禂?shù)，增加燃燒區(qū)的氧氣濃度，有助于提高燃燒效率。但是，當(dāng)爐膛出口過(guò)?？諝庀禂?shù)超過(guò)1.15以后，燃燒效率幾乎不變，當(dāng)超過(guò)1.4以后，燃燒效率將

39、向相反方向發(fā)展，并會(huì)加劇爐內(nèi)受熱面的磨損，風(fēng)機(jī)電耗增大，排煙熱損失增高，鍋爐熱效率和經(jīng)濟(jì)性降低。 調(diào)整好一、二次風(fēng)的比例，是有效降低灰渣含碳量，保證經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的重要手段。,一次風(fēng)的主要作用是保證物料處于良好的流化狀態(tài)，同時(shí)為燃料燃燒提供部分氧氣。（根椐床溫來(lái)調(diào)整 ） 二次風(fēng)量主要根據(jù)煙氣含氧量調(diào)整，補(bǔ)充燃燒所需空氣，起到擾動(dòng)作用，加強(qiáng)了氣固兩相混合，二次風(fēng)可分多段送入，下層二次風(fēng)壓高于上層二次風(fēng)壓，一、二次風(fēng)從不同位置分別送入流化床。 對(duì)風(fēng)量的調(diào)整原則是在一次風(fēng)量滿(mǎn)足流化的前提下，相應(yīng)地調(diào)整二次風(fēng)。對(duì)二次風(fēng)量的調(diào)整主要依據(jù)煙氣中含氧量多少，一般控制在35左右。,通過(guò)測(cè)試某100MW CFB鍋爐爐

40、內(nèi)氧量場(chǎng)分布發(fā)現(xiàn)，爐膛二次風(fēng)上部有一個(gè)如圖所示的貧氧核心區(qū)，顯然這是由于二次風(fēng)的穿透擴(kuò)散效果不佳而使空氣不能到達(dá)爐膛中部所造成，這對(duì)核心區(qū)細(xì)顆粒的燃燒產(chǎn)生了負(fù)面影響,循環(huán)流化床鍋爐中的貧氧核心區(qū),因此，在調(diào)整二次風(fēng)量的同時(shí)，還應(yīng)特別注意二次風(fēng)壓的調(diào)整，使二次風(fēng)具有一定的剛度，以保證二次風(fēng)的穿透深度。,7、床溫 循環(huán)流化床鍋爐在運(yùn)行過(guò)程中，若床溫過(guò)高，容易使流化體結(jié)焦造成停爐事故；床溫太低易發(fā)生滅火，必須嚴(yán)格控制床層溫度在合理的范圍內(nèi)。 循環(huán)流化床鍋爐在床溫為8001000范圍內(nèi)都能穩(wěn)定運(yùn)行。在正常的床溫范圍內(nèi)，隨著床溫升高燃燒效率略有提高，但變化很小。 在運(yùn)行中床溫要根據(jù)煤種情況進(jìn)行調(diào)節(jié)：燃燒

41、低硫煤時(shí)，床溫可保持在較高溫度范圍，燃燒安全性和經(jīng)濟(jì)性較好；高硫煤（最佳脫硫溫度）一般850870；煙煤、貧煤850900，無(wú)煙煤900950，難著火的無(wú)煙煤9501000。,在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，爐膛床溫調(diào)整可以通過(guò)調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)的比率來(lái)調(diào)節(jié)爐膛底部和上部的燃燒份額以及改變爐膛高度顆粒場(chǎng)的分布，從而可使鍋爐爐膛溫度沿高度均勻分布。 增大一次風(fēng)量，減小二次風(fēng)量，可降低床層溫度，反之提高床溫。 由于密相區(qū)燃料燃燒所釋放的熱量除了用于加熱少量的新添煤和空氣外，其他部分必須由循環(huán)物料及時(shí)帶出床層，以維持床層溫度的恒定，所以通過(guò)調(diào)整循環(huán)物料量也可以達(dá)到控制床溫的目的。,8、料層厚度 循環(huán)流化床鍋爐保持合適

42、的料層厚度，對(duì)鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定以及燃燒控制有非常重要的意義。料層厚度過(guò)大過(guò)小，都會(huì)影響流化質(zhì)量，降低運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。 鍋爐滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，物料循環(huán)量大，料層應(yīng)厚，低負(fù)荷時(shí)，循環(huán)量小，料層應(yīng)薄。,監(jiān)控料層厚度的主要參數(shù)有風(fēng)室壓力、床層壓力、料層差壓等。 維持合適的床壓，避免料層厚度過(guò)低使燃燒不穩(wěn)定，但也要控制料層厚度不要過(guò)高。料層厚度過(guò)高一方面導(dǎo)致流化效果不好，還導(dǎo)致風(fēng)室壓力、床層壓力、料層差壓等參數(shù)過(guò)高，導(dǎo)致一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓過(guò)高，風(fēng)機(jī)電流增大，廠用電率增加。若床層壓力每降低1.1 kPa，料層折算靜止厚度降低100 mm，則每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)電流降低34 A，二次風(fēng)機(jī)電流降低12A，這在一定程度上可

43、以節(jié)省廠用電率。 為了維持正常料層差壓，采用機(jī)械連續(xù)或半連續(xù)排渣是有效的手段，即勤排少排原則，這樣可以使鍋爐始終保持在最佳料位運(yùn)行，有利于鍋爐的穩(wěn)定。,9、負(fù)荷變化 在相當(dāng)寬的范圍內(nèi)，負(fù)荷對(duì)燃燒效率的影響是很小的。但是，隨著鍋爐負(fù)荷降低，機(jī)組熱耗增加，廠用電率增加，因此鍋爐高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)可以達(dá)到更高經(jīng)濟(jì)水平。,某電廠機(jī)組電負(fù)荷與廠用電率趨勢(shì)圖,鍋爐的額定蒸發(fā)量為440t/h，機(jī)組的額定功率為135MW，設(shè)計(jì)廠用電率為9.6%。由圖可以看出，機(jī)組廠用電率在額定工況時(shí)為8.01%，比設(shè)計(jì)值工況低1.59個(gè)百分點(diǎn)，80%工況時(shí)為9.18%，60%工況時(shí)為10.67%。,鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)主要是通過(guò)改變給煤量

44、和與之相應(yīng)的風(fēng)量。增加負(fù)荷時(shí)，先增加風(fēng)量后增加給煤量。降負(fù)荷時(shí)，先減少給煤，后減小風(fēng)量，以維持尾部煙氣中的含氧量不變，同時(shí)可避免蒸汽參數(shù)出現(xiàn)大幅波動(dòng)。,10、返料及返料風(fēng)調(diào)整 循環(huán)流化床的回料器將旋風(fēng)分離器分離下來(lái)的循環(huán)灰又回送至爐膛重新燃燒燃燼，循環(huán)流化床鍋爐的返料可以減少機(jī)械不完全燃燒損失q4和排煙熱損失q2，從而提高鍋爐效率。 回料器的運(yùn)行穩(wěn)定、可靠與否直接關(guān)系到鍋爐的安全、運(yùn)行穩(wěn)定和出力，對(duì)鍋爐的經(jīng)濟(jì)性影響很大。返料分離器的效率低下，會(huì)引起鍋爐循環(huán)倍率達(dá)不到設(shè)計(jì)值，循環(huán)次數(shù)不夠，飛灰含碳量高。因返料循環(huán)量不足，為了帶負(fù)荷，不得不加大風(fēng)量，運(yùn)行中過(guò)?？諝庀禂?shù)偏高，排煙損失大，電耗高。,對(duì)

45、于特定的煤質(zhì)和鍋爐，正常條件下，分離器分離下來(lái)的循環(huán)灰全部進(jìn)入爐膛，立管內(nèi)的物料高度維持一定的自平衡狀態(tài)。 正常運(yùn)行時(shí)的返料量并不完全取決于返料風(fēng)量的大小，返料風(fēng)量應(yīng)在一個(gè)合理的范圍之內(nèi)保證物料的正常循環(huán)。 過(guò)高的返料風(fēng)量往往影響返料器的正常運(yùn)行，尤其在循環(huán)灰中可燃物較高時(shí)，易造成返料器局部超溫甚至結(jié)焦，從而使該部位成為帶負(fù)荷及汽溫、汽壓等參數(shù)正常的瓶頸。,11、爐墻漏風(fēng) 爐墻漏風(fēng)的原因有爐內(nèi)的磨損，耐磨澆注料脫落，爐膛的各檢測(cè)口、看火孔處于開(kāi)啟狀態(tài)，各風(fēng)道調(diào)節(jié)擋扳、爐膛各處人孔門(mén)、排渣系統(tǒng)各排渣門(mén)不嚴(yán)密導(dǎo)致漏風(fēng)等。 爐墻漏風(fēng)會(huì)導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)溫度下降，燃燒效率降低，排煙損失增大，引風(fēng)機(jī)電耗增加等，對(duì)

46、于鍋爐的經(jīng)濟(jì)性是不利的。在鍋爐實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，應(yīng)盡量避免爐墻漏風(fēng)，對(duì)于爐內(nèi)的磨損、耐磨澆注料脫落等應(yīng)盡快進(jìn)行修補(bǔ)，平時(shí)關(guān)閉爐膛檢測(cè)口、看火孔等，從而提高燃燒效率，減少風(fēng)機(jī)電耗，提高鍋爐的經(jīng)濟(jì)性。,以某電廠HG-220/9.8-L.PM18型循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)化調(diào)整數(shù)據(jù)為例，來(lái)說(shuō)明通過(guò)對(duì)鍋爐進(jìn)行燃燒優(yōu)化調(diào)整所帶來(lái)的運(yùn)行結(jié)果變化。該鍋爐采用高壓參數(shù)（9.8MPa，540）設(shè)計(jì)，與50MW汽輪發(fā)電機(jī)組匹配，可隨汽輪機(jī)定壓（滑壓）啟動(dòng)和運(yùn)行。鍋爐水循環(huán)采用單汽包、自然循環(huán)，爐膛燃燒采用循環(huán)流化床燃燒技術(shù)，循環(huán)物料的分離采用汽冷旋風(fēng)分離器。 該機(jī)組自2002年投運(yùn)以來(lái)，飛灰含碳量偏高，一度曾達(dá)到22.8

47、5%，嚴(yán)重影響了鍋爐燃燒效率和熱效率，對(duì)鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行十分不利。,實(shí)例:,燃燒調(diào)整所采用技術(shù)措施： 入爐煤粒徑調(diào)整 通過(guò)取樣分析發(fā)現(xiàn)，入爐煤的粒徑分布不符合設(shè)計(jì)要求。5mm以上的顆粒占24.49%，1mm以下的占47.63%。由設(shè)計(jì)顆粒要求可知，大顆粒和小顆粒的比例均太大。調(diào)整后，5mm以上的顆粒占15.05%，1mm以下的占28.56%，測(cè)試發(fā)現(xiàn)飛灰含碳量由22.25%降至17.36%。, 燃燒總風(fēng)量調(diào)整 從圖中可以看出，爐膛出口氧量從0.6增大至3.5時(shí)，飛灰含碳量下降6.2個(gè)百分點(diǎn)，而氧量繼續(xù)增大時(shí)，飛灰含碳量下降并不明顯。,爐膛出口氧量與飛灰含碳量關(guān)系曲線(xiàn), 一、二次風(fēng)量調(diào)整 圖中顯示

48、了不同的上、下二次風(fēng)比例對(duì)飛灰含碳量的影響。可以看出，上、下二次風(fēng)比例的提高，有助于爐內(nèi)顆粒的燃盡，降低飛灰可燃物含量。,二次風(fēng)配比與飛灰含碳量關(guān)系曲線(xiàn), 床溫調(diào)整 如圖所示，床溫從855升高到905時(shí)，飛灰含碳量下降5.5%，效果十分明顯。 因此，提高運(yùn)行床溫，可以有效地降低飛灰含碳量，建議床溫保持在880910之間。,床溫與飛灰含碳量關(guān)系曲線(xiàn), 床壓調(diào)整 通過(guò)實(shí)際運(yùn)行調(diào)整表明，隨著床壓的升高，固體未完全燃燒損失減少（停留時(shí)間增加）。 綜合考慮床層流化、排渣、風(fēng)機(jī)電耗及爐內(nèi)磨損等因素條件下，適當(dāng)提高運(yùn)行床壓，有利于降低灰中的含碳量，提高煤粒的燃燒效率。,床壓與底渣含碳量關(guān)系曲線(xiàn),改造效果：

49、鍋爐一個(gè)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行工況的參數(shù)變化范圍： 燃煤粒度：5mm 以上的顆粒不應(yīng)超過(guò)10%； 燃燒總風(fēng)量：爐膛出口氧量3.5%4%； 二次風(fēng)的配比：上、下二次風(fēng)的比例保持在22.5之間； 床溫：保持在880910之間； 床壓：6.07.0 kPa。,在運(yùn)行上述工況時(shí)，實(shí)測(cè)飛灰含碳量從原來(lái)的22.25%降至14.76 %，底渣含碳量從3.8%降至1.2%，使得燃燒效率提高8.94%。鍋爐效率較調(diào)整前提高2.02%，達(dá)到87.22%。 事實(shí)證明，所采取的調(diào)整措施，對(duì)鍋爐的燃燒效率以及熱效率都有較大的提高，具有非?？捎^的經(jīng)濟(jì)效益。,循環(huán)流化床鍋爐本體主要包括爐膛、分離器、回料器以及水冷壁等鍋爐受熱面等。 鍋爐

50、本體的節(jié)能改造主要是在鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)存在缺陷、燃燒調(diào)整效果不佳，給鍋爐的運(yùn)行帶來(lái)嚴(yán)重影響時(shí)進(jìn)行，鍋爐本體在進(jìn)行節(jié)能改造時(shí)，往往相應(yīng)的輔助系統(tǒng)也要改造。這里結(jié)合循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行過(guò)程中存在的各種問(wèn)題來(lái)討論相應(yīng)的節(jié)能改造措施。,1、鍋爐磨損嚴(yán)重 循環(huán)流化床鍋爐的磨損問(wèn)題，一直是困擾流化床鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行和進(jìn)一步發(fā)展的關(guān)鍵問(wèn)題。鍋爐的磨損與固體物料濃度、速度、顆粒特性和流道幾何形狀等密切相關(guān)，流化床鍋爐與常規(guī)鍋爐相比，其爐內(nèi)物料濃度要高出幾十倍到上百倍，流化床鍋爐的磨損要比其它類(lèi)鍋爐嚴(yán)重的多。 通常磨損嚴(yán)重的部位有： （1）布風(fēng)裝置，包括風(fēng)帽和爐膛內(nèi)熱電偶。 （2）鍋爐水冷壁管，包括鍋爐下部敷設(shè)衛(wèi)燃帶和水

51、冷壁管過(guò)渡區(qū)域，不規(guī)則管壁如穿墻管、彎管以及有凸出或凹陷的部位如焊縫等。 （3）屏式過(guò)熱器。 （4）煙道內(nèi)受熱面，包括過(guò)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器管壁。,針對(duì)上述問(wèn)題，可采取以下措施： （1）嚴(yán)格控制入爐煤顆粒粒徑在合適的粒徑范圍以?xún)?nèi)。 （2）破壞沿水冷壁向下的固體物流，如在衛(wèi)燃帶和水冷壁管過(guò)渡區(qū)域澆筑高約100 mm的耐磨凸臺(tái)。 （3）讓水冷壁面保持光滑整潔，消除施工過(guò)程中的焊縫、焊疤等。 （4）采用金屬?lài)娡抗に噷?duì)易磨損部位施以噴涂。超音速電弧噴涂，在金屬受熱面易磨損部位噴施鎳鉻合金或其它合金，厚度約（0.30.5）mm，不影響鍋爐傳熱，可保護(hù)金屬受熱面13年不受磨損。,2、澆注料的耐磨和脫落

52、 循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行的特殊性大量含有燃料、燃料灰渣、石灰石及其反應(yīng)產(chǎn)物的固體床料的內(nèi)、外循環(huán)流動(dòng)，使得鍋爐密相區(qū)及循環(huán)回路中敷設(shè)的耐火耐磨材料受到嚴(yán)重的沖刷磨損、熱循環(huán)應(yīng)力及機(jī)械振動(dòng)的影響。 鍋爐在設(shè)計(jì)選型時(shí)考慮耐火度不夠，一旦溫度到達(dá)設(shè)計(jì)溫度耐火料有發(fā)生脫落現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)內(nèi)層保溫剝落，影響鍋爐正常運(yùn)行，造成受熱面管子磨損或超溫爆管等。同時(shí)由于施工工藝的不合格，導(dǎo)致澆注料的各項(xiàng)性能指標(biāo)達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，這也會(huì)影響鍋爐的安全可靠運(yùn)行。,因此，耐火耐磨材料的理化性能、施工及最終的烘烤，將在很大程度上決定著鍋爐能否安全可靠運(yùn)行。 耐火耐磨材料的各項(xiàng)理化性能指標(biāo)必須達(dá)到設(shè)計(jì)要求，這是耐火耐磨材料性能保證

53、的前提條件；合理的配漿、支模、搗打及配置合適的膨脹縫是耐火耐磨材料安裝成型的基礎(chǔ)，最終的烘烤（通過(guò)合理的干燥和烘烤，使墻襯中的水分蒸發(fā)、墻體固化并被燒結(jié)成高強(qiáng)度的耐火耐磨襯里）是使耐火耐磨材料燒結(jié)成型并使之達(dá)到耐火、耐磨、耐壓、抗折、熱震穩(wěn)定性、高溫耐壓性能的關(guān)鍵。 在上述改進(jìn)措施效果不好時(shí)，可考慮選用耐火等級(jí)更高的耐火澆注料，對(duì)澆注工藝進(jìn)行改進(jìn)，盡量采用一次澆注成型，改進(jìn)烘烤工藝（如采用熱煙氣烘爐工藝），對(duì)煙風(fēng)道進(jìn)行改造，可取得較好的效果。,3、旋風(fēng)分離器 旋風(fēng)分離器的分離效率是鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行的一個(gè)重要因素。旋風(fēng)分離器在運(yùn)行過(guò)程中，由于高溫?zé)煔鈹y帶的細(xì)灰粒子的作用容易發(fā)生磨損。同時(shí)，細(xì)顆粒

54、中未燃燼碳和一部分CO及揮發(fā)分在旋風(fēng)分離器中的燃燒，也可使旋風(fēng)分離器的溫度上升，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起分離器和回料管超溫等，影響鍋爐的帶負(fù)荷能力。 為了裝置的長(zhǎng)期安全穩(wěn)定運(yùn)行，首先應(yīng)調(diào)整鍋爐的燃燒工況，合理配風(fēng)，控制入爐煤的粒徑分布，特別是細(xì)粒子的含量，調(diào)整入爐煤在鍋爐各部位的燃燒份額，控制分離器中飛灰再燃的比例。,同時(shí)，旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)也應(yīng)趨于簡(jiǎn)單化，以便于維修和襯里，襯里的材料也可選擇新型的更好的材料。 以某熱電廠HG-220/9.8-L.YM15型循環(huán)流化床鍋爐的旋風(fēng)分離器改造為例來(lái)說(shuō)明。該鍋爐是引進(jìn)美國(guó)福斯特惠勒公司的技術(shù)，由哈爾濱鍋爐廠轉(zhuǎn)化生產(chǎn)的HG-220/9.8-L.YM15型高壓循環(huán)流化

55、床鍋爐，該鍋爐為高壓參數(shù)、單鍋筒、自然循環(huán)蒸汽鍋爐，采用循環(huán)流化的燃燒方式，2000 年投入運(yùn)行。鍋爐的分離機(jī)構(gòu)為高溫旋風(fēng)分離器，兩側(cè)布置。分離器改造前的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖 所示。,改造前旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 1-下料管；2-圓錐體；3-圓筒體；4-進(jìn)氣口；5-頂蓋；6-中心筒,（1）改造前存在的主要問(wèn)題及原因分析 該鍋爐在運(yùn)行中主要出現(xiàn)回料粒度大回料量少、流化風(fēng)量偏大、飛灰含碳量高、排煙溫度高、受熱面冷渣器磨損嚴(yán)重等問(wèn)題。 通過(guò)美國(guó)FW公司對(duì)分離物料的粒徑測(cè)試表明，分離器的分離效率與設(shè)計(jì)要求有一定的差距。經(jīng)過(guò)分離器的飛灰顆粒中大于0.1mm的顆粒的比例為6.7 % 。 運(yùn)行過(guò)程中床料設(shè)計(jì)溫度為810

56、899，實(shí)際溫度920980，床溫偏高，降低了脫硫效率；排煙溫度設(shè)計(jì)溫度為149，實(shí)際溫度為160。,（2）旋風(fēng)分離器的技術(shù)改造,改造后旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 1-下料管；2-圓錐體；3-圓筒體；4-進(jìn)氣口；5-頂蓋； 6-中心筒；7-加長(zhǎng)中心筒；8-增加耐磨料層,為解決以上問(wèn)題，提高旋風(fēng)分離器的出力，熱電廠于2002年7月對(duì)1號(hào)鍋爐的旋風(fēng)分離器進(jìn)行了技術(shù)改造，改造后的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖所示。,采用的主要技術(shù)措施為： 增加中心筒的長(zhǎng)度 中心筒插入的深度直接影響分離器的性能 改變分離器入口截面積,通過(guò)增加高溫旋風(fēng)分離器進(jìn)口耐磨料層的厚度，減少進(jìn)口面積增大進(jìn)口煙氣流速來(lái)提高分離效率。,（3）改造效果 結(jié)果表

57、明在單獨(dú)燃用鶴崗煤且同等負(fù)荷下（55%額定負(fù)荷）飛灰含碳量由13%降至9.1%。據(jù)計(jì)算僅這一項(xiàng)1臺(tái)爐每年可節(jié)省燃煤費(fèi)用約20萬(wàn)元。,對(duì)比試驗(yàn)匯總,同時(shí)改造后還有以下優(yōu)點(diǎn) ： 分離器效率有所提高。改造后大于0.1mm的顆粒由改造前的6.7 %降為1.6 %。 回料量增加，回料腿溫度趨于正常，減輕回料腿結(jié)焦，有利于安全生產(chǎn)。 降低風(fēng)量配比，從而降低廠用電。由于床料變細(xì)，作為流化風(fēng)的一次風(fēng)量也將減少，這樣一次風(fēng)機(jī)出力也隨著降低，氧量降至3 %3.5 %左右，引風(fēng)機(jī)的功率也降低，廠用電自然就降了下來(lái)。按風(fēng)機(jī)電流減少5 A 計(jì)算，一次風(fēng)機(jī)功率為1120 kW，額定電流123 A ，每天可省廠用電1100

58、kWh。,4、回料器 回料器是循環(huán)流化床鍋爐的三大核心部件(回料器、氣固分離器、冷渣器)之一，其功能一是將氣固分離器分離下來(lái)的固體顆粒重新送回爐膛再燃燒；二是密封，防止主床的煙氣反串進(jìn)入分離器，它的運(yùn)行穩(wěn)定、可靠與否直接關(guān)系到鍋爐的安全、運(yùn)行穩(wěn)定和出力，對(duì)鍋爐的經(jīng)濟(jì)性影響很大。 鍋爐運(yùn)行中如給煤粒度及風(fēng)量不能滿(mǎn)足要求，則回料器內(nèi)部溫度會(huì)增高、甚至回料閥內(nèi)部結(jié)焦，發(fā)生堵塞現(xiàn)象，回料閥不能正常運(yùn)行和回料，導(dǎo)致鍋爐出力受到較大影響。,5、布風(fēng)裝置 布風(fēng)裝置主要是風(fēng)帽和布風(fēng)板組成。布風(fēng)裝置要求能均勻密集地分配氣流，使床料與空氣產(chǎn)生強(qiáng)烈擾動(dòng)和混合，在設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)煤種及排渣要求等，選擇相適應(yīng)的風(fēng)帽。布風(fēng)裝置

59、的布風(fēng)對(duì)于組織爐內(nèi)流場(chǎng)，穩(wěn)定燃燒作用重大，對(duì)于鍋爐的安全穩(wěn)定運(yùn)行和鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性至關(guān)重要。 風(fēng)帽在運(yùn)行過(guò)程中主要會(huì)出現(xiàn)漏渣和磨損問(wèn)題，以下分別予以介紹。,（1）風(fēng)帽漏渣問(wèn)題及改造措施 在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，由于床層壓力脈動(dòng)，會(huì)發(fā)生風(fēng)帽小孔漏渣問(wèn)題，運(yùn)行一段時(shí)間后，風(fēng)室出現(xiàn)漏渣，影響了一次風(fēng)量，增加了一次風(fēng)機(jī)出力與電耗。同時(shí)漏渣還會(huì)在一次風(fēng)的擾動(dòng)下，對(duì)水冷風(fēng)室內(nèi)襯造成嚴(yán)重磨損。 風(fēng)帽漏渣的原因很多：風(fēng)帽的結(jié)構(gòu)形式、床料粒度、負(fù)荷大小和布風(fēng)裝置的阻力大小等。 解決風(fēng)帽漏渣問(wèn)題的關(guān)鍵：一是增加風(fēng)帽的阻力，二是提高風(fēng)帽的密封性，防止床料回流。在風(fēng)帽改造過(guò)程中，可以通過(guò)改進(jìn)風(fēng)帽結(jié)構(gòu)，增加風(fēng)帽的阻力，也可以直接將風(fēng)帽更換為阻力更大、密封性更好的風(fēng)帽（如采用迷宮式密封的大直徑迂回型鐘罩風(fēng)帽），避免風(fēng)室漏渣，保證鍋爐的安全穩(wěn)定運(yùn)行。,（2）風(fēng)帽的磨損及預(yù)防措施,風(fēng)帽的磨損給循環(huán)流化床鍋爐帶來(lái)較大的維護(hù)工作量，也影響鍋爐的連續(xù)運(yùn)行，對(duì)鍋爐的經(jīng)濟(jì)性不利。風(fēng)帽的磨損主要有以下幾種形式：,風(fēng)從小孔出來(lái)帶動(dòng)床料高速?zèng)_刷鄰近風(fēng)帽，帶來(lái)沖擊和切削磨損。 大量的回料從返料管進(jìn)入燃燒室，橫向?qū)︼L(fēng)帽帶來(lái)沖刷磨損。 燃燒室出渣口風(fēng)帽的沖刷磨損。 鍋爐壓火期間風(fēng)帽的氧化燒損。,風(fēng)帽的防磨措施主要有： 風(fēng)帽表面要光滑，避免有棱角。 定向帽