1、.一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)題目：設(shè)計(jì)一臺(tái)中溫箱式熱處理電阻爐；爐子用途：中小型零件的熱處理；材料及熱處理工藝：中碳鋼毛坯或零件的淬火、正火及調(diào)制處理；生產(chǎn)率： 160 kg/h ；生產(chǎn)要求：無(wú)定型產(chǎn)品，小批量多品種，周期式成批裝料，長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)生產(chǎn)；要求：完整的設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一份和爐子總圖一張。二、爐型的選擇根據(jù)生產(chǎn)特點(diǎn)，擬選用中溫箱式熱處理電阻爐，最高使用溫度950 ，不通保護(hù)氣氛。三、確定爐體結(jié)構(gòu)及尺寸1.爐底面積的確定因無(wú)定型產(chǎn)品，故不能用實(shí)際排料法確定爐底面積，只能用加熱能力指標(biāo)法。已知生產(chǎn)率 p 為 160 kg/h ，按照教材表 5-1 選擇箱式爐用于正火和淬火時(shí)的單位面積生產(chǎn)率p0 為120 k

2、g/(m 2h)，故可求得爐底有效面積：P160F = 1.33 m 21P0120由于有效面積與爐底總面積存在關(guān)系式F1 ?F = 0.750.85 ，取系數(shù)上限， 得爐底實(shí)際面積：F =F11.33= 1.57 m 2=0.850.852.爐底長(zhǎng)度和寬度的確定由于熱處理箱式電阻爐設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮出料方便，取L ? B = 2，因此，可求得：?L = F0.5 = 1.57 0.5 = 1.772 m?2 = 1.772?2 =0.886 mB = L根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)磚尺寸，為便于砌磚，取L = 1.741 m ， B = 0.869 m ，如總圖所示。3.爐膛高度的確定按照統(tǒng)計(jì)資料，爐膛高度H與寬度

3、B之比 H?B通常在 0.50.9 之間，根據(jù)爐子工作條件，取H?B = 0.64Om 。因此，確定爐膛尺寸如下：長(zhǎng)L = ( 230 + 2) 7 + (230 1+ 2) = 1741 m2寬 B = (120 + 2) 4 + ( 65 + 2) + (40 + 2) 2 + ( 113 + 2) 2 = 869 mm高 H = ( 65 + 2) 9 + 37 = 640 mm為避免工件與爐內(nèi)壁或電熱元件擱磚相碰撞，應(yīng)使工件與爐膛內(nèi)壁之間有一定的空間，確定工作室有效尺寸為：L 效 = 1500 mmB效 = 700 mmH效 = 500 mm4.爐襯材料及厚度的確定由于側(cè)墻、前墻及后墻

4、的工作條件相似，采用相同爐襯結(jié)構(gòu)，即113mm QN - 0.8 輕質(zhì)粘土磚， +80 mm 密度為 250kg?m3 的普通硅酸鋁纖維氈，+113mm B 級(jí)硅藻土磚。爐頂采用 113 mmQN -1.0輕質(zhì)粘土磚， +80 mm 密度為 250kg? m3的普通硅酸鋁纖維氈，;.+115 mm 膨脹珍珠巖。爐底采用三層 QN - 1.0輕質(zhì)粘土磚 ( 67 3 )mm ，+50 mm 密度為 250 kg?m 3的普通硅酸鋁纖維氈， +182 mm B 級(jí)硅藻土磚和膨脹珍珠巖復(fù)合爐襯。爐門(mén)用 65 mmQN - 1.0 輕質(zhì)粘土磚， +80 mm 密度為 250 kg?m 3 的普通硅酸鋁

5、纖維氈， +65 mm A 級(jí)硅藻土磚。爐底隔磚采用重質(zhì)粘土磚（NZ -35），電熱元件擱磚選用重質(zhì)高鋁磚。爐底板材料選用Cr -Mn -N耐熱鋼，根據(jù)爐底實(shí)際尺寸給出，分三塊或者四塊， 厚 20mm 。四、砌體平均表面積計(jì)算砌體外廓尺寸如下：L外 = L + 2 ( 115 + 80 + 115 ) = 2360 mmB外 = B + 2 ( 115 + 80 + 115 ) = 1490 mmH外 = H + f + ( 115 + 80 + 115 ) + 67 4 + 50 + 182 = 1566 mm試中f 拱頂高度， 此爐子采用60標(biāo)準(zhǔn)拱頂， 取拱弧半徑 R = B，則 f 可由

6、 f = R(1 -cos30 )求得。1.爐頂平均面積F頂內(nèi) =2R2 3.14 0.86926L =61.741 = 1.585 mF頂外 = B外 L外 = 1.490 2.360 = 3.516 m 2F頂內(nèi) = F頂內(nèi) F頂外 = 1.585 3.516 = 2.360 m 22.爐墻平均面積爐墻面積包括側(cè)墻及前后墻，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將爐門(mén)包括在前墻內(nèi)。F墻內(nèi) = 2LH + 2BH = 2H( L + B)= 2 0.640 (1.741 + 0.869)= 3.341 m 2F墻外 = 2H 外 (L 外 + B外 )= 2 1.566 ( 2.360 + 1.490 )= 12.0

7、58 m 2F墻均 = F墻內(nèi) F墻外= 3.341 12.058= 6.347 m 23.爐底平均面積F底內(nèi) = B L = 0.869 1.741 = 1.510 m 2F底外 = B外 L外 = 1.490 2.360 = 3.516 m 2;.F底均 = F底內(nèi) F底外 =1.510 3.516 = 2.304 m 2五、計(jì)算爐子功率1.根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算爐子功率由教材式（ 5 - 14）P= C-0.5t1.55F0.9 ()安升1000取式中系數(shù) C = 30 ( kW ?h0.5 ) ? (m1.8 ?1.55 ) ，空爐升溫時(shí)間假定為 = 4h ，爐溫 t =升950 ，爐膛面

8、積F 避 = 2 ( 1.741 0.640 ) + 2 ( 0.869 0.640 ) + 1.741 0.86960+2 3.14 0.869 360 1.741= 6.440 m 2所以P-0.50.9 (t1.55)= CF1000安升= 304-0.56.44 0.9 ( 10009501.55)= 74.1 kW由經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算得P安 75 kW2.根據(jù)熱平衡計(jì)算爐子功率（1）加熱工件所需的熱量Q件由教材附表 6 得，工件在950 及 20 時(shí)比熱容分別為 c件 2 = 0.548kJ? (kg ?) ， c件 1 =0.486 kJ?( kg ?)，根據(jù)式 (5 -1)Q件 =

9、p (c 件 2t 1 -c件 1 t 0 )= 160 ( 0.548 950 - 0.486 20 )= 81740.8 kJ?h（ 2）通過(guò)爐襯的散熱損失的熱量 Q散I. 爐墻的散熱損失由于爐子側(cè)壁和前后墻爐襯結(jié)構(gòu)相似，故作統(tǒng)一數(shù)據(jù)處理，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將爐門(mén)包括在前墻內(nèi)。根據(jù)式（ 1 - 15 ）Q散 =t 1 -t n+1nsii=1iFi;.對(duì)于爐墻散熱， 如圖 1 - 1 所示，首先假定界面上的溫度及爐殼溫度，t= 800 ，t=2 墻3 墻450 ， t 4墻 = 65 ，則耐火層 s1的平均溫度 t s1950+800均 =2= 875 ，硅酸鋁纖維層 s2的平均溫度 t=800

10、+450= 625 ，硅藻土磚層s2均2s3 的平均溫度 t s3均 =450+65= 257.5， s1 ，s3層爐襯的導(dǎo)2熱率由教材附表3 得1 = 0.294 + 0.212 10-3 t s1 均= 0.294 + 0.212 875 10 -3= 0.480 W ? （ m ?）= 0.131 + 0.23 10-3t s3 均3= 0.131 + 0.23 257.5 10 -3= 0.190 W ? （ m ? ）。普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率由教材附表4 查得，在與給定溫度相差較小范圍內(nèi)近似認(rèn)為其熱導(dǎo)率與溫度成直線關(guān)系，由t s2 均 = 625，得2 = 0.128 W? （ m

11、?）當(dāng)爐殼溫度為 65 ，室溫為 20 是，由教材附表 2 可得爐墻外表面對(duì)車(chē)間的綜合傳熱系數(shù) = 12.50 W? (m 2 ?)求熱流q墻 =t g - t as1+ s2 +s3 +1123=950 -200.1150.0800.11510.480 +0.128 +0.190+12.50= 600.06 W? m2驗(yàn)算交界面上的溫度t 2 墻 和t 3墻t 2 墻 =t 1-q 墻s10.115806.24 = 950 - 600.06 =10.480?=|t 2 墻 -t 2墻 |806.24 -800t 2=800= 0.78%墻誤差 ? 5% ，滿足設(shè)計(jì)要求，不需要重新估算。t 3

12、 墻 = t 2 墻q 墻s20.080-=806.24 -600.06= 431.2 20.128;.|t 3 墻 -t 3墻 |431.2 - 450 |?= 4.18%t 3墻450誤差 ? 5% ，同樣滿足設(shè)計(jì)要求，不需要重新估算。驗(yàn)算爐殼溫度 t4 墻t4 墻 = t 3 墻 - q墻s30.115= 431.2 - 600.06 = 68 70 30.190滿足一般熱處理電阻爐表面升溫 50 的要求。計(jì)算爐墻散熱損失Q墻散 = q 墻 F墻均 = 600.06 6.347 = 3808.58 WII.爐頂?shù)纳釗p失=和爐墻散熱損失同理，首先假定界面上的溫度及爐頂殼的溫度，t 2 頂

13、 =840 ， t 3 頂560 ， t 4頂 = 52 。則：950+840895 ，硅酸鋁纖維層 s2的平均溫度 t s2 均 =耐火層 s1的平均溫度 t s1 均 =2=840+560= 700 ，膨脹珍珠巖層 s3 的平均溫度 t s3560+522均 =2= 306 。s1， s3層爐襯的熱導(dǎo)率由教材附表3 得：1 = 0.294 + 0.212 10 -3 t s1 均 = 0.294 + 0.212 895 10 -3= 0.484 W ? （m ?）1= 0.040 + 0.220 10 -3t s3 均 = 0.040 + 0.220 306 10 -3= 0.107W?

14、(m ?)普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率由教材附表4 查得， t s2 均 = 700 時(shí)，2 = 0.140W ? （ m ?）。當(dāng)爐殼溫度為 52 ，室溫為 20 是，由教材附表2 可查得爐殼表面對(duì)空氣的綜合傳熱系數(shù) = 11.59 W?（ m ?）。求熱流Q頂 =t g -t as1 +s2 +s3 +1123=950 -200.1150.0800.11510.484 +0.140 +0.107+11.59= 472.06 W? m2驗(yàn)算交界面上的溫度t 2 頂 和t 3頂s10.115t 2 頂 =t 1 -q頂 =950 - 472.06 0.484 = 837.9 1;.?=|t 2 頂

15、-t 2頂 |837.9-840|t 2=840= 0.26%頂? 5%，滿足設(shè)計(jì)要求，不需要重新估算。t 3 頂 = t 2 頂 -q 頂s20.080=837.9 -472.06 =568.1520.140?=|t 3 頂 -t 3頂 |568.15-560 |t 3頂=560= 1.46%驗(yàn)算爐殼溫度 t4 頂t4 頂 = t 3 頂 -q頂s30.1153=568.15- 472.06 = 60.8 70 0.107滿足一般熱處理電阻爐表面升溫要求。計(jì)算爐頂?shù)纳釗p失Q= q頂?F= 472.06 2.360 =1114.06W ? m2頂散頂均III. 爐底的散熱損失假定各層界面的溫

16、度及爐底溫度，t= 750， t5502 底3 底 =， t4 底 = 53。則耐火層 s1的平均溫度 t=950+750= 850，硅酸鋁纖維層 s2的平均溫度 t=s1均2s2均750+550，硅藻土磚層 s3 的平均溫度 t s3550+53= 301.5。2= 650均=2s1和 s3層爐襯的熱導(dǎo)率同樣可由教材附表3 得1 =0.294 + 0.212 10 -3t s1 均 = 0.474W ?( m ?) = 0.131 + 0.230 10 -3 ts3 均=0.200 W ?（ m ?）3普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率同樣可由教材附表4 由插入法得 2= 0.132W ?（m ?）。當(dāng)

17、爐殼溫度為 53 ，室溫為 20 是，由教材附表?（ m ?）。2 可得 = 11.72 W求熱流Q底 =t g -t as1s2s31 + +123=950 -200.1950.0500.18010.474+0.132+0.200 +11.72= 523.8 W ?m2驗(yàn)算交界面上的溫度t 2 底 和t 3底t 2 底 =t1 -q 底s1 = 950 -523.8 0.195=734.5 10.474;.?=|t 2 底 -t 2底| 734.5 -750|= 2.1%t 2底750? 5%，滿足設(shè)計(jì)要求，不需要重新估算。t 3 底= t 2 底- q 底 s2 = 734.5 - 523

18、.8 0.050= 536.1 20.132?=|t 3 底 -t 3底| 536.1 -550|= 2.5%t 3底550? 5% ，滿足設(shè)計(jì)要求，不需要重新估算。驗(yàn)算爐殼溫度 t4 底t 4 底 = t 3 底 - q 底s30.180= 536.1 - 523.8= 64.68 30.200滿足一般熱處理電阻爐表面升溫要求。計(jì)算爐底散熱損失Q底散 = q 底 ?F底均 = 523.8 2.304 = 1206.8 W?m2整個(gè)爐體散熱損失Q散 = Q墻散 + Q頂散 + Q底散= 3808.58 + 1114.06 + 1206.8= 6129.44 W= 22066 kJ? h（ 3）

19、開(kāi)啟爐門(mén)的輻射熱損失設(shè)裝出料所需時(shí)間為每小時(shí)6 分鐘，根據(jù)教材式（5 -6 ）Q輻 = 3.6 5.675F?t(Tg4T a)4100) - (100因?yàn)?Tg =950 + 273 = 1223 K ， Ta = 20 +273 = 293 K ，由于正常工作是，爐門(mén)開(kāi)啟高度為爐膛高度一半，故爐門(mén)開(kāi)啟面積F = B H0.640=0.278 m2 ，爐門(mén)開(kāi)啟率 =2= 0.869 2t6? 60 = 0.1。由于爐門(mén)開(kāi)啟后， 輻射口為矩形， 且 H?2 與 B之比為 0.320 ? 0.869= 0.37 ，爐門(mén)開(kāi)啟高度與爐墻厚度之比為0.32 ? 0.31 = 1.03 ，由教材圖 1-

20、14第一條線查得孔口遮蔽系數(shù)? = 0.7，故Q輻 = 3.6 5.675F?T g4Ta4t( 100 )-( 100 ) = 5.6753.6 0.2780.1 0.7 (122342934100 )-( 100 )= 8865.1 kJ?h（ 4）開(kāi)啟爐門(mén)溢氣熱損失溢氣熱損失由教材式（ 5 - 7）得Q溢= qv c (t- t) a agat式中， q va 由教材式（ 5 -7 ）得;.HH= 1997 0.869 0.320 0.320= 314.1 m3? hq va = 1997B ? ?223，由教材附表10 得 c = 1.301kJ? (m3?)， t= 20冷空氣密度

21、= 1.29 kg? ma，t為aag溢氣溫度，近似認(rèn)為t g22=t a + 3 (t g -t a) =20 + 3 ( 950 -20 ) =640 Q=qvc(tt) g-溢aa aat= 314.1 1.29 1.302 (640 - 20) 0.1= 32658.2 kJ? h(5) 其他熱損失其他熱損失約為上述熱損失之和的10%20% ，故Q他 = 0.13 (Q 件 + Q散 + Q輻 + Q溢 )= 0.13 (81740.8 + 22066 + 8865.1 + 32658.2 )= 18892.9 kJ?h(6) 爐子熱量總支出其中 Q輔 = 0 ， Q控 = 0 ，由教

22、材式（5 - 10 ）得Q總 = Q件 + Q輔 + Q控 + Q散 + Q輻 + Q溢 + Q他= 81740.8 + 22066 + 8865.1 + 32658.2 + 18892.9= 164223.02 kJ? h（7）爐子安裝功率由教材式（ 5 - 11）KQ總P安 = 3600其中， K為功率儲(chǔ)備系數(shù)，本爐設(shè)計(jì)中K取 1.4 ，則1.4 164223.02P安 = 3600= 63.86 kW與標(biāo)準(zhǔn)爐子相比較，取爐子功率為75 kW 。六、爐子熱效率計(jì)算1. 正常工作時(shí)的效率由教材式（ 5-12 ）=Q件81740.8= 49.77%Q總164223.022. 在保溫階段，關(guān)閉爐

23、門(mén)時(shí)的效率=Q件81740.8= 66.6%Q總 -(Q 輻 + Q溢 )164223.02 - 8865.1 - 32658.2七、爐子空載功率計(jì)算;.P空 =Q散 + Q他22066 + 18892.9= 11.38 kW36003600八、空爐升溫時(shí)間計(jì)算由于所設(shè)計(jì)爐子的耐火層結(jié)構(gòu)相似，而保溫層蓄熱較少，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將爐子側(cè)墻、前后墻及爐頂按相同數(shù)據(jù)計(jì)算，爐底由于砌磚方法不同，進(jìn)行單獨(dú)計(jì)算，因?yàn)樯郎貢r(shí)爐底板也隨爐升溫，也要計(jì)算在內(nèi)。1. 爐墻及爐頂蓄熱V黏側(cè) = 2 1.741 ( 12 0.067 + 0.135 ) 0.115 = 0.376 m 3前。后= 2 ( 0.869 +

24、0.115 2) (16 0.067 + 0.135 ) 0.115 = 0.305 m 3V黏V頂0.225 m3黏 = 0.97 ( 1.741 + 0.276 ) 0.115 =側(cè)0.115 ) ( 12 0.067 + 0.135 ) 0.080 = 0.279 m 3V纖 =2 ( 1.741 +V前。后= 2 ( 0.87 + 0.115 2) ( 16 0.067 + 0.135 ) 0.080 =0.212 m 3纖V纖頂 =1.071 ( 1.741 + 0.276 ) 0.08 =0.172 m 3側(cè)0.401 m 3V硅 = 2 ( 12 0.067 + 0.135 )

25、( 1.741 + 0.115 ) 0.115 =前。后V= 2 1.490 ( 16 0.067 + 0.135 ) 0.115 = 0.414 m 3硅頂3V 2.360 1.490 0.115 = 0.404 m珍由教材式 (5 - 9)Q蓄= V c黏(t黏- t 0) + V c (t纖- t 0 ) + V c (t硅- t 0)黏 黏纖 纖 纖硅 硅 硅因?yàn)閠 黏 =t 1 + t 2 墻950 + 806.24= 878.12=22查教材附表3，經(jīng)計(jì)算得c黏 = 0.84+ 0.26 10-3t 黏 = 0.84 + 0.26 10-3878.12= 1.068? (kg ?)

26、kJt 纖 =t 2 墻 + t 3 墻806.24 + 431.2=2= 618.72 2查教材附表3，經(jīng)計(jì)算得c纖 = 0.81+ 0.28 10 -3t 纖 = 0.81 + 0.28 10 -3618.72= 0.983kJ? (kg ?)t 3 墻 + t 4 墻431.2 + 68= 249.6t 硅 =2=2查教材附表3，經(jīng)計(jì)算得c硅 = 0.84 + 0.25 10-3 t 硅 = 0.84 + 0.25 10-3 249.6 = 0.90 kJ? ( kg ?);.爐頂珍珠巖按硅藻土磚近似計(jì)算，爐頂溫度均按側(cè)墻近似計(jì)算，所以得Q= (V側(cè)前。后頂- t)蓄 1黏+ V+ V

27、) c (t黏0黏黏黏 黏+ (V硅前。后頂(t- t 0)纖+ V+ V ) c纖纖纖纖纖+ (V側(cè)前。后頂(t- t 0)硅+ V+ V ) c硅硅硅硅硅= ( 0.376 + 0.305 + 0.225 ) 0.8 103 1.07 ( 878.1 - 20 )+ (0.279 + 0.212 + 0.173 ) 0.25 103 0.98 ( 618.7 - 20)+ (0.401 + 0.414 + 0.404 ) 0.55 103 0.90 ( 249.6 - 20)= 901441.3 kJ2. 爐底蓄熱計(jì)算爐底高鋁質(zhì)電熱元件擱磚，近似看成重質(zhì)黏土磚。爐底的復(fù)合爐襯按硅藻土計(jì)算。

28、底底底底V底 = V重黏 + V輕黏 + V纖 + V硅V黏重底= ( 0.120 0.020 4 + 0.065 0.230 + 0.0400.230 2 + 0.113 0.230 2 )1.741= 0.165 m 3底V輕黏 = ( 0.113 0.065 4 + 0.113 0.065 3) 1.741 + ( 1.490 - 0.113 2)( 2.360 -0.113 ) 0.065= 0.274 m 3底3V= 2.360 1.4900.05 = 0.176 m纖V硅底= 2.360 1.4900.180 = 0.633m 3由于 t底t 1 +t 2 底950+734.5黏

29、=2=2= 842.25 近似將重質(zhì)磚和輕質(zhì)磚平均溫度看成相等。差教材附表3，經(jīng)計(jì)算得底底c重黏 = 0.88 + 0.23 10-3 t 重黏 = 0.88 + 0.23 10 -3842.3= 1.07kJ?( kg ?)底-3底-3c?()輕黏 =0.84 + 0.26 10 t 輕黏 = 0.84 + 0.26 10842.3= 1.06kg ?kJ底t2底 +t 3底734.5+536.1t 纖 =2=2= 635.3 查教材附表 3，經(jīng)計(jì)算得底-3底-3635.3=? (kg ?)c纖 = 0.81 + 0.28 10t 纖 = 0.81 + 0.28 100.99 kJ底t3 底

30、 +t 4 底536.1+64.68t 硅 =2=2= 300.4 查教材附表 3，經(jīng)計(jì)算得底-3底-3300.4=? (kg ?)c硅 = 0.84 + 0.25 10t 硅 = 0.84 + 0.25 100.92 kJ;.所以得底3 1.07 (842.3 - 20 )Q蓄 = 0.165 2.1 10+0.274 1.0 10 3 1.06 (842.3 -20 )+0.176 0.25 103 0.99 ( 635.3 -20)+0.633 0.5 10 3 0.92 (300.4 -20 )= 652117 kJ3. 爐底板蓄熱計(jì)算根據(jù)教材附表6 查得 950 和 20 時(shí)高合金鋼

31、的比熱容分別為c板 2 = 0.670 kJ?( kg ? )和c板 1 = 0.473 kJ? ( kg ?)。經(jīng)計(jì)算爐底板質(zhì)量G = 238 kg ，所以有板Q蓄 = G(c 板 2t 1 - c板 1 t 0 )= 238 ( 0.670 950 - 0.473 20 ) = 149235.5 kJ因此，綜上可得爐子蓄熱底板Q蓄 = Q蓄 1 + Q蓄 + Q蓄 = 910441.3+ 652117 + 149235.5 = 1734240.8 kJ由教材式 (5 -13) 得空爐升溫時(shí)間 =Q蓄1734240.8= 6.3h升3600P 安3600 75對(duì)于一般周期作業(yè)爐，其空爐升溫時(shí)

32、間在38 h 內(nèi)均可，故本爐子設(shè)計(jì)符合要求。因計(jì)算蓄熱時(shí)是按穩(wěn)定態(tài)計(jì)算的，誤差大，時(shí)間偏長(zhǎng)，實(shí)際空爐升溫時(shí)間應(yīng)在4 h 以內(nèi)。九、功率的分配與接線75kW 功率均勻分布在爐膛兩側(cè)及爐底，組成 Y、? 或 YY、? 接線。供電電壓為車(chē)間動(dòng)力電網(wǎng) 380V 。核 算 爐膛 布 置 電 熱 元 件 內(nèi) 壁 表面 負(fù) 荷 ， 對(duì) 于 周 期 式 作 業(yè)爐 ， 內(nèi) 壁 表 面 負(fù) 荷 應(yīng) 在 1535 kW ? m2之間，常用為 2025 kW ? m2 之間。F= 2F電側(cè)+ F= 2 1.741 0.640 + 1.741 0.869 = 3.74 m 2電電底P安75W = 20.05 kW ? m2F電3.74表面負(fù)荷在常用的范圍2025 kW ? m2 之內(nèi)，故符合設(shè)計(jì)要求。十、電熱元件材料選擇及計(jì)算由最高使用溫度 950，選用線狀 0Cr25Al5 合金作電熱元件，接線方式采用YY。1. 圖表法有教材附表