1、史南油田機采系統(tǒng)節(jié)能技術改造可行性研究報告東營華威石油工程技術有限責任公司2007 年 02 月目錄一、方案概況1、編制依據2、編制的目的3、編制原則4、設計指標及范圍5 遵循的規(guī)范、標準二、區(qū)塊油藏特征與開發(fā)現(xiàn)狀三、區(qū)塊油井系統(tǒng)配置與工況描述四、區(qū)塊機采系統(tǒng)效率狀況分析暨技改的可行性評價五、提高機采系統(tǒng)效率的技術路線和方法六、提高系統(tǒng)效率措施及投資安排七、技術指標及經濟效益預測史南油田機采系統(tǒng)提高系統(tǒng)效率技改方案一、方案概況1 、方案編制依據現(xiàn)河采油廠史南油田2004 年 9 月 XXXXX塊機采系統(tǒng)設備現(xiàn)狀調查和單井機采效率測試與節(jié)點效率分析以及油井工況分析（詳見附表）。2 、方案編制的目

2、的史南油田是典型的薄層低滲透油田，注采管理難度大、產能低、噸油成本高、開采效益相對較低是目前低滲透油田開采的普遍特征。提高油井系統(tǒng)效率、延長油井免修期，最大程度地降低單位原油生產成本是史南油田良性開發(fā)、提高效率的必由之路。結合區(qū)塊開發(fā)特征及中長期開發(fā)規(guī)劃，充分考慮影響機采系統(tǒng)效率的各個因素及節(jié)點效率，利用技術適應性強且成熟、先進、實用的節(jié)能技術和抽油設備，在滿足產量要求（產量基本不變）的條件下，力求大幅度地提高系統(tǒng)效率，降低單位能耗，達到降本增效、提高區(qū)塊開發(fā)效益的目的。3 、方案編制的原則3.1科學化、系統(tǒng)化原則方案從基礎指標分析入手，影響因素分析、技術路線、技術應用、效益評價環(huán)環(huán)相扣；加之

3、采用節(jié)點分析的方法，不同的井況采取不同的技改措施，使提高系統(tǒng)效率技改方案具有顯著的科學性與系統(tǒng)性。3.2投資效益最大化原則技改方案不但注重系統(tǒng)效率提高、噸液節(jié)電率等經濟技術指標，更追求最終投資效益。配套硬件的技術適應性與環(huán)境適應性充分依據采油工藝原理，并充分考慮采油現(xiàn)場環(huán)境，技術設備不但節(jié)能效果好，而且耐用性強，確保投資效益的最大化。3.3 務實性原則與操作便捷性原則本著具體問題具體分析或節(jié)點分析的原則，對技改對象分類管理、區(qū)別對待，依據技改對象的系統(tǒng)配置的合理程度采取不同的技術路線與技改措施。提高系統(tǒng)效率集成技術還具有操作便捷的顯著特點，保證了方案的可執(zhí)行性。4 、設計經濟技術指標及范圍4.

4、1 設計經濟技術指標從史南油田機采系統(tǒng)效率現(xiàn)狀分析，技改前平均機采系統(tǒng)效率20.64%，依據油田開采特征及系統(tǒng)技改后的系統(tǒng)配置水平，預測技改后在油井產能基本不變的條件下，系統(tǒng)效率可達到28%以上，達到該類開采特征油田系統(tǒng)效率的較高水平，平均有功功率由10.23kW降到 7.2kW，噸液節(jié)電率達到21.0%以上，年節(jié)約電費1280000 元。此外，技改后免修期可由520 天延長至 635 天，達到該類開采特征油田油井免修期的較高水平，桿管年報廢率降低25%，每年可節(jié)約更換管桿費用350000 元，節(jié)約油井維護費用 250000 元。同時，由于作業(yè)周期的延長，相應的降低了油藏受污染的頻次，可有效的

5、降低油層改造費用、提高采收率。上述幾項屬于間接效益，不列入本次技改效益預測與評價之內。4.2 設計內容與范圍優(yōu)化設計的主要目標函數是日產液量ql 、系統(tǒng)效率 、泵效 _pump、噸液耗電 qe；設計內容主要是建立抽油單元科學合理的供排體系、電動機配置等。5、遵循的規(guī)范、標準（1）油田機械采油系統(tǒng)效率測試和計算方法SY/T5266-1997。（2）油田企業(yè)節(jié)能檢測綜合評價方法SY/T6275-1997（3）油田企業(yè)節(jié)能產品節(jié)能效果測定SY/T6422-1999。二、區(qū)塊油藏特征與開發(fā)現(xiàn)狀1 史南油田油藏特征史南油田是典型的低滲透油田，油田主要包含史深100、史 3 塊、史 8-170 塊、河87

6、 塊等四個區(qū)塊 ，主要含油層系為砂三段， 油層埋深 27703260 米，區(qū)塊含油面積 20.7k 2，地質儲量 1938104t，標定采收率 21.2%，可采儲量 368104t。史南油田層多、層薄、滲透率低、產液指數小、單井產能低，是典型的低滲透油藏。（1）儲層特征該地區(qū)儲層埋藏較深 (31003400m)，儲層具有微孔隙、微裂縫雙重孔隙介質特征，平均孔隙度為 18.5%，平均滲透率為 13.310-3m2，單砂體內部的物性變化受沉積微相控制，核部砂體孔滲性最好，中部次之，邊部砂體較薄，孔滲性最差。（ 2）流體性質史深 100 地區(qū)沙三中油藏屬于自生、自儲式油藏，形成了低密度、低粘度的優(yōu)質

7、原油。地面原油密度為0.8543 0.9059g/cm3，粘度為 7.9282m.Pa.s，地下原油密度為0.7458 0.8059g/cm3，粘度為 0.53.26 ，原始氣油比 36.63 84.7m3/t。地層水礦化度較高為111562186294mg/l，水型為 CaCL2 型。2、史南油田油藏開采簡歷及開發(fā)現(xiàn)狀（1）開發(fā)簡歷史南油田自 84 年試采到目前，大致經歷了以下三個開采階段：第一階段，試采及產能建設階段（84-93 年）該階段主要進行油井試采，方案規(guī)劃及產能建設，注采配套完善，并在各項試驗的基礎上，對區(qū)塊生產方式進行試驗優(yōu)選。 到 91 年底，主體完成產能建設，采用 320m

8、*320m五點法面積注水井網，采取水力泵深抽，優(yōu)選本區(qū)館陶組淺層水作注入劑進行全面注水開發(fā)。此時該塊建成年產15 104t 的生產能力。 1992-1993 年，進一步深化油藏基礎研究工作，先后在油藏東部和西部進行擴邊完善，鉆新井24 口，完善注采配套工程，使該塊產能增加到 23*104t 。第二階段，含水上升，產量遞減階段（94-99 年）該階段由于油田多層合采合注，層間物性差異大的矛盾日益突出，水井吸水不均衡，部分油井單層突進，使油井含水由 94 年的 7.4迅速上升到 99 年的 56.5，油田進入遞減階段。階段末開油井 65 口，日產液 896t/d，日油 389t/d，含水 59.5

9、%，年產油 9.14 104t；開水井 34 口，日注 1340m3/d，年注采比 1.26，階段采出程度 5.4%，平均年采油速度 0.9%。第三階段，完善注采，穩(wěn)定生產階段（2000-目前）針對產量下降、含水迅速上升的不利形勢，2000 年以來，通過強化油藏研究工作，針對油田開發(fā)動態(tài)中出現(xiàn)的矛盾，精細油藏描述，采取油水井對應補孔、完善注采，在邊部儲量動用程度較低的區(qū)域鉆完善井22 口等措施，有效的控制了含水上升，含水維持在 50 56之間，年產油量穩(wěn)中有增，由99 年的 9.1104t 持續(xù)上升至 2003 年的14.2 104t。（2）開發(fā)現(xiàn)狀截止到 2004 年 8 月底，史南油田開油

10、井 131 口，日產水平 1356/509/62.4% ，平均單井產液水平 10.5 噸，平均動液面 1560.1 米，采油速度 1.01 ，采出程度 16.96 ，月注采比 1.35 ，累計注采比 1.28 ，自然遞減 2.83 ，綜合遞減 -6.25 。三、區(qū)塊油井系統(tǒng)配置與工況描述史南油田舉升方式為抽油機有桿泵生產，抽油機以12型普通游梁式抽油機為主，其中 12型普通游梁式抽油機 51口，占裝機總數的 50.49%，配套電動機容量 55kw，平均負載率 26.8%，平均載荷利用率 61.2 %，平均扭矩利用率 50.2%，平均沖程利用率 78.4%，平均沖次 4.5； 10型普通游梁式抽

11、油機 31口，占裝機總數的 30.69%，配套電動機 37kw，平均負載率 43.6%，平均載荷利用率 72.6%，平均扭矩利用率 68.2%，平均沖程利用率 80%，平均沖次 5.0；高原皮帶機 ROTAFLEX 700型10口，占裝機總數的 10%，配套電動機 37kw，平均負載率 385%，平均載荷利用率 61.8 %，平均扭矩利用率 55.2%，平均沖程利用率 100%，平均沖次 3.0；高原皮帶機 ROTAFLEX 600型 9口，占裝機總數的 8.91%，配套電動機 30kw，平均負載率 41.8%，平均載荷利用率 75.6%，平均扭矩利用率 61.2%，平均沖程利用率 100%，

12、平均沖次 3.0。抽油機臺數 占總裝機電動機負載載荷利扭矩利沖程利系統(tǒng)效率機型(臺)比例 (%)容量 (kw)率(%)用率 (%) 用率 (%) 用率 (%)(%)CYJY127150.55526.861.250.278.414.5CYJY103130.63743.672.668.28023.9ROTAFLEX-70010103738.561.855.210020.1ROTAFLEX-60098.93041.875.661.210021.2注：負載率、載荷利用率、扭矩利用率、沖程利用率均為平均值。在用深井泵泵徑為 38-57mm。其中 38mm系列泵為 10口，占總井數的 9.9%，平均泵掛深

13、度 2028.50m，平均動液面 1815.2m，平均泵效 21.9%，平均系統(tǒng)效率 15.6%；44mm系列泵為 82口，占總井數的 81.2%，平均泵掛深度 1798.3m，平均動液面 1555.8m，平均泵效 35.8%，平均系統(tǒng)效率 20.4%； 57（ 56）mm系列泵為 9口，占總井數的 8.9%，平均泵掛深度 1753.8m，平均動液面 1476.6m，平均泵效 48.8%,平均系統(tǒng)效率 22.5%。泵型井數占總井數泵深動液面泵效系統(tǒng)效率噸液耗電mm(口)比例 (%)(m)(m)(%)(%)(kw*h)38109.92028181521.915.628.94410281.2179

14、8152535.820.421.15798.91753144648.822.519.8注：系統(tǒng)效率、噸液耗電、泵效、動液面均為平均值。該塊平均系統(tǒng)效率 20.64%，平均泵效 35.6%，平均噸液耗電 21.5kwh，平均百米噸液耗電 1.36kw*h( 平均值均為加權平均 )。效率與能耗指標以及工況指標在同類開采特征的油田中屬于中等偏低，同時單井系統(tǒng)效率很不均衡，該快具有一定的效率指標提升空間以及節(jié)能降耗潛力。四、區(qū)塊機采系統(tǒng)效率狀況分析暨技改的可行性評價下面就史南油田影響機采系統(tǒng)效率的主要因素及系統(tǒng)效率狀況進行詳細分析，以便對史南油田提效技改的可行性及技改工作方向做出科學準確的評價與判斷。

15、一）、地面設備裝機容量高，“大馬拉小車”現(xiàn)象較嚴重，地面效率相對較低史南油田油井下泵深大（平均1805m）、載荷大，由于要滿足大載荷、大啟動扭矩、長沖程的需求，在原有設備技術條件下須配備大容量抽油設備；史南油田地面抽油設備以 12 型普通游梁式抽油機 +45kw 配套三相異步機為主，地面設備裝機容量大。而另一面由于油井產液量低，泵的實際舉升能力（ ql*hf*g/86400 ）小，因而致抽油機容量、電機容量與泵實際舉升能力嚴重不協(xié)調即“大馬拉小車”，最終導致載荷利用率低、扭矩利用率低、電機負載率小、功率因數低、運行效率低。大北油田大37 塊油井平均負載率35.5%，平均功率因數0.35。電機功

16、率臺數負載率功率因數地面效率抽油設備類型(kw)(%)(%)(%)12 型普通游梁機557126.80.25543.010 型普通游梁機273125.10.45648.8ROTAFLEX-700皮帶機371041.90.42349.8ROTAFLEX-600皮帶機30943.90.42850.1注：負載率、功率因數、地面效率均為平均值。二）、供排關系不協(xié)調，是制約井下效率與系統(tǒng)效率提高的先決性因素有效功率 Ne 正比例于產液量ql 、舉升高度 hf （ql=f(hf)、ql hf), 功損正比例于抽汲能力。系統(tǒng)效率的變化最終決定于舉升高度、產液量與抽汲能力的相對關系，其主要控制因子是井下泵充滿

17、系數 。因而供排關系是系統(tǒng)效率的主要控制因素之一。抽油系統(tǒng)在做有效功的同時必然產生無效功即功耗。油井如抽汲能力大于供液能力，沉沒泵充滿系數低、泵效低，抽油系統(tǒng)一個循環(huán)中做相對較小的有效功卻產生相對同等的無效功，系統(tǒng)效率較低。從另一角度分析，抽汲能力大于供液能力，ql=1440*fp*s*n* * ，在產量一定時，如 小則 fp*s*n大，則相應增加了無效功耗（N增大）。鑒于 = Ne /Nr=Ne/ （ Ne +N），抽汲能力遠大于供液能力必然降低舉升效率。從史南油田油井工況分析可知，該塊平均沉沒度為217m，井下泵充滿系數小，平均井下泵充滿系數僅為 46.4%；生產泵效低，平均泵效僅為 35

18、.6%；供排嚴重不協(xié)調即抽汲能力遠大于供液能力。椐大 37 塊開采特征與高壓物性特征分析，沉沒度在 250-310m,泵效在 50%-70%比較合理。供排關系是提高系統(tǒng)效率的基礎，供排關系嚴重不協(xié)調嚴重影響了該塊油井井下效率指標；據節(jié)點效率測試分析，大37 塊平均井下效率僅為44.7%，與該類生產特征油井的期望值 52%以上還有較大的提升空間； 供排關系不協(xié)調在一定程度上影響了地面效率?？傊?，供排關系嚴重不協(xié)調是影響大37 塊井下效率與系統(tǒng)效率的重要因素之一。三）、抽汲參數匹配欠合理，也是影響了系統(tǒng)效率的主要因素之一史南油田油井平均沖次達 4.6 次/min ，平均桿柱運動速度達 0.60m/

19、s。大沖次不但增加了各個能量傳遞環(huán)節(jié)的功耗損失，而且也加劇了桿管的偏磨頻次與程度。大桿柱運動速度、大沖次，這樣就違背了提高系統(tǒng)效率、延長免修期的基本原則與規(guī)律，導致油井井下、地面功耗大，系統(tǒng)效率低、檢泵周期短，抽油設備的折舊速率加快。四）、抽油設備技術特性與油井工況特征不適應，是制約系統(tǒng)效率提高的基礎性因素史南油田油井抽油設備技術特性與油井生產特征不適應主要體現(xiàn)在，在用抽油機電動機輸出速度大，而單井產液量低。史南油田油井在用 Y 系列三相異步機或永磁同步電機均為 6、8 極，電機輸出速度大 （一般大于 740-960r/min ），由于皮帶包角極限的制約，目前電動機的配備不能實現(xiàn)小抽汲能力、小

20、沖次即供排平衡的需要，不能實現(xiàn)低產液井小沖次優(yōu)化運行，也就不能滿足提高系統(tǒng)效率、延長免修期的基本規(guī)律要求。其次，在用配套電動機容量大，平均電機容量達 39.8kw，大的容量與小的泵實際舉升能力形成了明顯的反差?？傊壳半妱訖C的根本技術缺陷是輸出轉速大、額定容量大，與油井的工況特征不相適應。因此，對于史南油田而言，在抽油機不變的條件下，優(yōu)化電機構成，引進適應于史南低滲透油田油井生產特征的小容量、低輸出速度抽油機配套電動機，既解決“大馬拉小車”的問題、又優(yōu)化了供排關系，以滿足該區(qū)提高系統(tǒng)效率、延長免修期的需要勢在必行。結論：抽油設備容量與泵的實際舉升能力不匹配即“大馬拉小車”；供排不協(xié)調即抽汲能

21、力大于供液能力是史南油田高能耗、低效率、短檢泵周期運行的制約因素。而導致上述制約因素的根本環(huán)節(jié)是抽油設備的配置不合理， 既動力拖動系統(tǒng)的技術特性與油井的生產特征不相適應。該塊平均系統(tǒng)效率 20.64%，平均噸液耗電 21.2kwh，平均百米噸液耗電 1.36kw*h 。同類開采特征的油田系統(tǒng)效率目標值為 29% 左右，效率指標與能耗指標屬于中等偏低；同時單井系統(tǒng)效率很不均衡，該快具有較大的效率指標提升空間以及節(jié)能降耗潛力。開展對史南油田提高機采系統(tǒng)效率的研究與技該改工作， 尤其是對在用抽油機動力拖動系統(tǒng)實施技術改造非?？尚小⒁卜浅１匾?。五、提高機采系統(tǒng)效率的技術路線和方法1、提高效率降低能耗的

22、技術依據綜上所述，低產液油井系統(tǒng)低效運行的內因是抽汲能力大于供液能力、“大馬拉小車”現(xiàn)象嚴重、電機運行效率低。其根本原因除與優(yōu)化設計水平有關外，在用拖動系統(tǒng)的技術特征不適應油井的工況特征是問題的關鍵所在。為解決問題， 2005 年 9 月，采油廠在史南油田的史6-X33 井、梁 60-C25 井試驗應用了兩套低產液井專用拖動系統(tǒng)，通過一個多月的應用，該型拖動系統(tǒng)所表現(xiàn)出的優(yōu)良性能受到了采油隊干部、職工的好評。史 6-X33 井、梁 60-C25 井屬于嚴重供液不足油井， 油井產液量均在 1t/d 左右，由于所用拖動電機轉速高，沖次快，造成油井泵效過低，機采系統(tǒng)效率偏低。應用 N-YDCJ260

23、-14/22-LV/HV 型低產、稠油油井專用拖動系統(tǒng)后， 對兩口試驗井的沖次進行了調整，使油井供排關系趨于平衡，經采油廠技術監(jiān)測站測試，節(jié)能效果非常明顯。泵掛電機產液載荷（最 電流（上有功日耗序泵徑沖程 安裝 電機類沖次泵效平衡率井號深度功率量大/最?。?行 /下行）功率電量號前后型mmmmKW次/分t/d%KNAKWkw.h/d梁前普通3740.63.0661/4650/24486.04144.961382100360-C25后專用1410.510.244/3818/2281.83.1976.56史前永磁3031.58.5270/4116/1888.94.33103.9223821003.

24、66-X33后專用141.51.618.255/3916/1794.12.3957.36因此，解決該塊低效運行的主要技術措施是應用技術適應性強、運行效率高的拖動系統(tǒng)替代在用拖動系統(tǒng)。而低產液井專用拖動系統(tǒng)、高效變頻調速拖動系統(tǒng)是最佳選擇。低產液油井專用拖動系統(tǒng)以其容高量效小變、頻輸調出速速拖度動低系、統(tǒng)輸出轉矩大、效率高、平衡易&控制、無污染、耐用性強、管理方便等獨特技術特性，可完美、巧妙地規(guī)避了上述導致低產液油井低效運行的兩大根本因素，滿足了油井高效率運行的四個基本條件：設備裝機容量與泵的實際舉升能力的協(xié)調一致、供排平衡、桿柱運動最小化、設備自身效率高，小容量高轉矩低速節(jié)能拖動系統(tǒng)真正實現(xiàn)該

25、塊低產液油井的高效優(yōu)化運行。高效變頻調速拖動系統(tǒng)以其轉矩輸出恒定、無級調速性能優(yōu)越以及調速運行效率高等優(yōu)勢，也可完美、巧妙地規(guī)避了上述導致低產液油井低效運行的兩大根本因素。低產液油井專用拖動系統(tǒng)與高效變頻調速拖動系統(tǒng)技術適應性強、環(huán)境適應性強、性價比高、投資效益高，是該油田低產低效井提高系統(tǒng)效率、節(jié)能降耗效果最顯著的拖動系統(tǒng)。該塊提效技改的技術路線是以不動管柱的方式合理的降低電動機拖動系統(tǒng)容量與沖次，對不合理的供排關系與設備配置進行優(yōu)化與校正，使油井的工況區(qū)域從“抽汲能力遠大于供液能力區(qū)域”移至“供排基本協(xié)調區(qū)域”，以達到在不降低產量的條件下提高系統(tǒng)效率、節(jié)能降耗。技改措施是以低產井專用拖動系

26、統(tǒng)替代在用的電機及控制系統(tǒng)，該技術操作便捷、見效快。（見不動管柱優(yōu)化圖版）沖次 n2、項目實施的初步方案與工作程序管柱不系 統(tǒng) 效 率、進行全面系統(tǒng)的區(qū)塊機采系統(tǒng)設備現(xiàn)狀調查、單井機采效率測試與節(jié)點效動率分析、抽汲能力小于供排基本抽汲能力大條油井工況分析、油井供排關系以及參數匹配分析，在此基礎上系統(tǒng)分析影響區(qū)件塊系統(tǒng)效供液能力區(qū)協(xié)調區(qū)于供液能力區(qū)下率的主要因素并制定提高系統(tǒng)效率的技術路線、方法以及具體措0，施，并進行投資效益預0hl( 動液面 )h_pump(泵深 )提測與評價，為用戶編制區(qū)塊提高系統(tǒng)效率整體技改方案。高系統(tǒng)最、依據區(qū)塊提高系統(tǒng)效率技改方案，針對單井工況與生產數據，設計單井不動

27、管柱效佳生產參數 ，并提供最佳地面拖動系統(tǒng)優(yōu)化配套。率優(yōu)ql 化、運行效率指標測試，進行技改后效果跟蹤分析與評價，為用戶提供提高系統(tǒng)效率技版圖改驗收報告。抽汲能力小于供排基本抽汲能力大供液能力區(qū)協(xié)調區(qū)于供液能力區(qū)油區(qū)單n(沖次 )地技井0塊井面術生提不拖改產效動動造數技管系效據改柱統(tǒng)果與整優(yōu)技評技體化術價術方設改資案計造料的錄編取制六、提高系統(tǒng)效率措施及投資安排針對史南油田影響系統(tǒng)效率的因素以及提高系統(tǒng)效率的技術路線，結合當前史南油田系統(tǒng)配置情況，項目的具體改造措施是對99 口供排嚴重失調的油井進行技術改造。技術改造的內容是應用低產液油井專用拖動系統(tǒng)與高效變頻調速拖動系統(tǒng)替代現(xiàn)有拖動系統(tǒng)以達到

28、三個目的。一是拖動系統(tǒng)能力與泵的實際舉升能力的協(xié)調一致；二是合理優(yōu)化沖次，協(xié)調供排關系；三是提高拖動系統(tǒng)運行效率。項目投資額度：420.8 萬元。具體措施及投資安排包括兩個方面一是小容量高轉矩低速節(jié)能拖動系統(tǒng)（包括電控系統(tǒng)）的應用依據史南油田油井節(jié)能技改的技術路線，史南油田適合于應用低產液油井專用拖動系統(tǒng)（ N-YDCJ260-18.5/22- LV/HV ）的油井 74 口，單項技改投資236.8 萬元。投資額 =井數 * 單價 =94 口*3.2 萬元 =300.8 （萬元）二是稠油井專用拖動系統(tǒng)的的應用依據史南油田油井節(jié)能技改的技術路線，史南油田適合于高效變頻調速拖動系統(tǒng)（ IVSC-T

29、NCY225M22KW/8）的油井 25 口，單項技改投資 120.0 萬元。投資額 =井數 * 單價 =25 口*4.8 萬元 =120.0 （萬元）項目投資一覽表序工作量單價金額號項目名稱（口）（元）（元）1 低產液井專用拖動系統(tǒng)的應用943200030080002 高效變頻調速拖動系統(tǒng)的應用25480001200000合計1194208000七、技術指標及經濟效益預測與評價1、效益預測：在抽油機機型、產液能力基本不變的條件下，綜上技術路線與技改措施，史南油田油井技改后平均地面效率可由46.1%提高到最高期望值55%，平均井下效率可由44.7%提高到最高期望值55.6%。地面效率最大理論目標值 1x2x 3xk=75% x 90% x 93% x 95% = 59.6%大 37 塊地面效率當前值 1x2x 3xk=62% x 87% x 92% x 93% = 46.1%大 37 塊地面效率最大期望值 1x2x 3xk=72%