煉油區(qū)水回用和再生水回用優(yōu)化方案551煉油廠5512催化一聯(lián)合120萬噸/年催化裂化裝置鍋爐定排連排水15T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可將其補入三套循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。該裝置優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下單位T/H鍋爐鍋爐定排水15鍋爐三循補水單位T/H5513催化二聯(lián)合300萬噸/年重油催化裂化裝置鍋爐定排連排水9T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。圖55120萬催化裂化裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)圖56120萬催化裂化裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)單位T/H鍋爐鍋爐定排水9圖57300萬催化裂化裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)鍋爐去除鹽水站或者循環(huán)水補水單位T/H9圖58300萬催化裂化裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)酸性水汽提裝置根據(jù)前文的節(jié)水潛力分析，建議本公司將現(xiàn)有的三套酸性水汽提裝置中的兩套裝置改建為兩套酸性水汽提裝置，對酸性水進行分類處理。根據(jù)現(xiàn)行運行情況，加氫型酸性水43T/H，非加氫型酸性水906T/H，可考慮將第一套酸性水汽提裝置用于處理加氫型酸性水，將第二套或第三套酸性水汽提裝置用于處理非加氫型酸性水。由于第一套、第二套和第三套的酸性水裝置處理能力分別為60T/H、110T/H和120T/H，因此改造完成后加氫型酸性水汽提裝置和非加氫型酸性水汽提裝置都能正常工作。該裝置優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下單位T/H120萬催化242第二套酸性水汽提裝置80第三套酸性水汽提裝置70300萬重催633120萬柴油加氫127300萬柴油加氫222延遲焦化裝置3140萬航煤油加氫1060萬汽柴油加氫37180萬汽柴油加氫38酸性水總量為1337T/H2012年11月3日反饋的數(shù)據(jù)中酸性水總量為148T/H，二套酸性水汽提裝置處理量為80T/H，三套酸性水汽提裝置處理量為70T/H，而實際調(diào)研核實的酸性水量為1337T/H。圖59酸性水汽提裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)500萬常減壓裝置第二套（110T/H）或第三套（120T/H）酸性水汽提裝置非加氫型含硫污水90液氨045硫化氫065120萬催化242300萬重催633120萬柴油加氫127300萬柴油加氫222延遲焦化裝置3140萬航煤油加氫1060萬汽柴油加氫37180萬汽柴油加氫38單位T/H非加氫型凈化水管網(wǎng)第一套（60T/H）酸性水汽提裝置加氫型含硫污水液氨XX硫化氫XX加氫型凈化水管網(wǎng)120萬柴油加氫99300萬柴油加氫125436143加氫型凈化水替換除鹽水做空冷前注水550萬常減壓裝置3473618污水處理廠非加氫凈化水用做電脫鹽注水圖510酸性水汽提裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)5514重整車間連續(xù)重整裝置余熱鍋爐產(chǎn)生定排連排水05T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。單位T/H余熱鍋爐鍋爐定排水05圖511連續(xù)重整裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)余熱鍋爐去除鹽水站或補循環(huán)水單位T/H05圖512連續(xù)重整裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)120萬柴油加氫裝置根據(jù)前文的節(jié)水潛力分析，除鹽水99T/H用于加氫產(chǎn)物與進料換熱器E1103A/B和產(chǎn)物空冷器A1101前注水，考慮用加氫型凈化水代替除鹽水以減少除鹽水用量。該裝置優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下除鹽水99加氫產(chǎn)物與進料換熱器E1103A/B、產(chǎn)物空冷器A1101前注水酸性水管網(wǎng)單位T/H加氫型凈化水99加氫產(chǎn)物與進料換熱器E1103A/B、產(chǎn)物空冷器A1101前注水加氫型酸性水管網(wǎng)單位T/H圖514120萬柴油加氫裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)5515300萬柴油加氫車間5萬方制氫裝置根據(jù)前文的節(jié)水潛力分析，由于熱平衡問題，在現(xiàn)工況（現(xiàn)工況生產(chǎn)量是2萬標方）下，最多并且已經(jīng)回收15T/H裝置工藝配汽直排廢水。通過提高生產(chǎn)能力，可以將剩余的48T/H裝置工藝配汽直排廢水全部回收到中壓汽水分離器V106?；蛘咄ㄟ^鋪設(shè)管線將剩余的48T/H裝置工藝配汽直排廢水回用到其它裝置。中壓汽水分離器V106產(chǎn)生定排連排水75T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。該裝置優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下單位T/H余熱鍋爐鍋爐定排水75圖5155萬方制氫裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)圖513120萬柴油加氫裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)余熱鍋爐去除鹽水站或補循環(huán)水單位T/H75圖5165萬制氫裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)裝置工藝配汽中壓汽水分離器V106152012年10月改造完成工業(yè)污水管網(wǎng)48圖5175萬標方制氫裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)單位T/H裝置用汽產(chǎn)生的冷凝水中壓汽水分離器V106152012年10月改造完成其它裝置48裝置用汽產(chǎn)生的冷凝水中壓汽水分離器V106除鹽水罐V303通過提高裝置產(chǎn)量回用剩余48或者152012年10月改造完成圖5185萬標方制氫裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)300萬柴油加氫裝置根據(jù)前文的節(jié)水潛力分析，除鹽水125T/H用于產(chǎn)物空冷器前注水和高壓換熱器前注水，可考慮用類凈化水（加氫型凈化水）代替這種水，以減少除鹽水的用量。該裝置優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下單位T/H產(chǎn)物空冷器A101前注水高壓換熱器換102前注水除鹽水125單位T/H圖519300萬柴油加氫裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)加氫型凈化水125產(chǎn)物空冷器A101前注水高壓換熱器換102前注水單位T/H圖520300萬柴油加氫裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)5516汽柴油加氫車間60萬噸柴油加氫裝置根據(jù)前文的節(jié)水潛力分析，因為此裝置要改為航煤加氫，所以只進行節(jié)水潛力分析，不進行改造優(yōu)化方案。航煤加氫裝置根據(jù)前文的節(jié)水潛力分析，因為此裝置要停，所以只進行節(jié)水潛力分析，不進行改造優(yōu)化方案。5517溶劑脫蠟裝置無5518延遲焦化裝置D113除氧器產(chǎn)生鍋爐定排連排水11T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。單位T/HD113除氧器鍋爐定排水圖521延遲焦化裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)D113除氧器去除鹽水站或補循環(huán)水單位T/H圖522延遲焦化裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)5519油品聯(lián)合儲運車間無55110潤滑油精制車間無552動力廠5521除鹽水裝置（1）一套除鹽水裝置一套除鹽水裝置混床電導儀有六根儀表引流水，每根管線為3分管徑（DN15），排水壓力為1公斤2公斤，總量為2T/H，這部分水主要用于公司檢測除鹽水電導率和水質(zhì)數(shù)據(jù)等，使用后排污。這部分水的水質(zhì)較好，可以進行回收，要加不銹鋼管線（電導率不會發(fā)生變化），每條混床走一條線，收集到除鹽水箱，減少除鹽水站的排污，而且可略微提高除鹽水的制水率。一套除鹽水優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下混床電導儀2污水處理廠（生產(chǎn)污水管網(wǎng)）單位T/H2混床電導儀回收至除鹽水箱單位T/H2一套除鹽水裝置總體改造方案分析動力廠一套除鹽水裝置，正常制備二級除鹽水是一個連續(xù)過程，混床（15）不會有排污，只有在混床再生時才會有排污水產(chǎn)生，因此，動力廠一套除鹽水裝置水平衡圖只是物料平衡圖，并不能夠真實反應生產(chǎn)過程中混床的生產(chǎn)情況。假設(shè)混床再生過程中，排污量244T/H，一個月720小時，那么，一個月污水量為17568噸。污水排污量顯然較大，可對一套除鹽水裝置反洗和再生過程用水情況進行節(jié)水分析，以節(jié)約用水，降低二級除鹽水制水比。下面將對一套除鹽水裝置反洗和再生過程用水情況做詳細分析。圖523一套除鹽水裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)圖524一套除鹽水優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)381T/H低溫水自管網(wǎng)活性炭過濾器18雙介質(zhì)過濾器114反滲透12345混床12345用戶濃水反滲透12淡水濃水二級除鹽水3191路明溝去污水處理廠（生產(chǎn)污水管網(wǎng)）中和池12路管溝去（生產(chǎn)污水管網(wǎng)）處理廠回用水裝置動力部二套集中預處理裝置濾池381T/H112T/H336T/H244T/H3474T/H4T/H圖525一套除鹽水裝置水網(wǎng)絡(luò)改造前平衡圖反洗分層沉降排水預處理進酸進堿放水沉降混脂正洗二套預處理裝置4中和池244T/H圖混床再生優(yōu)化前水網(wǎng)絡(luò)圖反洗分層沉降排水預處理進酸進堿放水沉降混脂正洗中和池14414儲水罐圖混床再生優(yōu)化后水網(wǎng)絡(luò)圖預處理系統(tǒng)一套除鹽水裝置預處理水系統(tǒng)主要包括，一級纖維球過濾器、雙介質(zhì)過濾器（14）和活性炭過濾器（18）。當設(shè)備運行一定周期后，需要反洗?？刹扇∠铝蟹聪床襟E纖維球過濾器反洗用水使用來水預處理系統(tǒng)送水，雙介質(zhì)過濾器反洗用水，水源來自纖維球過濾器過濾后的過濾水，活性炭過濾器反洗用水串接為雙介質(zhì)過濾器出水。這部分反洗水集中回收到二套集中預處理裝置（濾池），進行再次過濾后，將這部分過濾水回用到二套除鹽水裝置做制除鹽水水源。反滲透和濃水反滲透系統(tǒng)反滲透系統(tǒng)的作用是去除水體中的全部不溶物及膠體，并去除絕大部分溶解性鹽類，使反滲透出水滿足混床進水要求，并排放一定比例的反滲透鹽水；濃水反滲透除鹽系統(tǒng)的作用是將原水反滲透除鹽系統(tǒng)排放的濃水進行二次反滲透除鹽處理，提高水資源利用率，降低單位制水水耗，并排放少量的高含鹽水。由于濃水反滲透處理后的排污水電導率2000以上，硬度高，不適合回收再次使用。反滲透和濃水反滲透反洗系統(tǒng)主要是通過離線配制專門的酸、堿性清洗劑或殺菌劑，通過循環(huán)系統(tǒng)將清洗劑連續(xù)送入反滲透系統(tǒng)，將膜元件內(nèi)結(jié)垢、污堵成分或微生物成分進行清洗、沖洗，恢復反滲透系統(tǒng)工作性能。因為是循環(huán)的將酸、堿性清洗劑連續(xù)送入反滲透系統(tǒng)，因此，反滲透和濃水反滲透反洗系統(tǒng)也沒有節(jié)水潛力?；齑蚕到y(tǒng)混床（15）再生過程的正洗水可回收后再使用?；齑苍偕^程主要分為反洗、分層、沉降排水、預處理、進酸、進堿、放水、沉降混脂和正洗。反洗至放水過程，主要屬于樹脂再生過程，使用加入酸、堿性物質(zhì)；沉降樹脂和正洗步驟主要是用新鮮水沖洗混床，正洗水水質(zhì)較好，可將其回收，送到二套集中預處理裝置（濾池）。蘭州石化公司六月份混床再生28次，每次水量120T，再生時間為25小時，按照每月720小時計算，平均為1167T/H再生水。每10分鐘檢測一次水質(zhì)，用以判斷正洗的水質(zhì)是否可以回收利用。參考其他企業(yè)節(jié)水經(jīng)驗，可以考慮回收正洗水，用儲罐保存，作為下一次反洗用水。初步方案認為可回收的水量為58T/H。（2）二套除鹽水裝置二套除鹽水裝置總體改造由陰陽離子交換床分析可知，在連續(xù)制一級除鹽水過程中，陽離子交換床（13）和陰離子交換床（13）是不會產(chǎn)生排向中和池的154T/H的再生水，因為陰陽離子交換床再生產(chǎn)中是不會排污，只有再生時才會產(chǎn)生排污。所以一套除鹽水裝置水平衡圖只是物料平衡圖，并不能夠反映真正實際生產(chǎn)過程。假設(shè)陰陽離子床再生過程每小時排污水量為154T/H，720小時每月，那么二套除鹽水裝置每月再生水排污量為11088噸，顯然，二套除鹽水裝置再生水排污量較大。合理的節(jié)約再生過程排水，可提高裝置制水比。下面將對二套除鹽水裝置反洗和再生過程用水情況做詳細分析。37T/H單位T/H新鮮水自管網(wǎng)纖維球過濾器13二套集中預處理設(shè)施陽離子交換床13陰離子交換床13用戶中和池污水處理廠一級除鹽水112T/H154T/H154T/H污水處理廠淡水自管網(wǎng)9041T/H正洗水已經(jīng)回收利用圖526二套除鹽水裝置用水網(wǎng)絡(luò)平衡圖纖維球過濾器纖維球過濾器（13）反洗水使用二套集中處理裝置送水，反洗后的污水可直接打回二套集中預處理設(shè)施。由于反洗為間歇過程，并未調(diào)研具體水量。陰陽離子交換床再生水串級使用陰陽離子交換床（13）的離子樹脂再生過程也具有節(jié)水潛力。陽床再生液為鹽酸，陰床再生液為氫氧化鈉，當陽床（或陰床）運行一個工作周期失效后可分別再生或同步再生。首先對陰床進行預熱，打開陰床上排水閥、進堿閥、噴射器進水閥，調(diào)節(jié)流量，開堿液加熱器，而再生鹽酸（燒堿）由計量箱經(jīng)酸（堿）計量泵注入噴射器后與再生來水以一定濃度混合后，進入陽（陰）床進行再生。即可減少陰陽離子床再生水用量。陽離子交換床陰離子交換床再生堿液再生酸液排向中和池圖527陰陽離子交換床再生水串級使用示意圖陰陽離子交換床再生過程中，大約一半時間是加酸、堿性物質(zhì)再生，另外一半時間用新水沖洗陰陽離子交換床，沖洗陰陽離子床的新鮮水水質(zhì)較好，可以回用到二套集中預處理裝置。陰陽離子交換床內(nèi)部再生方向改造陽床上室裝填強酸性陽離子交換樹脂，陽離子交換基團中的H和水中的CA2、MG2、NA等陽離子進行交換。樹脂吸附了水中的CA2、MG2、NA等陽離子，而交換基團中的H被交換到水中，并與水中的陰離子結(jié)合生成相應的無機酸，故交換后出水呈酸性。H與水中酸根形成的無機酸，通常為強酸（H2SO4、HAL、HNO3）以及弱酸（H2CO3、H2SIO3）等，弱酸中的H2SIO3電離度很小，所以反應酸性甚微，而H2CO3極不穩(wěn)定，容易分解成H2O和CO2氣體，即H2CO3H2OCO2。當陽離子交換器出水PH4時，水中的H2CO3幾乎全部分解，分解出的CO2氣體，在水中是以溶解性氣體存在的，隨著交換過程的繼續(xù)進行，水中的CA2、MG2又會把交換到樹脂上的NA全部置換下來，使出水的NA含量大大超過原水中的NA含量。陽床下室裝填的弱酸性陽離子交換樹脂，只能同弱酸鹽類進行離子交換反應。交換之后，不產(chǎn)生強酸。弱酸樹脂在失效之后容易進行再生，強酸樹脂的再生殘液即可將其再生。弱酸樹脂還有一個特點，交換容量大，約為強酸樹脂的2倍，將它放在下面，可以減輕強酸樹脂的負擔。因此，能夠節(jié)約用水的進水方向和再生水進水方向如下兩圖所示。強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂需脫鹽的過濾水進水方向再生水進水方向圖528陽離子交換床內(nèi)部再生方向示意圖陰床亦同理。強堿性陰離子交換樹脂弱堿性陰離子交換樹脂需脫鹽的過濾水進水方向再生水進水方向圖529陰離子交換床內(nèi)部再生方向示意圖強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂再生水進水方向強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂儲水罐中和池前期酸堿水后期正洗水7777陰床陽床工業(yè)硫酸工業(yè)燒堿圖陰陽離子床再生水回收方案強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂陰床陽床過濾水進水方向圖陰陽離子床過濾水串級方向回收方案增加除碳塔裝置由上述分析可知，出陽離子交換床的過濾水中含有大量的H2CO3，可增加一臺除碳塔經(jīng)二氧化碳脫除后送入陰離子交換床，脫出H2CO3后可減小陰離子交換床負荷，能夠提高裝置制水比。（3）三套除鹽水裝置三套除鹽水裝置總體改造方案由上面陰陽離子交換床分析可知，在連續(xù)制一級除鹽水過程中，陽離子交換床（15）和陰離子交換床（15）是不會產(chǎn)生排向中和池的358T/H的再生水，因為陰陽離子交換床在生產(chǎn)過程中是連續(xù)過程，只有再生時才會排污。所以一套除鹽水裝置水平衡圖只是物料平衡圖，并不能夠反映真正實際生產(chǎn)過程。假設(shè)陰陽離子床再生過程每小時排污水量為358T/H，720小時每月，那么三套除鹽水裝置每月再生水排污量為25776噸，顯然，三套除鹽水裝置再生水排污量較大。合理的節(jié)約再生過程排水，節(jié)約用水量，提高裝置制水比。下面將對三套除鹽水裝置反洗和再生過程具體節(jié)水過程作分析。4318T/H單位T/H污水處理廠淡水自管網(wǎng)陽離子交換床15陰離子交換床15中和池污水（PH69）排放至黃河一級除鹽水用戶99T/H一級除鹽水（軟化水）用戶一級除鹽水297T/H358T/H358T/H圖530三套除鹽水裝置用水平衡總圖陰陽離子交換床再生水串級使用陰陽離子交換床（15）的離子樹脂再生過程也具有節(jié)水潛力。陽床再生液為工業(yè)硫酸，陰床再生液為工業(yè)燒堿，當陽床（或陰床）運行一個工作周期失效后可分別再生或同步再生。首先對陰床進行預熱，打開陰床上排水閥、進堿閥、噴射器進水閥，調(diào)節(jié)流量，開堿液加熱器，而再生硫酸（燒堿）由計量箱經(jīng)酸（堿）計量泵注入噴射器后與再生來水以一定濃度混合后，進入陽（陰）床進行再生。即可減少陰陽離子床再生水用量。陽離子交換床陰離子交換床再生堿液再生酸液排向中和池圖531陰陽離子交換床再生水串級使用示意圖陰陽離子交換床再生過程中，大約一半時間是加酸、堿性物質(zhì)再生，另外一邊時間用新水沖洗陰陽離子交換床，沖洗陰陽離子床的新鮮水水質(zhì)較好，可以回用到二套集中預處理裝置。陰陽離子交換床內(nèi)部再生方向陽床上室裝填強酸性陽離子交換樹脂，陽離子交換基團中的H和水中的CA2、MG2、NA等陽離子進行交換。樹脂吸附了水中的CA2、MG2、NA等陽離子，而交換基團中的H被交換到水中，并與水中的陰離子結(jié)合生成相應的無機酸，故交換后出水呈酸性。H與水中酸根形成的無機酸，通常為強酸（H2SO4、HAL、HNO3）以及弱酸（H2CO3、H2SIO3）等，弱酸中的H2SIO3電離度很小，所以反應酸性甚微，而H2CO3極不穩(wěn)定，容易分解成H2O和CO2氣體，即H2CO3H2OCO2。當陽離子交換器出水PH4時，水中的H2CO3幾乎全部分解，分解出的CO2氣體，在水中是以溶解性氣體存在的，隨著交換過程的繼續(xù)進行，水中的CA2、MG2又會把交換到樹脂上的NA全部置換下來，使出水的NA含量大大超過原水中的NA含量。陽床下室裝填的弱酸性陽離子交換樹脂，只能同弱酸鹽類進行離子交換反應。交換之后，不產(chǎn)生強酸。弱酸樹脂在失效之后容易進行再生，強酸樹脂的再生殘液即可將其再生。弱酸樹脂還有一個特點，交換容量大，約為強酸樹脂的2倍，將它放在下面，可以減輕強酸樹脂的負擔。因此，能夠節(jié)約用水的進水方向和再生水進水方向如下兩圖所示。強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂需脫鹽的過濾水進水方向再生水進水方向圖532陽離子交換床內(nèi)部再生方向示意圖陰床亦同理。強堿性陰離子交換樹脂弱堿性陰離子交換樹脂需脫鹽的過濾水進水方向再生水進水方向圖533陰離子交換床內(nèi)部再生方向示意圖因此，能夠節(jié)約用水的進水方向和再生水進水方向如下兩圖所示。增加除碳塔改造方案由上述分析可知，出陽離子交換床的過濾水中含有大量的H2CO3，可增加一臺除碳塔經(jīng)二氧化碳脫除后送入陰離子交換床，脫出H2CO3后可減小陰離子樹脂交換床負荷，能夠提高裝置制水比。該裝置中經(jīng)過陰離子交換床15后的正洗水，可以把這部分水回收到二套集中預處理裝置（濾池）去制除鹽水，2012年6月調(diào)研時，正洗次數(shù)為13次，12005小時13/720小時11T/H。三套除鹽水裝置電導儀總共13臺，總水量為2T/H，這部分水主要用于公司檢測除鹽水電導率和水質(zhì)數(shù)據(jù)等，使用后便排污。這部分水，水質(zhì)較好，可以進行回收，要加不銹鋼管線（電導率不會發(fā)生變化），每條混床走一條線，收集到除鹽水箱。三套除鹽水優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下陰離子交換床1511污水處理廠單位T/H圖534三套除鹽水優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)圖陰離子交換床1511二套集中預處理裝置圖535三套除鹽水優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)圖電導儀2污水處理廠單位T/H圖536三套除鹽水優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)圖電導儀2除鹽水管網(wǎng)單位T/H圖537三套除鹽水優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)圖煉油區(qū)動力廠三套化學水裝置的制水情況統(tǒng)計如表52所示。表52化學水裝置產(chǎn)水率、制水比率統(tǒng)計消耗新水量消耗回用水回收冷凝水共計出水量產(chǎn)率制水率單位T/HT/HT/HT/H一套除鹽水裝置38100319839119二套除鹽水裝置37900112882113三套除鹽水裝置431800396917109通過上表中的數(shù)據(jù)分析可知，動力廠一、二、三套除鹽水裝置制水比平均值接近11，主要原因是制除鹽水過程中，再生排污水和反洗水用量較大，導致的除鹽水制水比偏高。其中，一套除鹽水裝置制水率在119，制水率偏高，另外一個原因是采用低溫水為制二級除鹽水水源，低溫水含雜質(zhì)量較高，除鹽水制率也就相應變高。一套除鹽水采用反滲透工藝，制水率一般偏高。二套除鹽水裝置制水率在113，制水率也較高，主要原因是水源采用37T/H新鮮水，90T/H淡水，導致除鹽水制率高于11。三套除鹽水裝置制水率在109，制水率比較合理的原因是三套裝置完全使用淡水制除鹽水，淡水水質(zhì)較好。降低一套除鹽水裝置制水率主要從制水的水源考慮，改造煉油污水系統(tǒng)深度污水處理裝置后，能多生產(chǎn)淡水量78T/H，動力廠回收蒸汽凝液143T/H，改造用于產(chǎn)C級蒸汽78T/H，還可將剩余的65T/H蒸汽凝液回用到一套除鹽水系統(tǒng)。提高制除鹽水水源水質(zhì)后，便可降低除鹽水制水比。5522循環(huán)水系統(tǒng)蘭州石化公司共有20余套循環(huán)水裝置，其中煉化生產(chǎn)單位循環(huán)水裝置分別為動力廠的一循（西半廠）循環(huán)冷卻水系統(tǒng)、二循（東半廠）循環(huán)冷卻水系統(tǒng)、蘭港公司聚丙烯廠循環(huán)冷卻水系統(tǒng)、三循循環(huán)冷卻水系統(tǒng)、四循循環(huán)冷卻水系統(tǒng)；化肥廠的380裝置、396裝置、濃硝酸循環(huán)冷卻水裝置、苯胺循環(huán)冷卻水裝置和動力儲運車間循環(huán)冷卻水裝置；乙烯廠的公用工程車間循環(huán)水A組和公用工程車間循環(huán)水B組循環(huán)冷卻水裝置；橡膠廠的22裝置和75裝置；石化廠的306A裝置、306B裝置、327裝置和342裝置。循環(huán)水作為煉化企業(yè)的第一大種類水，它的優(yōu)化對企業(yè)的節(jié)水起到很關(guān)鍵的作用。近幾年，國內(nèi)煉油企業(yè)都針對循環(huán)水場存在的問題，積極開展了循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化工作。提高濃縮倍數(shù)是目前公認的有效節(jié)約循環(huán)水的方法，如遼陽石化公司化工系統(tǒng)循環(huán)水平均濃縮倍數(shù)在556、煉油系統(tǒng)約354；獨山子石化公司煉油和化工循環(huán)水的濃縮倍數(shù)平均達5以上。中國石化下屬的燕山石化、鎮(zhèn)海煉化、金陵石化等企業(yè)通過采用先進技術(shù)處理循環(huán)水物料泄漏、開展循環(huán)水水質(zhì)處理技術(shù)攻關(guān)、不斷改進水處理藥劑配方等，循環(huán)水場也實現(xiàn)了較優(yōu)運行，循環(huán)水濃縮倍數(shù)達40以上。而蘭州石化動力廠四個循環(huán)水系統(tǒng)循環(huán)水濃縮倍數(shù)平均低于4，具有較大的改造潛力。（1）提高循環(huán)水濃縮倍數(shù)改造方案蘭州石化總共有4個循環(huán)水場，一循的新鮮水補水為140T/H，循環(huán)水總量為4596T/H，濃縮倍數(shù)為38。二循分為二循東半廠和二循聚丙烯，二循東半廠的新鮮水補水量為88T/H，循環(huán)水總量為4937T/H，濃縮倍數(shù)為3。二循聚丙烯新鮮水補水量20T/H，循環(huán)水總量為1113T/H，濃縮倍數(shù)為5。三循的新鮮水補水量46T/H，循環(huán)水總量為3146T/H，濃縮倍數(shù)為4。四循新鮮水補水量為50T/H，生活污水回用水自污水處理廠用量為100T/H，循環(huán)水總量為5844T/H，濃縮倍數(shù)為4。綜上可知，蘭州石化動力廠四個循環(huán)水場濃縮倍數(shù)平均在4左右，循環(huán)水濃縮倍數(shù)較低。具體數(shù)據(jù)如表54動力廠循環(huán)水系統(tǒng)匯總所示。若將循環(huán)水濃縮倍數(shù)提高到4，所節(jié)約的新鮮水水量由公式（1）和公式（2）計算求得，結(jié)果列于下表53。開式系統(tǒng)的補充水量可按照下列公式計算MERGEFORMAT11EMQN公式中表示蒸發(fā)水量（M3/H）N表示濃縮倍數(shù)。EQMERGEFORMAT2ERKT公式中表示循環(huán)冷卻水量（M3/H）R表示冷卻塔進出口溫差（）T表示氣溫系數(shù)（1/）K氣溫系數(shù)K進塔大氣溫度（）10010203040（1/）K00008000100012000140001500016表53動力廠循環(huán)水系統(tǒng)使提高濃縮倍數(shù)后減少的新鮮水做循環(huán)水補水量一循二循三循四循蘭港合計濃縮倍數(shù)3826445循環(huán)水補水量14088465020344濃縮倍數(shù)提高到4時節(jié)約補水量2516000185（2）循環(huán)水蒸發(fā)飛濺和排污改造方案對蘭州石化公司主要的循環(huán)水場進行了數(shù)據(jù)統(tǒng)計和計算，得到各循環(huán)水場補水量、蒸發(fā)飛濺損失、排污及反沖洗、濃縮倍數(shù)等數(shù)據(jù)，詳見表34。具體的核算步驟如下1由公式（1）計算循環(huán)水蒸發(fā)量E；（3）TRK式中E蒸發(fā)損失量，T/H表示氣溫系數(shù)，1/。K表示冷卻塔進出口溫差，；TR循環(huán)水量，T/H選取進塔大氣溫度為20，查得氣溫系數(shù)為00014，可計算出蒸發(fā)損失K量E，如表34第10列所示。2由公式（2）計算排污量；（4）EBN1式中B排污量，T/HN濃縮倍數(shù)；COMMENTU1分廠的數(shù)據(jù)怎么得到的COMMENTMS2答水平衡調(diào)研時，工人師傅提供的經(jīng)驗值根據(jù)實際的濃縮倍數(shù)N，以及計算得到的蒸發(fā)損失量E，可計算出排污量B，如表34第十列所示。3漏失損失量由公式（3）計算得到。（5）FMB式中M補水量，T/HF漏失損失量，M3/H根據(jù)實際的補水量M，計算得到的蒸發(fā)損失量E和排污量B，計算漏失量F，如表34第十二列所示。氣溫系數(shù)K進塔大氣溫度（）10010203040（1/）K00008000100012000140001500016（補水量大）動力廠循環(huán)水系統(tǒng)水平衡數(shù)據(jù)匯總表，對比經(jīng)驗估計和公式計算得到得蒸發(fā)飛濺量和循環(huán)水排污量，可以發(fā)現(xiàn)動力廠一循和四循的循環(huán)水補水漏損量較大，具體原因可能為一、管網(wǎng)存在漏損，可通過檢查管線，發(fā)現(xiàn)漏損處，實現(xiàn)節(jié)約新鮮水的目標。二、循環(huán)水補水量較大，致使循環(huán)水系統(tǒng)使用了過多的新鮮水作為循環(huán)水補水，建議減少新鮮水的用量，實現(xiàn)節(jié)水目標。（蒸發(fā)量?。┯缮媳砜梢钥闯?，第10列蒸發(fā)量計算值與分廠提供的蒸發(fā)量大部分比較接近，表明計算值比較可靠。但是，動力廠一，二，三，四循的蒸發(fā)量計算值與分廠提供值相比，明顯偏小，可能是由于動力廠提供的蒸發(fā)量偏大所致。動力廠一，二，三循和化肥廠丙烯酸的排污量計算值比循環(huán)水場提供的排污量大，表明循環(huán)水系統(tǒng)中有機泵冷卻水排污。一循，四循，化肥廠380裝置，石化廠306A，乙烯廠公用工程車間循環(huán)水A組和公用工程車間循環(huán)水B組的漏失損失量計算值較大，可能的原因有如下幾個方面一是循環(huán)水補水量偏大，可能有減少循環(huán)水補水量的空間；二是蒸發(fā)量和排污量計算值較實際數(shù)值偏小。表54動力廠循環(huán)水系統(tǒng)水平衡數(shù)據(jù)匯總表補新水量補回用水循環(huán)水量進出口溫差蒸發(fā)飛濺量水場排污量蒸發(fā)量計算排污量計算漏失損失量廠名生產(chǎn)單位T/HT/HT/HT/HT/H濃縮倍數(shù)（機動處）T/HT/HT/H一循140045969884212538579120686141二循88049378776355293456185三循46031468616435241175098四循5010058447124327343572719097364動力廠蘭港公司200111371022521091273637一套甲乙酮93115765448972259031二套甲乙酮9072065446605167129助劑廠順酐506906282238580211290（3）循環(huán)水旁濾改造方案動力廠循環(huán)水系統(tǒng)一循無回用水管線，若考慮利用處理后污水作為一循補水，需要考慮處理后污水的來源，還需鋪設(shè)相應的回用水管線。舊二循裝置與2012年6月水平衡調(diào)研時仍在運行，2012年12月后已經(jīng)停用，新二循裝置（與四循相鄰）開工運行。新二循靠近四循，四循只有夏天使用生活污水回用水做循環(huán)水補水，而新二循也沒有回用水管線，無法回用生活污水回用水。若考慮利用回用水作為新二循的補水，需要考慮回用水的來源，還需鋪設(shè)相應的回用水管線。三循只有冬天可以用生活污水回用水作循環(huán)水補水，50T/H的補水量為2012年6月水平衡調(diào)研時的數(shù)據(jù)，但是140萬重催裝置并未開工運行，三循的循環(huán)水量小，相應的補水量也小，但是11月后140萬重催重開三循用水量變大，新鮮水量為20T/H，實際補水量120T/H。小重催裝置的部分循環(huán)水污染，無法回到循環(huán)水系統(tǒng)，目前外排到污水系統(tǒng)。動力廠第三套循環(huán)水系統(tǒng)未采用旁濾技術(shù)，若是采用旁濾系統(tǒng)，將大大提高三循濃縮倍數(shù)，并且能夠節(jié)約大量新鮮水用量。公司準備安裝旁濾系統(tǒng)。此外，利用過濾后的循環(huán)水作為旁濾系統(tǒng)的反洗水，反洗水量控制在30到40T/H，每天洗一次，沖洗一次的時間大概為10分鐘，一天消耗水量大概為10T，折合到每小時水量為05T/H，可以排至就近的旁濾水沉淀池，澄清過濾之后，用于循環(huán)水補水。三循剛上淺層過濾器，將要投用，正在施工中。所以，排污量較小?？紤]到05T/H水量較小，回收的經(jīng)濟性可能不合理，暫時不考慮該優(yōu)化方案。四循有生活污水回用水管線，但只能夏天使用，旁濾反洗水未回到四循，而是和新二循的旁濾反洗水全部進入新二循。循環(huán)水裝置的蒸發(fā)、飛濺量為裝置工程師依據(jù)經(jīng)驗估計值。（4）機泵冷卻水做循環(huán)水補水改造方案煉油廠延遲焦化裝置、500萬常減壓、120萬催化裂化和180萬汽油加氫車間，經(jīng)過本次的水平衡調(diào)研可知，每小時產(chǎn)生的機泵冷卻水量為91噸。然而，排污的機泵冷卻水含油，參考動力廠循環(huán)水水質(zhì)數(shù)據(jù)，循環(huán)水含油量平均值為218MG/L。僅需將處理后機泵冷卻回用水含油量控制在218MG/L以下即可。各車間的排放量見表55。表55可回用的機泵冷卻水量車間裝置水質(zhì)回用處消耗量延遲焦化機泵冷卻機泵冷卻水循環(huán)水補水38500萬常減壓機泵冷卻機泵冷卻水循環(huán)水補水1120萬催化裂化機泵冷卻機泵冷卻水循環(huán)水補水24180萬汽油加氫機泵冷卻機泵冷卻水循環(huán)水補水19合計915523凝結(jié)水系統(tǒng)考慮到蒸汽凝液水質(zhì)較好，若是將其排放到煉油污水管網(wǎng)，顯然不合理。蘭州石化公司考慮將這部分蒸汽凝液經(jīng)除油除鐵裝置處理后回用到除鹽水裝置，減少一級除鹽水生產(chǎn)負荷，間接節(jié)約用于生產(chǎn)一級除鹽水的新鮮水。蘭州石化公司從2008年開始考慮并籌備此項目，準備將除油除鐵裝置處理量由100T/H擴建為200T/H。蒸汽凝液即可全部進入除油除鐵裝置，不會再排入污水管網(wǎng)。經(jīng)過幾年論證，該項目將要實施。蒸汽凝液回收率按照90計算。調(diào)研期間，蘭州石化煉油區(qū)從電廠外購C級蒸汽（10MPA蒸汽）7889T/H。動力廠可將回收的143T/H蒸汽凝液用于制除鹽水裝置后，用于動力廠過濾生產(chǎn)這部分外購蒸汽。可減少外購的C級蒸汽量。動力廠第一套除鹽水裝置生產(chǎn)二級除鹽水，該裝置使用了481T/H的低溫水，可考慮用剩下的65T/H蒸汽凝液替換低溫水。減少了低溫水的使用量，同時也降低一套除鹽水裝置制水比。然而，動力廠的工程師認為用淡水或冷凝液替換低溫水會浪費一套除鹽水裝置的先進性，該方案有待進一步核實。動力廠除油除鐵裝置煉油污水管網(wǎng)143蒸汽凝液143單位T/H圖51動力廠蒸汽凝液回收系統(tǒng)優(yōu)化前水平衡圖一級除鹽水系統(tǒng)蒸汽凝液143動力廠除油除鐵裝置煉油污水系統(tǒng)12815單位T/H圖52動力廠蒸汽凝液回收系統(tǒng)優(yōu)化后水平衡圖5524鍋爐裝置產(chǎn)汽鍋爐產(chǎn)生定排連排水4T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。單位T/H產(chǎn)汽鍋爐鍋爐定排水4圖540鍋爐裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)產(chǎn)汽鍋爐去除鹽水站或新鮮水混合后補循環(huán)水單位T/H4圖541鍋爐裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)553油品儲運廠5531原油輸轉(zhuǎn)部該車間原油輸轉(zhuǎn)部使用新鮮水11T/H來沖洗159卸油臺，這部分新鮮水可以用污水處理廠處理后的生活污水代替。原油輸轉(zhuǎn)部優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下159卸油臺沖洗水新鮮水11T/H圖542原油輸轉(zhuǎn)部159卸油臺優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)159卸油臺沖洗水生活污水回用水11T/H圖543原油輸轉(zhuǎn)部159卸油臺優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)554污水處理廠污水處理廠考慮在原5臺超濾的基礎(chǔ)上再增加一臺超濾機，使得煉油污水深度處理能力增大。若煉油污水總量保持不變，仍然為939T/H，有如下兩種方案方案一若是增加一臺超濾機，生產(chǎn)的淡水量能穩(wěn)定在600T/H左右，比原淡水量增加78T/H，其中37T/H可用來代替動力廠二套除鹽水裝置的新鮮水，剩下的41T/H淡水可直接送往一套除鹽水裝置混床，進一步減少一套除鹽水裝置的低溫水用量。但是，該方案煉油污水深度處理裝置反滲透設(shè)備的負荷約為7692T/H，比目前運行負荷高（671T/H）。該方案如圖56所示。方案二若是增加一臺超濾機，超濾設(shè)備的運行負荷加大，保持反滲透設(shè)備的運行負荷不變（671T/H），從而節(jié)約反滲透設(shè)備的運行負荷，如圖57所示。初步處理后的煉油污水9201T/H送往超濾設(shè)備，制得8282T/H的超濾水，其中671T/H的超濾水送往反滲透設(shè)備，保持其原有的運行負荷，1572T/H的超濾水可考慮送往動力廠作為循環(huán)水的補水（例如新二循），另外92T/H的超濾濃水排至市政管網(wǎng)。但是由于排入市政污水管網(wǎng)的初步處理后的污水量減少，可能導致排入市政污水管網(wǎng)的污水不達標，因此超濾設(shè)備的處理量要根據(jù)市政污水管網(wǎng)排放指標進行優(yōu)化。若前文所述方案全部采納，可減少排污2285T/H，煉油污水總量由939T/H減少為7105T/H。如圖58所示，經(jīng)過煉油污水初步處理裝置和深度處理裝置之后，可制取淡水4888T/H，不足522T/H，供應動力廠的淡水量減少，二套除鹽水裝置需要補充更多的新鮮水。表59污水處理廠深度污水處理裝置超濾出水水質(zhì)數(shù)據(jù)分項名稱油_儀器余氯SDI15懸浮物執(zhí)行標準GB164881996GB/T114242008Q/SYLS13882009GB1190189單位MG/LMG/LMG/L超濾出水07300032571污水處理廠有關(guān)部分優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下煉油污水池超濾反滲透市政污水管網(wǎng)動力廠煉油污水深度處理裝置149522939煉油污水初步處理裝置調(diào)節(jié)池氣浮池BAF絮凝沉淀池193746756717890416圖55煉油污水處理裝置改造前流程簡圖煉油污水池超濾反滲透市政污水管網(wǎng)動力廠煉油污水深度處理裝置1692600939煉油污水初步處理裝置調(diào)節(jié)池氣浮池BAF絮凝沉淀池8548547692789033968585圖56煉油污水處理裝置改造后流程簡圖（方案一）（煉油污水總量為939T/H）煉油污水池超濾反滲透市政污水管網(wǎng)動力廠煉油污水深度處理裝置149522939煉油污水初步處理裝置調(diào)節(jié)池氣浮池BAF絮凝沉淀池920292671789025981572188新二循圖57煉油污水處理裝置改造后流程簡圖（方案二）（煉油污水總量為939T/H）煉油污水池超濾反滲透市政污水管網(wǎng)動力廠煉油污水深度處理裝置137948887105煉油污水初步處理裝置調(diào)節(jié)池氣浮池BAF絮凝沉淀池6963696626778902216142142圖58煉油污水處理裝置改造后流程簡圖（煉油污水總量為7105T/H）555助劑廠5551順酐裝置根據(jù)前文的分析，10MPA蒸汽25T/H，主要用于各換熱器等，產(chǎn)生污水25T/H，這部分污水水質(zhì)較好，可將其經(jīng)處理后回用到循環(huán)水系統(tǒng)。10MPA蒸汽25T/HE1103、E1111污水管網(wǎng)圖547順酐裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)10MPA蒸汽25T/HE1103、E1111處理后循環(huán)水補水圖548順酐裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)5552正己烷裝置根據(jù)前文的分析，蒸汽通過各裝置后產(chǎn)生污水2T/H可以回收，就近作為循環(huán)水補水。空冷水箱E102/E104裝置溢流蒸汽凝液2T/H污水管網(wǎng)圖549正己烷裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)空冷水箱E102/E104裝置溢流蒸汽凝液2T/H循環(huán)水系統(tǒng)回收圖550正己烷裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)526催化劑廠無優(yōu)化改造方案527蘭港公司無優(yōu)化改造方案56化工區(qū)水回用和再生水回用優(yōu)化方案561化肥廠5611苯胺車間根據(jù)前文節(jié)水潛力分析，由R608軟水罐收集的冷凝液，有2T/H的冷凝液排至化污，可考慮回收這部分冷凝水至冷凝水管網(wǎng)。R608軟水罐2T/H化污圖551苯胺車間優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)R608軟水罐2T/H冷凝水管網(wǎng)5612丙烯酸車間根據(jù)前文節(jié)水潛力分析，700急冷段補水，目前由冷凝液代替過濾水116T/H（6月水平衡的時候使用過濾水），急冷之后的水，水質(zhì)較好，原先進入圖552苯胺車間優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)化污，可改造進入雨排。鍋爐產(chǎn)生鍋爐定排連排水03T/H，鍋爐定排連排水15T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。單位T/H03鍋爐鍋爐定排水圖553丙烯酸車間鍋爐裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)03鍋爐去除鹽水站或新鮮水混合后補循環(huán)水單位T/H圖554丙烯酸車間鍋爐裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)700急冷段補水過濾水116T/H化污圖555丙烯酸車間優(yōu)化前的用水網(wǎng)路700急冷段補水冷凝水116T/H雨排圖556丙烯酸車間優(yōu)化后的用水網(wǎng)路5613動力車間根據(jù)前文節(jié)水潛力分析，動力車間A/B/C渣井使用過濾水24T/H為水封用水，然后送往渣場沖渣，建議水封用水后增加一個過濾裝置，清除廢渣，作為水封水循環(huán)使用。若方案實施，可節(jié)約過濾水20T/H。動力車間74T/H的鍋爐排污水去渣溝，鍋爐定排連排水水質(zhì)較好，可將其集中回收。處理方案主要有兩種，一是主要集中收集后，統(tǒng)一輸送到除鹽水站制除鹽水。二是收集后，和過濾水混合，輸送到循環(huán)水系統(tǒng)做循環(huán)水補水。水箱水封鍋爐排污水26T/HA/B/C鍋爐渣井A鍋爐B鍋爐C鍋爐過濾水24T/H鍋爐排污水28T/H鍋爐排污水20T/H去渣溝水箱水封鍋爐排污水26T/H回水箱水封A鍋爐B鍋爐C鍋爐過濾水24T/H鍋爐排污水28T/H鍋爐排污水20T/H集中回收后去除鹽水站或新鮮水混合后補循環(huán)水5614硝酸車間鍋爐產(chǎn)生鍋爐定排連排水05T/H，對其進行水質(zhì)分析與測試，可能的回收圖557動力車間優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)圖558動力車間優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)方案可能有兩種一是送往動力廠除鹽水站作為制取除鹽水的原水。二是補入循環(huán)水系統(tǒng)作為循環(huán)水補水。單位T/H05鍋爐鍋爐定排水圖559硝酸車間鍋爐裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)05鍋爐去除鹽水站或新鮮水混合后補循環(huán)水單位T/H圖560硝酸車間鍋爐裝置優(yōu)化后的用水網(wǎng)絡(luò)5615制水供水車間（1）化肥廠1500噸除鹽水裝置化肥廠1500噸除鹽水裝置，反洗過程從脫鹽水罐V303A/B中的脫鹽水經(jīng)反洗水泵（B305A/B）加壓至待反洗過濾器中，進行反洗，反洗廢水經(jīng)地溝排入1500T/H脫鹽水裝置回收水池（）。這部分反洗水可以進行回收，不知化肥廠是否已經(jīng)回收，由于反洗為間歇過程，所以調(diào)研時并未調(diào)研水量?；齑苍谶\行一定時間后，床體內(nèi)的交換樹脂會達到飽和失去交換能力，此時，該混床需切換進行再生。自V303A/B的脫鹽水經(jīng)再生水泵（B304A/B）加壓后分兩路，一路與由鹽酸計量罐（V304）經(jīng)鹽酸計量泵（B306）計量后的鹽酸混合后去F301進行離子交換再生；另一路與由液堿計量罐（V305）經(jīng)液堿計量泵（B307）計量后的液堿混合后去F301進行離子交換再生。再生廢水由地溝排入中和池?；齑苍偕^程中，大約一半時間是加酸、堿性物質(zhì)再生，另外一邊時間用新水沖洗混床。沖洗混床的新鮮水水質(zhì)較好，可以回用到預處理裝置。化肥廠除鹽水總體改造方案化肥廠1500噸除鹽水裝置和900噸除鹽水裝置為連續(xù)制除鹽水過程，兩套裝置都是采用混床工藝，在正常生產(chǎn)情況下不會產(chǎn)生排污水，只有在陰陽樹脂再生時才會產(chǎn)生排污水。下圖化肥廠除鹽水裝置（900噸和1500噸）產(chǎn)水用水平衡圖是物料平衡圖，并不能夠反應兩套裝置實際生產(chǎn)情況。假設(shè)，兩套裝置平均每小時產(chǎn)生的再生廢水為206T/H，一個月720小時，那么一個月再生污水量為148320噸，再生用水量較大，制水比也隨之較大，可對兩套除鹽水裝置反洗和再生過程進行節(jié)水分析，節(jié)約水量，提高制水比。丙烯酸車間硝酸車間石化廠翔鑫公司化肥廠除鹽水裝置大化肥5302161340除鹽水苯胺車間17水廠來工業(yè)水（二次水）900364300化肥廠來的冷凝液2633大乙烯來的過濾水大乙烯來的冷凝液硝酸循環(huán)水空分循環(huán)水苯胺循環(huán)水石化廠芳烴動力車間380循環(huán)水10751665400過濾水9886332單位T/H大乙烯300橡膠廠70動力儲運、丙烯酸車間672雨排2061制水比121圖561化肥廠除鹽水裝置（900噸和1500噸）產(chǎn)水用水平衡圖（2）化肥廠900噸除鹽水裝置化肥廠900噸除鹽水裝置主要包括無閥濾池、虹吸、纖維球過濾器、陰陽離子交換床和混床。纖維球過濾器反沖洗水由于濁度高，這一部分水通過管道接至回收水罐，可回收至澄清池入口管回收利用。虹吸濾池反洗水濁度較高，將反洗水集中，用回收水泵加壓并入澄清池入口總管，回收利用。陰陽離子交換床再生水串級改造陰陽離子交換床的離子樹脂再生過程也具有節(jié)水潛力。陽床再生液為工業(yè)硫酸，陰床再生液為工業(yè)燒堿，當陽床（或陰床）運行一個工作周期失效后可分別再生或同步再生。首先對陰床進行預熱，打開陰床上排水閥、進堿閥、噴射器進水閥，調(diào)節(jié)流量，開堿液加熱器，而再生硫酸（燒堿）由計量箱經(jīng)酸（堿）計量泵注入噴射器后與再生來水以一定濃度混合后，進入陽（陰）床進行再生。即可減少陰陽離子床再生水用量。陽離子交換床陰離子交換床再生堿液再生酸液排向中和池圖562陰陽離子交換床再生水串級示意圖陰陽離子交換床再生過程中，大約一半時間是加酸、堿性物質(zhì)再生，另外一邊時間用新水沖洗陰陽離子交換床，沖洗陰陽離子床的新鮮水水質(zhì)較好，可以回用到二套集中預處理裝置。陰陽離子交換床內(nèi)部再生方向陽床上室裝填強酸性陽離子交換樹脂，陽離子交換基團中的H和水中的CA2、MG2、NA等陽離子進行交換。樹脂吸附了水中的CA2、MG2、NA等陽離子，而交換基團中的H被交換到水中，并與水中的陰離子結(jié)合生成相應的無機酸，故交換后出水呈酸性。H與水中酸根形成的無機酸，通常為強酸（H2SO4、HCL、HNO3）以及弱酸（H2CO3、H2SIO3）等，弱酸中的H2SIO3電離度很小，所以反應酸性甚微，而H2CO3極不穩(wěn)定，容易分解成H2O和CO2氣體，即H2CO3H2OCO2。當陽離子交換器出水PH4時，水中的H2CO3幾乎全部分解，分解出的CO2氣體，在水中是以溶解性氣體存在的，隨著交換過程的繼續(xù)進行，水中的CA2、MG2又會把交換到樹脂上的NA全部置換下來，使出水的NA含量大大超過原水中的NA含量。陽床下室裝填的弱酸性陽離子交換樹脂，只能同弱酸鹽類進行離子交換反應。交換之后，不產(chǎn)生強酸。弱酸樹脂在失效之后容易進行再生，強酸樹脂的再生殘液即可將其再生。弱酸樹脂還有一個特點，交換容量大，約為強酸樹脂的2倍，將它放在下面，可以減輕強酸樹脂的負擔。因此，能夠節(jié)約用水的進水方向和再生水進水方向如下兩圖所示。強酸性陽離子交換樹脂弱酸性陽離子交換樹脂需脫鹽的過濾水進水方向再生水進水方向圖563陽離子交換床內(nèi)部再生方向示意圖陰床亦同理。強堿性陰離子交換樹脂弱堿性陰離子交換樹脂需脫鹽的過濾水進水方向再生水進水方向圖564陰離子交換床內(nèi)部再生方向示意圖因此，能夠節(jié)約用水的進水方向和再生水進水方向如下兩圖所示。增加除碳塔由上述分析可知，出陽離子交換床的過濾水中含有大量的H2CO3，可增加一臺除碳塔經(jīng)二氧化碳脫除后送入陰離子交換床，脫出H2CO3后可減小陰離子樹脂交換床負荷，能夠提高裝置制水比?；齑蚕到y(tǒng)混床再生過程中的正洗水可回收后再使用?；齑卜聪催^程主要分為反洗、分層、沉降排水、預處理、進酸、進堿、放水、沉降混脂和正洗。反洗至放水過程，主要屬于樹脂再生過程，使用加入酸、堿性物質(zhì)；沉降樹脂和正洗步驟主要是用新鮮水沖洗混床，正洗水水質(zhì)較好，可將其回收，送到集中預處理裝置（濾池）。根據(jù)大慶和克拉瑪依石化節(jié)水改造經(jīng)驗，酸堿再生過程和正洗水所用時間各占一半。本過程為間歇操作，未調(diào)研具體水量。562乙烯廠5621丁二烯裝置根據(jù)前文節(jié)水潛力分析，丁二烯裝置水洗塔裝置使用60T/H蒸汽冷凝液作為補水，需考察水洗塔的用水需求，然后權(quán)衡時候可考慮采用新鮮水來代替，從而回收蒸汽冷凝液。機泵冷卻水排至化污池，有20臺泵左右，有13T/H左右的機泵排污水，機泵集中，有回收的潛力。可考慮建設(shè)機泵冷卻水排污池，澄清除油之后的機泵冷卻排污水可以補入循環(huán)水系統(tǒng)，以節(jié)約循環(huán)水系統(tǒng)的新鮮水補水量。該裝置優(yōu)化前后的用水網(wǎng)絡(luò)圖如下丁烷丁烯水洗塔T301補水排污蒸汽凝液儲罐V21060機泵冷卻水循環(huán)水來自界外管網(wǎng)130130化污池130303化污處理系統(tǒng)單位T/H圖565丁二烯裝置優(yōu)化前的用水網(wǎng)絡(luò)丁烷丁烯水洗塔T301補水排污處理后的污水（需探討）60機泵冷卻水循環(huán)水來自界外管網(wǎng)130130泵增壓130循環(huán)水補水系