鋼管落地腳手架計算書參數(shù)信息1腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為45米，18米以下采用雙管立桿，18米以上采用單管立桿；搭設尺寸為立桿的縱距為15米，立桿的橫距為105米，大小橫桿的步距為18米；內(nèi)排架距離墻長度為030米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為4832；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為090；連墻件采用兩步三跨，豎向間距36米，水平間距45米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值3000KN/M2；腳手架用途結構腳手架；同時施工層數(shù)2層；3風荷載參數(shù)本工程地處上海省上海，基本風壓為055KN/M2；風荷載高度變化系數(shù)Z為167，風荷載體型系數(shù)S為055；腳手架計算中考慮風荷載作用4靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值KN/M201248；腳手板自重標準值KN/M20050；欄桿擋腳板自重標準值KN/M0090；安全設施與安全網(wǎng)KN/M20002；腳手板鋪設層數(shù)20；腳手板類別竹笆片腳手板；欄桿擋板類別欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值KN/M20035；5地基參數(shù)地基土類型素填土；地基承載力標準值KPA8000；立桿基礎底面面積M2025；地基承載力調(diào)整系數(shù)100。二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302001第524條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P10035KN/M；腳手板的自重標準值P2005105/210018KN/M；活荷載標準值Q3105/21105KN/M；靜荷載的設計值Q11200351200180063KN/M；活荷載的設計值Q214105147KN/M；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖跨中最大彎矩和跨中最大撓度圖2大橫桿設計荷載組合簡圖支座最大彎矩2強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦驴缰凶畲髲澗酁镸1MAX00800631520101471520342KNM；支座最大彎距計算公式如下支座最大彎距為M2MAX010006315201171471520401KNM；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算MAX0342106,0401106/473084778N/MM2；大橫桿的最大彎曲應力為84778N/MM2小于大橫桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求3撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下其中靜荷載標準值Q1P1P2003500180053KN/M；活荷載標準值Q2Q105KN/M；最大撓度計算值為V0677005315004/100206105113600099010515004/1002061051136002326MM；大橫桿的最大撓度2326MM小于大橫桿的最大容許撓度1500/150MM與10MM，滿足要求三、小橫桿的計算根據(jù)JGJ1302001第524條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算大橫桿的自重標準值P10035150053KN；腳手板的自重標準值P200510515/210026KN；活荷載標準值Q310515/211575KN；集中荷載的設計值P120053002614157523KN；小橫桿計算簡圖2強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下MQMAX1200351052/80006KNM；集中荷載最大彎矩計算公式如下MPMAX23105/30805KNM；最大彎矩MMQMAXMPMAX0811KNM；最大應力計算值M/W0811106/4730171444N/MM2；小橫桿的最大彎曲應力171444N/MM2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/MM2，滿足要求3撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下VQMAX5003510504/3842061051136000024MM；大橫桿傳遞荷載PP1P2Q0053002615751654KN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下VPMAX1654351050310502410502/9/722061051136002905MM；最大撓度和VVQMAXVPMAX002429052929MM；小橫桿的最大撓度為2929MM小于小橫桿的最大容許撓度1050/1507與10MM,滿足要求四、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表517,直角、旋轉單扣件承載力取值為800KN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)090，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為720KN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算規(guī)范525RRC其中RC扣件抗滑承載力設計值,取720KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值P10035152/20053KN；小橫桿的自重標準值P20035105/20019KN；腳手板的自重標準值P300510515/20039KN；活荷載標準值Q310515/22362KN；荷載的設計值R120053001900391423623441KN；R720KN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容1每米立桿承受的結構自重標準值KN，為01248NG1012481502/20035/180450018004166；NGL10124800351502/200352腳手板的自重標準值KN/M2；采用竹笆片腳手板，標準值為005NG2005201510503/21013KN；3欄桿與擋腳手板自重標準值KN/M；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為009NG30092015/2135KN；4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)KN/M2；0005NG4000215450135KN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NGNG1NG2NG3NG46664KN；NGLNGL1NG1NG2NG3NG410078KN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ3105152/24725KN；風荷載標準值按照以下公式計算其中WO基本風壓KN/M2，按照建筑結構荷載規(guī)范GB500092001的規(guī)定采用WO055KN/M2；UZ風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范GB500092001的規(guī)定采用UZ167；US風荷載體型系數(shù)取值為055；經(jīng)計算得到，風荷載標準值WK070551670550354KN/M2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式NS12NGL14NQ121007814472518709KN；ND12NG14NQ12666414472514611KN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為NS12NGL08514NQ121007808514472517717KN；ND12NG08514NQ12666408514472513619KN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為MW08514WKLAH2/10085014035415182/100205KNM；六、立桿的穩(wěn)定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。11800米以上立桿穩(wěn)定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為立桿的軸向壓力設計值N14611KN；計算立桿的截面回轉半徑I159CM；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得K1155；當驗算桿件長細比時，取塊10；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得15；計算長度,由公式LOKH確定L03118M；長細比LO/I196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比LO/I的計算結果查表得到0188；立桿凈截面面積A45CM2；立桿凈截面模量抵抗矩W473CM3；鋼管立桿抗壓強度設計值F205N/MM2；14611/0188450172711N/MM2；立桿穩(wěn)定性計算172711N/MM2小于立桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值N13619KN；計算立桿的截面回轉半徑I159CM；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得K1155；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得15；計算長度,由公式L0KUH確定L03118M；長細比L0/I196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比LO/I的結果查表得到0188立桿凈截面面積A45CM2；立桿凈截面模量抵抗矩W473CM3；鋼管立桿抗壓強度設計值F205N/MM2；1361907/0188450204514037/473020422N/MM2；立桿穩(wěn)定性計算20422N/MM2小于立桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求21800米以下立桿穩(wěn)定性計算。不考慮風荷載時，雙立桿的穩(wěn)定性計算公式為立桿的軸向壓力設計值N9354KN；計算立桿的截面回轉半徑I159CM；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得K1155；當驗算桿件長細比時，取塊10；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得15；計算長度,由公式LOKH確定L03118M；長細比LO/I196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比LO/I的計算結果查表得到0188；立桿凈截面面積A45CM2；立桿凈截面模量抵抗矩W473CM3；鋼管立桿抗壓強度設計值F205N/MM2；9354/0188450110572N/MM2；立桿穩(wěn)定性計算110572N/MM2小于立桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求考慮風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值N8858KN；計算立桿的截面回轉半徑I159CM；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得K1155；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表533得15；計算長度,由公式L0KUH確定L03118M；長細比L0/I196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比LO/I的結果查表得到0188立桿凈截面面積A45CM2；立桿凈截面模量抵抗矩W473CM3；鋼管立桿抗壓強度設計值F205N/MM2；8858295/0188450204514037/4730147946N/MM2；立桿穩(wěn)定性計算147946N/MM2小于立桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算NLNLWN0風荷載標準值WK0354KN/M2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積AW162M2；按規(guī)范541條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力KN,N05000KN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值KN，按照下式計算NLW14WKAW802KN；連墻件的軸向力設計值NLNLWN01302KN；連墻件承載力設計值按下式計算NFAF其中軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比L0/I300/159的結果查表得到0949，L為內(nèi)排架距離墻的長度；又A45CM2；F205N/MM2；連墻件軸向承載力設計值為NF09494510420510387545KN；NL1302NF87545