摘要本設(shè)計(jì)是在了解盤(pán)錦地區(qū)地形，地貌，綜合降雨量降雪量，風(fēng)向以及地形地質(zhì)狀況在綜合生產(chǎn)作業(yè)量條件下進(jìn)行一次綜合性的常規(guī)聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過(guò)程如下；根據(jù)原始材料，數(shù)據(jù)進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。計(jì)算聯(lián)合站的庫(kù)容，包括沉降罐以及儲(chǔ)油罐的個(gè)數(shù)大小，輸油設(shè)施。然后進(jìn)行熱力計(jì)算，包括計(jì)算脫水加熱爐熱負(fù)荷，計(jì)算外輸加熱爐熱負(fù)荷。然后進(jìn)行水力計(jì)算，選泵及校核，脫水工藝計(jì)算，最后進(jìn)行輔助計(jì)算。本設(shè)計(jì)由文字說(shuō)明，數(shù)據(jù)計(jì)算和圖紙繪制三大部份組成。說(shuō)明部份包括計(jì)算原始數(shù)據(jù)材料，總圖部置說(shuō)明，工藝流程說(shuō)明，平面安裝圖說(shuō)明以及人員編制，此外，還有對(duì)歡喜嶺第四聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的概述和應(yīng)采用的安全措施作了祥細(xì)介紹。繪圖部份是設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，設(shè)計(jì)的思想意圖，內(nèi)容通過(guò)圖來(lái)體現(xiàn)，歡喜嶺第四聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的總圖部置最大限度滿足生產(chǎn)要求，縮短工藝管線和運(yùn)輸路線，減少占地，節(jié)約投資，得保證安全作業(yè)，節(jié)約管理費(fèi)用等原則下進(jìn)行的，流程圖簡(jiǎn)單合理，安裝圖要求嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)規(guī)則進(jìn)行設(shè)計(jì)，準(zhǔn)確體現(xiàn)了脫水工藝中各環(huán)節(jié)中油，氣水分離器的尺寸和安裝要求。依據(jù)計(jì)算和各種規(guī)范以及經(jīng)計(jì)因素，在最大限度滿足生產(chǎn)要求的條件下，進(jìn)行了較為經(jīng)計(jì)合理的布局，并為歡喜嶺第四聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的改建和發(fā)展留有余地。關(guān)鍵詞聯(lián)合站，沉降罐，儲(chǔ)油罐，加熱爐，熱力計(jì)算，水力計(jì)算，泵。目錄1文字說(shuō)明11原始數(shù)據(jù)111盤(pán)錦混合原油的基本物性5112盤(pán)錦氣象資5113設(shè)計(jì)依據(jù)5114執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范6115設(shè)計(jì)方案6116設(shè)計(jì)參數(shù)612聯(lián)合站的概述6121聯(lián)合站建設(shè)在油田中的地位6122聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的概述7123聯(lián)合站加熱系統(tǒng)建設(shè)在油田中的作用7124油田油氣集輸?shù)墓に嚧_定7125沉降罐的容量的確定8126熱化學(xué)脫水加藥部位的確定8127電脫水8128原油穩(wěn)定913外輸泵站131沿線地勢(shì)及管道鋪設(shè)原則9132工藝流程10133設(shè)備10134全線方案設(shè)計(jì)原則10135設(shè)計(jì)規(guī)范11136外輸設(shè)備的確定1114先進(jìn)計(jì)術(shù)的采用141完全實(shí)現(xiàn)了“從泵到泵”的密閉輸送14142實(shí)現(xiàn)了“先爐后泵”的運(yùn)行方式15143采用了先進(jìn)的水擊報(bào)警15144采用了高效陶纖氈式熱媒爐16145引進(jìn)德國(guó)西門(mén)子變頻器1615生產(chǎn)組織162計(jì)算部分21出步確定輸油管線直徑211初步確定外輸管徑17212初步確定站內(nèi)管徑1722計(jì)算聯(lián)合站的庫(kù)容包括沉降罐和儲(chǔ)油罐以及儲(chǔ)油罐的個(gè)數(shù)，大小221好油罐數(shù)18222計(jì)算一段脫水沉降罐、計(jì)算二段脫水沉降罐18223除油污水罐1823熱力計(jì)算231計(jì)算一段脫水熱負(fù)荷及加熱站個(gè)數(shù)并初選假熱爐型號(hào)19232計(jì)算二段脫水熱負(fù)荷及加熱站個(gè)數(shù)并初選假熱爐型號(hào)20233計(jì)算外輸加熱爐熱負(fù)荷及加熱站個(gè)數(shù)并初選假熱爐型號(hào)2024聯(lián)合站內(nèi)管線水力計(jì)算241確定經(jīng)計(jì)流速，叛斷流態(tài)22242聯(lián)合站內(nèi)管線計(jì)算長(zhǎng)度23243泵的選則23244外輸管線水力計(jì)算2525熱泵站的調(diào)整及水力熱力工況的校核泵站出站油溫校核，計(jì)算泵站之間平均溫度，摩阻及水力坡降251泵站出站油溫校核26252提出兩種以上方案，求出各站間水力坡降27253校核方案的進(jìn)出站壓力27254動(dòng)，靜水壓力校核2726工藝計(jì)算261計(jì)算允許最大輸量28262計(jì)算允許最小輸量28263計(jì)算允許停輸時(shí)間28264計(jì)算熱力越站條件28265計(jì)算壓力越站條件2927管道熱力補(bǔ)償計(jì)算271熱油管道伸長(zhǎng)量的計(jì)算29272型補(bǔ)償器的計(jì)算30273固定墩的計(jì)算313繪圖部分35歡喜嶺第四聯(lián)合站工藝流程圖加熱爐安裝圖歡喜嶺第四聯(lián)合站總平面圖4專題研究35稠油降粘工藝油降粘方法摻稀油法；加熱降粘稠油改質(zhì)降粘輸送；化學(xué)降粘5總結(jié)說(shuō)明396謝詞407參考文獻(xiàn)408外文翻意原文1含水稠油乳化輸送432含水油表觀粘度51翻意1含水稠油乳化輸送612含水油表觀粘度70聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)第一章說(shuō)明部分11設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)111盤(pán)錦歡喜嶺第四聯(lián)合站的基本物性盤(pán)錦歡喜嶺第四聯(lián)合站含水原油日輸入量6000立方米，含水率60左右，進(jìn)站溫度為55。輸油管道長(zhǎng)度為44公里，進(jìn)站壓力大于025MPA，最大出站壓力45MPA。表1盤(pán)錦混合原油的基本物性表原油表觀粘度（MPAS）原油密度20（T/M3）50607080凝固點(diǎn)閃點(diǎn)（閉口）膠質(zhì)瀝青（）含蠟量（）0952816935332701361286112盤(pán)錦氣象資料海拔高度35米，最冷月平均溫度94，最熱月平均溫度249，最高日氣溫338最高日平均氣溫338，最低氣溫255，最低日平均氣溫215。冬季平均風(fēng)速34米/秒，夏季平均風(fēng)速36米/秒。冬季大氣壓10269毫巴，夏季大氣壓10033毫巴。年總降水量6931毫米，日最大降水量1934毫米。最大積雪深度21厘米，最大凍土深度96厘米。80冬季主導(dǎo)風(fēng)向及風(fēng)頻N（17）；夏季主導(dǎo)風(fēng)向及風(fēng)頻SN（15）；113設(shè)計(jì)依據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)歡喜嶺第四聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)輸油管道設(shè)計(jì)與管理油庫(kù)設(shè)計(jì)與管理油氣集輸114執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范GB502532003油田油氣集輸設(shè)計(jì)規(guī)范SY/T000498油氣集輸條文說(shuō)明石油天然氣工程設(shè)計(jì)防火規(guī)范GB501832004油氣集輸管子及管路附件選用標(biāo)準(zhǔn)SY/T007193稠油集輸及注蒸汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范SY002794115設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)結(jié)論稠油脫水進(jìn)行了試內(nèi)實(shí)驗(yàn)。經(jīng)對(duì)比選結(jié)論如下?lián)狡迫閯┓N類最佳破乳劑TYA，破乳劑TRDEM/LH次之；加藥量為100150MG/L；最佳脫水溫度75；Z最佳沉降時(shí)間為不小于48H；在滿足上述條件下，脫水后原油含水率小于12。污水后原油353MG/L，懸浮物450MG/L。脫水方案由于目前原油含水小于20，考慮隨著生產(chǎn)規(guī)模擴(kuò)大，后期含水增加，設(shè)計(jì)按含水50考慮，采用一段加熱，兩段脫水的方法，進(jìn)站原油通過(guò)換熱器，游溫從55換熱到75，加入破乳劑混合后，進(jìn)一段沉降罐沉降脫水。沉降后，油通過(guò)脫水泵，進(jìn)入二段沉降罐沉降（兼好油罐），原油合格后外輸或或裝車外銷。116設(shè)計(jì)參數(shù)原油進(jìn)站溫度55原油進(jìn)站壓力025MPA原油脫水溫度75原油脫水時(shí)間48H合格原油含水指標(biāo)12原油外輸溫度7012聯(lián)合站的概述121聯(lián)合站建設(shè)在油田中的地位油田的工業(yè)開(kāi)采價(jià)值被確定后，在油田地面上需建設(shè)各種生產(chǎn)設(shè)施，輔助設(shè)施和附屬設(shè)施以滿足油氣開(kāi)采和儲(chǔ)運(yùn)要求，油氣集輸是建設(shè)中的主要生產(chǎn)設(shè)施，在油田中起主導(dǎo)地位，其中聯(lián)合站又是油氣集輸?shù)闹黧w部分，完成計(jì)量，脫水，穩(wěn)定和外輸儲(chǔ)存等多種任務(wù)。因此聯(lián)合站對(duì)油田可靠生產(chǎn)，建設(shè)水平，生產(chǎn)效率起關(guān)鍵作用。122聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的概述聯(lián)合站加熱系統(tǒng)是聯(lián)合站的重要組成部分，她在聯(lián)合站的正常工作運(yùn)行中起著至關(guān)重要的作用。原油從油田采出后運(yùn)輸?shù)牡谝徽揪褪锹?lián)合站，由于原油的物性決定她在運(yùn)輸過(guò)成中必須加熱使原油的物性達(dá)到運(yùn)輸要求。當(dāng)前聯(lián)合站加熱系統(tǒng)主要采用陶纖氈式管式加熱爐。123聯(lián)合站加熱系統(tǒng)建設(shè)在油田中的作用聯(lián)合站加熱系統(tǒng)是聯(lián)合站的重要組成部分，她在聯(lián)合站的正常工作運(yùn)行中起著至關(guān)重要的作用。原油從油田采出后運(yùn)輸?shù)牡谝徽揪褪锹?lián)合站，由于原油的物性決定她在運(yùn)輸過(guò)成中必須加熱使原油的物性達(dá)到運(yùn)輸要求。124油田油氣集輸?shù)墓に嚧_定盤(pán)錦原油20時(shí)密度6772KG/M3大于950KG/M3；Z在50時(shí)粘度846106MPAS大于400106MPAS；圖1為油氣集輸工程設(shè)計(jì)相關(guān)關(guān)系圖框。1）油氣分離原油的油氣水分離在礦井附進(jìn)，獲得天然氣用于礦井加熱不屬聯(lián)合站此處略。2）原油脫水方案論證盤(pán)錦原油屬重質(zhì)，高稠原油，在脫水工藝中，雖然熱化學(xué)水工藝簡(jiǎn)單，成本低廉，但單純用熱化學(xué)水方法處理含水原油合格標(biāo)準(zhǔn)，從經(jīng)計(jì)表準(zhǔn)關(guān)點(diǎn)如設(shè)備，費(fèi)用等綜合衡量是不合理的，且凈化原油不穩(wěn)定，應(yīng)采用電化學(xué)脫水結(jié)合達(dá)到凈化的目的，當(dāng)含水原油含水超過(guò)30時(shí)，電脫水無(wú)法維持正常工作，只有先通過(guò)熱化學(xué)脫水將含水降至30以下。在確定原油脫水工藝流程中，還要盡量用冷水日摻技術(shù)設(shè)施，熱化學(xué)沉降脫水應(yīng)進(jìn)量與管道破乳相結(jié)合。綜上所述，盤(pán)錦原油脫水采用流程為大站加藥，管道破乳，一次大罐沉降，二次電化脫水工藝。125沉降罐的容量的確定由于盤(pán)錦原油粘度高密度大油水密度接進(jìn)，破乳困難預(yù)設(shè)停留時(shí)間為36H日進(jìn)含水原油6000立方米，則所需沉降罐庫(kù)各12000立方米，一個(gè)10000立方米拱頂罐和一個(gè)3000立方米拱頂罐正好滿足生產(chǎn)工藝要求，考慮日后油田生產(chǎn)擴(kuò)建，備用一個(gè)10000立方米拱頂罐備用。126熱化學(xué)脫水加藥部位的確定破乳劑加入部位即要發(fā)揮藥劑效能又要考慮管理方便，加藥部位可以在井口，計(jì)量站，接轉(zhuǎn)站，集中處理站等集輸流程環(huán)節(jié)由于脫水難度大從發(fā)恢藥劑效率角度上看確定在井口加入即可起到降粘的作用又可抑制油包水型乳化液的產(chǎn)生。127電脫水工藝要求1原油點(diǎn)脫水工藝安裝設(shè)計(jì)必須適合全站的工藝流程，操作方便，便于維修。2計(jì)應(yīng)使點(diǎn)脫水器滿足單臺(tái)投產(chǎn)，停產(chǎn)，排空，排污的要求，必要時(shí)設(shè)置排砂裝置。3水器進(jìn)油匯管末端和出油管線上應(yīng)裝連通閥。4器進(jìn)口管線上安裝流量計(jì)在流量計(jì)前，后的管線上應(yīng)安裝節(jié)斷閥，也可安裝流量計(jì)旁通管線。5器進(jìn)口，出口管線適當(dāng)位置分別安裝取樣閥溫度計(jì)。6水器出口閥門(mén)的上游管線上應(yīng)安裝掃線接頭和壓力表。7水器應(yīng)安裝觀察油水界面和污水排放情況的玻璃看窗和視鏡。8水器應(yīng)安裝的放水管線節(jié)斷閥前空裝封閥式安全閥和取樣閥。9脫水器底端排出的污水應(yīng)分為有壓放水和無(wú)壓放水，有壓放水采用日摻?jīng)r程或進(jìn)入污水處理站。無(wú)壓放水排入低位同收池或低位罐。10器頂部必需設(shè)有放氣閥凡在電脫水器頂部開(kāi)口時(shí)其開(kāi)口管頂部亦必需有放氣閥。有條件時(shí)電脫水器的油水界面應(yīng)采用自動(dòng)控制兩臺(tái)或兩臺(tái)以上的電脫水器聯(lián)合平臺(tái)上其兩側(cè)均應(yīng)設(shè)梯子。管線的長(zhǎng)度技述參數(shù)的確定原油電脫水工藝處理含水小于30的原因。電脫水操作溫度應(yīng)根據(jù)原油的粘度特性確定使原油的運(yùn)動(dòng)粘度低于50MM3/S的條件下進(jìn)行脫水。確定電脫水操作壓力時(shí)其壓力應(yīng)比操作壓力下的原油飽合蒸汽壓高015MMPA。電脫水處理能力根據(jù)原油乳狀液的處理難易度確定在脫水罐中的停留時(shí)間，稠油一般為50MIN電脫水處理器處理能力計(jì)算如下VVI/T其中VI為單臺(tái)電脫水處理含水原油體積流量M3/N臺(tái)。T選定的含水原油在電脫水器內(nèi)停留時(shí)間取5/6H代入數(shù)據(jù)得V222M3/H。所以取兩臺(tái)長(zhǎng)17M工程直徑36M電脫水器聯(lián)合脫水即可，滿足設(shè)計(jì)要求，其中原油含水率23左右，停留時(shí)間50MIN電脫器內(nèi)強(qiáng)電場(chǎng)強(qiáng)度為一般為0820KV/CM弱電場(chǎng)強(qiáng)度一般0305KV/CM。原油采用直流電脫水效果比交流電脫水高但直流電脫水含油比交多因此拱電方式采用雙重電場(chǎng)。128原油穩(wěn)定作用原油在集輸過(guò)程中由于蒸發(fā)會(huì)損失一部分輕油，為降低和回收部分輕油組分。一個(gè)又效的方法是將原油中揮發(fā)性強(qiáng)的輕油比完全的脫出，降低原油的整體齊壓，以利于常溫唱壓下儲(chǔ)存這就是原油穩(wěn)定的作用之后原油的蒸汽壓應(yīng)小于07倍大氣壓。工藝原油穩(wěn)定性分為閃蒸法和分流法根據(jù)原油的性質(zhì)，能耗經(jīng)計(jì)效益的原則確定穩(wěn)定的方法。穩(wěn)定脫出的輕油組分主要為C1C4，屬稠油C1C4蒸發(fā)損耗小于總量的05（重）可不進(jìn)行原油穩(wěn)定處理。13外輸泵站131沿線地勢(shì)及管道鋪設(shè)原則盤(pán)錦聯(lián)合站的外輸泵站到中間站末站沿線除少量河流，上丘，地勢(shì)較為平，首末高程差為Z20M無(wú)須大型開(kāi)挖。輸油干線直徑用3257的16N無(wú)縫細(xì)管采用埋溝鋪設(shè)管頂浮土厚12M以上，保溫管線采用瀝青防腐和陰級(jí)保護(hù)相結(jié)合的防腐方法穿越較大的的河流時(shí)，采用膠壁管和保溫穿越較小的的河流時(shí)，采用石蘢穩(wěn)重的穿越鋪設(shè)方法對(duì)中河兩列，深度在4米以上的采用跨越方式穿越鐵路以及縣及以上主要公路時(shí)均采用外用鋼筋混凝土路保護(hù)，套管頂距鐵路或公路15米以上。132工藝流程采用了從泵到泵的密閉輸送方式，大大節(jié)約了能耗，實(shí)現(xiàn)全面自動(dòng)化管理，各站內(nèi)采用先爐后泵的工藝大大提高了生產(chǎn)效率，安全系數(shù)也得到提高。首站，中間站，以及末站流程概擴(kuò)為以下幾個(gè)方面首站（聯(lián)合站的外輸）正輸，反輸，站內(nèi)循環(huán)，倒灌計(jì)量，收發(fā)球，高低壓保護(hù)。中間站正輸，反輸，高低壓保護(hù)，水力越站，熱力越站，全越站。末站收油進(jìn)罐，計(jì)量，收球，反輸；污水流程133設(shè)備輸油泵全線站內(nèi)均采用Y型離心泵，單站由三臺(tái)泵并聯(lián)，其中一臺(tái)備用。加熱爐全線站全部采用高效率熱煤爐，間接加熱，以降低燃料油消耗。油罐首站及末站儲(chǔ)油罐都用5000M3拱頂罐（因?yàn)槌碛驼舭l(fā)損耗小，拱頂罐投資?。┞?lián)合沉降罐采用10000M3拱頂罐中間事固罐用200M3拱頂罐。閥門(mén)全縣各站采用自動(dòng)控制閥組利用計(jì)算機(jī)監(jiān)控。自動(dòng)管理各站可適當(dāng)采用自動(dòng)控制閥組，波動(dòng)閘閥，手動(dòng)閥。134全線方案設(shè)計(jì)原則立足于國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平和先進(jìn)設(shè)備，盡可能吸收國(guó)外的先進(jìn)計(jì)術(shù)水平，在必要的情況下，可適當(dāng)引進(jìn)一部分國(guó)外先進(jìn)技術(shù)設(shè)備。原油生產(chǎn)流程倒罐（站內(nèi)循環(huán)流程）加藥流程在確保安全輸送，又能滿足輸量的情況下可采用一些先進(jìn)技術(shù)，如“自動(dòng)監(jiān)控”等引進(jìn)先進(jìn)工藝以求最大工藝效意。盡量用可利用資原，在規(guī)化上統(tǒng)籌兼顧，少占耕地，多用荒地。尊守國(guó)家法令和法規(guī)。注具體方案選則要通過(guò)計(jì)算和論證。135設(shè)計(jì)規(guī)范儲(chǔ)油罐由于稠油蒸發(fā)損耗，以減少損失。采用拱頂罐，罐采用系數(shù)為085則總?cè)萦?jì)算公式VQN/77003/08527176；其中V為儲(chǔ)油罐總?cè)萦?jì)，Q為外輸管線日輸量，N為儲(chǔ)備天數(shù)25D取3D，為油罐利用率。由此可見(jiàn)，首站的儲(chǔ)罐應(yīng)建立6個(gè)5000M3拱頂罐其中一個(gè)備用，以備日后油田擴(kuò)建改造。136外輸設(shè)備的確定輸油泵全線輸油泵均采用Y型離心泵，經(jīng)過(guò)計(jì)算和調(diào)研的結(jié)果，全線共9臺(tái)泵，其中首站3臺(tái)（一臺(tái)備用），中間站3臺(tái)（一臺(tái)備用），末站3臺(tái)（一臺(tái)備用），單站內(nèi)并聯(lián)使用。一般情況下，大型轉(zhuǎn)油管為了提高它的經(jīng)計(jì)性，減少動(dòng)力損耗費(fèi)用，都采用中揚(yáng)轉(zhuǎn)，大排量高效率的泵串聯(lián)運(yùn)行，使泵站出口壓力保持在558106帕以上，以調(diào)節(jié)經(jīng)計(jì)性考慮，串聯(lián)比較有利。投產(chǎn)初期或轉(zhuǎn)輸量不滿負(fù)荷時(shí)，尤為如此，在克服冷程阻力為主的管道上改變轉(zhuǎn)量時(shí)，串聯(lián)比并聯(lián)在節(jié)流上的能量損失要少的多，尤其多泵站密閉轉(zhuǎn)送的管道上，泵機(jī)組串聯(lián)工作時(shí)調(diào)節(jié)靈活性大，為便于調(diào)節(jié)，可采用同一型號(hào)不同葉論直徑的泵相互串聯(lián)，中揚(yáng)程排量離心泵除效率高外，串聯(lián)后，還有簡(jiǎn)化流程，節(jié)約能量，便于調(diào)節(jié)及超壓保護(hù)等優(yōu)點(diǎn)，在長(zhǎng)距離轉(zhuǎn)油管道上得到廣范的應(yīng)用?？v觀長(zhǎng)輸全程地帶較為平坦，沒(méi)有大的山區(qū)，高程差為20米，全年轉(zhuǎn)量較小，而原油粘度高，因此泵主要用于克服沿程摩阻，不能采用串聯(lián)大流量中揚(yáng)程泵，改為大揚(yáng)程泵，中流量泵并聯(lián)使用，滿足工藝要求，但缺點(diǎn)是效率較低。增壓泵（給輸泵）大型離心式轉(zhuǎn)油泵需要正壓轉(zhuǎn)油進(jìn)泵時(shí)，在主泵前常裝有輔助增壓泵，又稱給油泵。它和主泵串聯(lián)運(yùn)行，輔助增壓泵之間并聯(lián)運(yùn)行?？紤]首站為“先爐后泵”工藝，而換熱器進(jìn)壓時(shí)要求在50米油栓左右的壓力范圍，因而可選用雙吸失離心泵系列，因?yàn)槿€的年輸量250萬(wàn)噸左右，經(jīng)計(jì)算兩臺(tái)泵為6SH9的泵并聯(lián)使用，另需一臺(tái)同型號(hào)的泵備用，方能滿足要求，所以共三臺(tái)泵并聯(lián)于爐前。為了改善吸入條件的原因，輔助增壓泵設(shè)在罐區(qū)附進(jìn)，同時(shí)可兼用倒罐用。加熱爐全線共設(shè)熱煤爐6座（均備有換熱器）其中前站兩座，一座備用，中間甲站兩座，一座備用，中間乙站兩座，一座備用，熱煤間加熱比原來(lái)的直接加熱方式更可靠，自動(dòng)化成度也有所提高，熱效率更高，從而節(jié)約能耗。閥門(mén)主要閥門(mén)一般都選用法蘭手動(dòng)鋼閥及法蘭鋼閘閥，需自動(dòng)調(diào)節(jié)的地方用自動(dòng)調(diào)節(jié)閥，泵后及其它一些部位采用單向閥，具體情況見(jiàn)工藝流程圖。測(cè)量?jī)x表在外輸首站安裝1W700渦輪流量計(jì)測(cè)量燃料油的用量，安裝壓力儀表及壓力變送器測(cè)量進(jìn)出泵的壓力及轉(zhuǎn)速，安裝雙金屬濕度計(jì)來(lái)測(cè)量濕度，燃料油軍均自動(dòng)調(diào)節(jié)。由于密閉輸送，多站都沒(méi)有自動(dòng)控制系統(tǒng)。電氣變壓器的選則及無(wú)功補(bǔ)常容量如圖主要工藝方案及操作方式選則（外輸站）工藝方案聯(lián)合站外輸站是一個(gè)首站，主要任務(wù)是將油田來(lái)的含水原油經(jīng)過(guò)聯(lián)合站處理后外傳。外傳全線實(shí)行密閉流程，首站儲(chǔ)罐原油經(jīng)增壓泵送油，經(jīng)“先爐后泵”六程外傳。游田來(lái)油時(shí)，聯(lián)合站收油又可以認(rèn)為是末站，設(shè)收球流程時(shí)是首站，設(shè)發(fā)球流程時(shí)是末站。操作方式原油經(jīng)170渦輪流量計(jì)二此儀表進(jìn)行測(cè)量來(lái)油進(jìn)罐。利用增壓泵，把罐內(nèi)原油送到換熱器中，實(shí)現(xiàn)“先爐后泵”工藝。進(jìn)站壓力，濕度，各種罐右面高度，泵的開(kāi)關(guān)全部又住控室屏顯示。正轉(zhuǎn)，反轉(zhuǎn)，倒罐等為人工控制閥門(mén)，泵（轉(zhuǎn)油）均為室內(nèi)操作。各崗位操作做到準(zhǔn)確，及時(shí)，安全，配合密切，協(xié)調(diào)一致。輔助系統(tǒng)通風(fēng)各輸油泵房，電訊機(jī)務(wù)站，閥室，蓄電池室等均設(shè)防爆軸流風(fēng)機(jī)，采用機(jī)械排風(fēng)，其于各生產(chǎn)建筑考慮自然通風(fēng)露天加熱爐注意自然通風(fēng)。電訊建成有微波塔（全線各站均有）以蝕現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)和遼河油田中心的雙重控制。采用明桿架設(shè)，有線通訊聯(lián)系。調(diào)動(dòng)中心，泵站，油庫(kù)有直達(dá)電話聯(lián)系。各泵站與相鄰站間直達(dá)電話聯(lián)系。調(diào)度中心到各站有直達(dá)電話聯(lián)系。各泵站內(nèi)有電訊電路。各泵站與當(dāng)?shù)卣\(chéng)市，縣電訊局及消防單位有電訊電路。土建，給排水及消防。土建以節(jié)約土地角度又要滿足防火間距的要求采征圖土地，同時(shí)滿足檢修和維護(hù)以及部分?jǐn)U建地基本備用。生產(chǎn)用水由于聯(lián)合站內(nèi)有水處理設(shè)施，一般多郭爐用水，生產(chǎn)沖洗用水都用河水處理后的回收水。其它如辦公用水及食堂用水來(lái)自深井。消防用水由于聯(lián)合站內(nèi)有水處理設(shè)施，與小河共用水處理設(shè)施不另行設(shè)置。水源由于聯(lián)合站內(nèi)有水處理設(shè)施，部分采用水處理回收水池。消防以防為主，以消為輔，在站內(nèi)設(shè)中國(guó)式消防設(shè)施配三臺(tái)消防車。采暖各類廠房，車間倉(cāng)庫(kù)車庫(kù)等用入口壓力為2/2蒸汽取暖。食堂，會(huì)議室采用12/2蒸汽取暖。通訊機(jī)務(wù)站用9570熱水采暖，集合辦公樓用07/2蒸汽取暖。道路站內(nèi)主要道路以及消防道用6寬，次要道路4寬，人行道2寬及可，祥見(jiàn)聯(lián)合站總平面圖。防腐絕原和保溫露室保溫管線，刷紅丹漆兩便，水泥石子制塊保溫，并抹石棉水泥保護(hù)層調(diào)合漆兩便。埋地保溫管線，采用油布防腐。14先進(jìn)計(jì)術(shù)的采用本次盤(pán)錦歡喜嶺第四聯(lián)合站加熱系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)參考了大量的中外文資料，并且到了本次盤(pán)錦歡喜嶺等地區(qū)進(jìn)行了實(shí)地考查對(duì)一些數(shù)據(jù)材料的了解獲得了大量的感性認(rèn)識(shí)，因此本設(shè)計(jì)吸收了許朵單位的該造經(jīng)驗(yàn)同時(shí)也采用了國(guó)內(nèi)外的先進(jìn)工藝和設(shè)備。具體說(shuō)明如下141完全實(shí)現(xiàn)了“從泵到泵”的密閉輸送“從泵到泵”方式輸油上站來(lái)油干管直接與下站泵機(jī)組的吸入管相連正常工作時(shí)不需要起調(diào)節(jié)作用的油罐，各站泵機(jī)組串聯(lián)工作各泵Y及站間管路的工作相互密切聯(lián)系，類伊個(gè)泵站的多臺(tái)泵串聯(lián)。只是其間的聯(lián)結(jié)管拉長(zhǎng)很多，整個(gè)管路形成一個(gè)密切聯(lián)接的水利系統(tǒng)。其特點(diǎn)是各站的輸油量必定相等。各站的進(jìn)出壓力相互直接影響。如果一個(gè)站所給出的壓頭大于站間管路所需剩余壓頭就加在下一站的機(jī)組進(jìn)口上，既為進(jìn)站壓頭面泵機(jī)組出口壓頭則為進(jìn)口壓頭與泵機(jī)組揚(yáng)程之和，由于這樣一站影響下一站，全線行成同一的水利系統(tǒng)，每個(gè)泵站的工況（排量與壓力）決定全線總的能量消耗，也就是各站的工況要由全線的總的管路特性曲線來(lái)判斷?！皬谋玫奖谩钡膬?yōu)缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)簡(jiǎn)化了工藝流程，中間站不必建大型油灌，一方面節(jié)省鋼材，同時(shí)也減少了蒸發(fā)損耗，使于各泵站就地控制基礎(chǔ)上蝕縣全線的中秧調(diào)控，特別是在使用計(jì)算機(jī)輔助管理以后可對(duì)全線蝕縣遠(yuǎn)程控制。缺點(diǎn)“從泵到泵”的工作輸油管線形成統(tǒng)一的水利系統(tǒng)進(jìn)出站壓力相互影響相胡牽制，“水擊”壓力和任一處的事情都要撥幾或影響全線，造成危險(xiǎn)性增大，要求技術(shù)水平高，檢查要求嚴(yán)格，對(duì)低泄壓閥的靈敏性要求精度高，靈活性好，安全性差，特別是冬季，嚴(yán)防泄壓線凝油，要求定期控線。142實(shí)現(xiàn)了“先爐后泵”的運(yùn)行方式假定長(zhǎng)輸管線采用“先泵后爐”的工藝，即先通過(guò)泵在經(jīng)過(guò)加熱，先加熱后加熱，則來(lái)油進(jìn)泵時(shí)油溫低，而盤(pán)錦采原油粘濕曲線陡，粘度相差特大，在泵中的摩阻相差很大，泵的馭爭(zhēng)受到嚴(yán)重影響，油從泵出出來(lái)以后，壓力增加很大，這就要求換熱器承受高壓，增加了鋼耗量和投資，而加熱設(shè)備的耐壓能力不是很高從而導(dǎo)至不安全。采用“先爐后泵”的工藝即泵前加熱入口原油由于成度升高，粘度下降很多，從而提高了泵的效率，節(jié)約了電能，同時(shí)換熱器承受壓力減小，降低了鋼耗量和投資，使安全性得到了保掙。當(dāng)然，“先爐后泵”也有弊端泵前加熱，細(xì)入管摩阻大，僅靠泵的吸入無(wú)法正常工作，若先泵后加熱，泵的細(xì)入管承受的摩阻小得多，利用泵的吸入就能法正常工作，特別是首站，儲(chǔ)罐原油出罐時(shí)無(wú)壓頭，進(jìn)不了換熱器，需增設(shè)增壓泵，使原油有了一小部份壓頭后在進(jìn)入換熱器，這就兼固了“先泵后爐”和“先爐后泵”的兩者的優(yōu)點(diǎn)，但加大了投資。143采用了先進(jìn)的水擊報(bào)警由于采用了“先爐后泵”的密閉輸送，油品的輸送比較經(jīng)計(jì)，但也帶來(lái)了各泵站之間水擊壓力的相互影響，為減少或消除這種影響，必需采用可靠的自動(dòng)控制系統(tǒng)和水擊波攔截系統(tǒng)，本設(shè)計(jì)采用如下措施在出口管線上設(shè)置（低壓保護(hù)）高壓泄漏閥，當(dāng)上站關(guān)閉憋壓或容器突然停泵，本站出現(xiàn)下壓波造成壓力過(guò)高，此時(shí)高壓泄壓閥開(kāi)啟，把部分原油排出管罐，降低右壓，消除水擊，保護(hù)管線，在入站管線上設(shè)了低壓泄壓閥，當(dāng)本站關(guān)閉或突然停電時(shí)，造成入站壓力過(guò)高，低壓閥打開(kāi)，把部分原油排出管罐，壓力降低直到正常關(guān)閉，?；ピO(shè)備和管線。微波控制的水擊攔截，在泵站突然停電時(shí)由通訊系統(tǒng)向上油站發(fā)出一個(gè)信號(hào)，使之個(gè)別機(jī)組或進(jìn)行節(jié)約，向下游發(fā)出減壓波，攔截逆流而上的的增壓波，防止管道中某些地方出現(xiàn)高壓。本次設(shè)計(jì)，對(duì)水擊波攔截?cái)M定了三種方案（在遼合油田四建設(shè)檢測(cè)中心，各站內(nèi)檢測(cè)系統(tǒng)對(duì)全站壓力每隔30秒測(cè)一次，若發(fā)現(xiàn)壓力梯度改變，使采用第的一套方案，本方案快已由管道水利公司（）設(shè)計(jì)末站突然停泵時(shí)，低壓泄壓閥打開(kāi)泄壓。同時(shí)由微波塔將信號(hào)立刻傳給上站，使之停一大泵，進(jìn)行水擊攔截當(dāng)中間站突然停泵時(shí)過(guò)30秒由微波控制相鄰兩站停泵，在過(guò)30秒上游第二站與下游地第二站停泵依次進(jìn)行調(diào)節(jié)。這三種方案與前面兩種措施有相同之處，三者相互配合，可達(dá)到理想效果。144采用了高效管式媒爐管式加熱爐的特征（1）被加熱物質(zhì)在管內(nèi)流動(dòng)，故僅限于加熱氣體和液體。而且，這些氣體液體通常都是易燃易爆的烴類物質(zhì)，同鍋爐加熱水和蒸汽相比，危險(xiǎn)性大，操作條件要苛刻得多。（2）加熱方式為直接受火式，加熱溫度高，傳熱能力大。（3）只燒氣體或液體燃料。（4）長(zhǎng)周期連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，不間斷操作，便于管理。145引進(jìn)德國(guó)西門(mén)子變頻器長(zhǎng)輸管線中常由于水擊，電壓不穩(wěn)定等原因造成輸量不穩(wěn)定，有一定的波動(dòng)，泵的工作點(diǎn)也隨輸量變化而波動(dòng)因此影響泵的工作特性，泵的工作特性，德國(guó)西門(mén)子變頻器可自動(dòng)調(diào)節(jié)電流電壓，改變泵的工作特性，達(dá)到最大傳送效率輸送以比節(jié)省大量電耗，德國(guó)西門(mén)子變頻器在其它一些長(zhǎng)輸管線中應(yīng)用，節(jié)能效果好，因此在此設(shè)計(jì)中推薦引進(jìn)。15生產(chǎn)組織盤(pán)錦聯(lián)合站結(jié)構(gòu)，建筑規(guī)格，數(shù)量，祥見(jiàn)聯(lián)合站總平面圖，聯(lián)合站工作人員編制如下表所示機(jī)關(guān)干部運(yùn)行班維修班后勤其它人員職務(wù)定員職務(wù)定員職務(wù)定員職務(wù)定員職務(wù)定員書(shū)記1班長(zhǎng)5鉗工1衛(wèi)生2門(mén)衛(wèi)4站長(zhǎng)1采油工2焊工2服務(wù)1司機(jī)7副站長(zhǎng)3加熱爐8管工3炊事4雜工10干事3鍋爐4巡線4線警10出鈉1變電8閘井3會(huì)計(jì)1計(jì)量4電工3技術(shù)員4外輸泵8材料1站內(nèi)泵8電脫水8水處理8水泵房8合計(jì)15合計(jì)71合計(jì)16合計(jì)7合計(jì)31合計(jì)140第二章計(jì)算部分21初步確定輸油管線直徑211初步確定外輸管徑由經(jīng)驗(yàn)公試D（4QV/V）可見(jiàn)，其中D為管徑；QV為體積流量6000（160）（120）/24360000224M3/S8064M3/H；V為經(jīng)計(jì)流速初選11M/S；所以可得D（400224/11）016M160MM；查石油化工工藝管道安裝設(shè)計(jì)手冊(cè)P471表3可見(jiàn)取熱軋無(wú)縫鋼管，219；由輸油管道設(shè)計(jì)規(guī)范P19可得CPD/2SK其中C為鋼管的計(jì)算壁厚P為設(shè)計(jì)內(nèi)壓力45MPA；D為管道外徑219MM；為焊縫系數(shù)，無(wú)縫鋼管取1；S為材料的最低屈服強(qiáng)度325MPA；K為修正系數(shù)，取04；CPD/2SK450219/204132500038MM取0006MM；即綜上外輸管線取16MN熱軋無(wú)縫鋼管200/2196；212初步確定站內(nèi)管徑進(jìn)油管線由經(jīng)驗(yàn)公試D（4QV/V）可見(jiàn)，其中D為管徑；QV為體積流量6000/2436000069444444M3/S250M3/H；V為經(jīng)計(jì)流速初選11M/S；所以可得D（40069/11）0282678888M28268MM；查石油化工工藝管道安裝設(shè)計(jì)手冊(cè)P471表3可見(jiàn)取熱軋無(wú)縫鋼管325；由輸油管道設(shè)計(jì)規(guī)范P19可得CPD/2SK其中C為為鋼管的計(jì)算壁厚P為設(shè)計(jì)內(nèi)壓力45MPA；D為管道外徑325MM；為焊縫系數(shù)，無(wú)縫鋼管取1；S為材料的最低屈服強(qiáng)度325MPA；K為修正系數(shù)，取04；CPD/2SK450325/2041325000563MM取0006MM；即綜上外輸管線取熱軋無(wú)縫鋼管300/3256；一段脫水和二段脫水間的油管線；QV為體積流量6000（160）/2436000028M3/S100M3/H；由經(jīng)驗(yàn)公試D（4QV/V）可見(jiàn)，其中D為管徑V為經(jīng)計(jì)流速初選11M/S；所以可得D（40028/11）018M180MM；查石油化工工藝管道安裝設(shè)計(jì)手冊(cè)P471表3可見(jiàn)取熱軋無(wú)縫鋼管219；由輸油管道設(shè)計(jì)規(guī)范P19可得CPD/2SK其中C為為鋼管的計(jì)算壁厚P為設(shè)計(jì)內(nèi)壓力45MPA；D為管道外徑325MM；為焊縫系數(shù)，無(wú)縫鋼管取1；S為材料的最低屈服強(qiáng)度325MPA；K為修正系數(shù)，取04；CPD/2SK450325/2041325000563MM取0006MM；即綜上外輸管線取熱軋無(wú)縫鋼管200/2196；22計(jì)算聯(lián)合站的庫(kù)容包括沉降罐和儲(chǔ)油罐以及儲(chǔ)油罐的個(gè)數(shù)，大小221好油罐數(shù)儲(chǔ)備天數(shù)法VQN/；其中Q為外輸管線日輸量6000（160）（120）1920立方米；N為儲(chǔ)備天數(shù)25D，取3D；油罐利用率，取085所以VQN/19203/08567764705886777M3；由此可見(jiàn)好油儲(chǔ)罐應(yīng)建3個(gè)5000M3拱頂罐，其中一個(gè)用于備用以便日后擴(kuò)建改造。222沉降罐一段沉降儲(chǔ)備天數(shù)法VQN/；其中Q為外輸管線日輸量6000立方米；N為破乳困難預(yù)設(shè)停留時(shí)間48H；油罐利用率，取085所以VQN/60002/085141176470614118M3；由此可見(jiàn)好油儲(chǔ)罐應(yīng)建3個(gè)5000M3拱頂罐，其中一個(gè)用于備用以便日后擴(kuò)建改造。共4個(gè)5000M3拱頂罐。二段沉降儲(chǔ)備天數(shù)法VQN/；其中Q為外輸管線日輸量6000（160）2400立方米；N為破乳困難預(yù)設(shè)停留時(shí)間48H2D；油罐利用率，取085所以VQN/24002/08556470588245648M3；由此可見(jiàn)好油儲(chǔ)罐應(yīng)建3個(gè)5000M3拱頂罐，其中一個(gè)用于備用以便日后擴(kuò)建改造。223除油污水罐儲(chǔ)備天數(shù)法VQN/；其中Q為外輸管線日輸量60006020720立方米；N為破乳困難預(yù)設(shè)停留時(shí)間48H；油罐利用率，取085所以VQN/7202/08516941176471695M3；由此可見(jiàn)好油儲(chǔ)罐應(yīng)建2個(gè)2000M3拱頂罐，其中一個(gè)用于備用以便日后擴(kuò)建改造。23熱力計(jì)算231計(jì)算一段脫水熱負(fù)荷及加熱站個(gè)數(shù)并初選假熱爐型號(hào)計(jì)算一段脫水熱負(fù)荷由QCMT/可見(jiàn)M油為每小時(shí)油儲(chǔ)理量6000（160）9528/2495280KG/H2617KG/S；M水為每小時(shí)水儲(chǔ)理量6000（140）1/241500KG/H0042KG/S；C油取19KJ/KG；T油T水TRTZ705515；C水取42KJ/KG；QC油M油T油C水M水T水（199528042150）15272493028106KJ/H計(jì)算一段脫水加熱站個(gè)數(shù)L12998647MM；G6000（160）9528/2495280KG/H2617KG/S；LR（GC/KD）（TRT0）/（TZT0）（95280054/1113140325）（701）/（551）1113377969M1114KM；又由公式LRL/NR44/NR1114KM；從而可得NR012998647/11140011668444；加熱站數(shù)取2個(gè)，其中一個(gè)備用；加熱站間距LRL/NR01298647/2006493235KM；考慮到稠油輸出溫度較高散熱量大此時(shí)熱站正好與泵站部置在同一站內(nèi)管埋也符合常規(guī)設(shè)計(jì)；初選加熱爐型號(hào)C平均溫度下比熱容C平（60）C水（160）C油（C水C油）（60）418（160）18/（4221）054；QRGC（TRTZ）/R；其中取12；TR取70；TZ取60；R取80；代入數(shù)據(jù)可得QRGC（TRTZ）/R1295280054（7055）/0812106KJ/H；查工程熱力學(xué)P242可得1KJ277778104KWQR3215725726322KW所以每站可取200KW加熱爐2臺(tái)可滿足要求考慮油田擴(kuò)建1臺(tái)備用232計(jì)算二段脫水熱負(fù)荷及加熱站個(gè)數(shù)并初選假熱爐型號(hào)計(jì)算一段脫水熱負(fù)荷由QCMT/可見(jiàn)M油為每小時(shí)油儲(chǔ)理量6000（160）（120）9528/2476224KG/H2118KG/S；M水為每小時(shí)水儲(chǔ)理量6000（140）（180）1/24720KG/H02KG/S；C油取19KJ/KG；T油T水TRTZ755510；C水取42KJ/KG；QC油M油T油C水M水T水（197622442720）10145128015106KJ/H計(jì)算二段脫水加熱站個(gè)數(shù)L111813075MM；G6000（160）（120）9528/2476224KG/H2118KG/S；LR（GC/KD）（TRT0）/（TZT0）（76224054/1113140325）（751）/（651）5275484019M53KM；又由公式LRL/NR44/NR53KM；從而可得NR012/530023；加熱站數(shù)取2個(gè)，其中一個(gè)備用；加熱站間距LRL/NR012/2006KM；考慮到稠油輸出溫度較高散熱量大此時(shí)熱站正好與泵站部置在同一站內(nèi)管埋也符合常規(guī)設(shè)計(jì)；初選加熱爐型號(hào)C平均溫度下比熱容C平（60）C水（160）C油（C水C油）（60）418（160）18/（4221）054；QRGC（TRTZ）/R；其中取12；TR取75；TZ取65；R取80；代入數(shù)據(jù)可得QRGC（TRTZ）/R1276224054（7565）/08062106KJ/H；查工程熱力學(xué)P242可得1KJ277778104KWQR171505372172KW所以每站可取200KW加熱爐1臺(tái)可滿足要求考慮油田擴(kuò)建1臺(tái)備用233計(jì)算外輸加熱爐熱負(fù)荷及加熱站個(gè)數(shù)并初選假熱爐型號(hào)計(jì)算K值由公式LR（GC/KD）（TRT0）/（TZT0）反算總傳熱系數(shù)KK（GC/LRD）（TRT0）/（TZT0）（9255408/0219522103）（751）/（601）1106164061111；加熱站數(shù)及熱負(fù)荷摩擦升溫取進(jìn)站溫度60，出站溫度為70反算出站溫度計(jì)算熱負(fù)荷，取1114，在此取12；QGC（TRTZ）/其中為系數(shù)取12；G為每小時(shí)處理量G6000（160）9528/2495280KG/H2647KG/S；C平均溫度下比熱容C平（60）C水（160）C油（C水C油）（60）418（160）18/（4221）054；TR為出站溫度70；TZ為進(jìn)站溫度60；為效率取80；經(jīng)計(jì)算得Q1295280054（7060）/08771768077106KJ/H；計(jì)算加熱站間距LR由公式LR（GC/KD）（TRT0）/（TZT0）可見(jiàn)其中K取值為111；T0為平均地溫取1；TZ為進(jìn)站溫度60；TR為出站溫度75；C為平均溫度的比熱容取054KJ/KG；D為管徑取0219米；G為每小時(shí)處理量95280KG/H；經(jīng)計(jì)算可得LR（GC/KD）（TRT0）/（TZT0）（95280054/1113140219）（701）/（601）105537M1055KM；又由公式LRL/NR44/NR1414KM；從而可得NR44/1055417；加熱站數(shù)取5個(gè)，其中一個(gè)備用；加熱站間距LRL/NR44/588KM；考慮到稠油輸出溫度較高散熱量大此時(shí)熱站正好與泵站部置在同一站內(nèi)管埋也符合常規(guī)設(shè)計(jì)；初選加熱爐型號(hào)由LR（GC/KD）（TRT0）/（TZT0）可得（TRT0）/（TZT0）KDLR/GC；代入數(shù)據(jù)可得（TR1）/（601）11102191055103/95280054；TR70；QRGC（TRTZ）/R；其中取12；TR取70；TZ取60；R取80；代入數(shù)據(jù)可得QRGC（TRTZ）/R1295280054（7060）/08077106KJ/H；查工程熱力學(xué)P242可得1KJ277778104KWQR214381715215KW所以每站可取200KW加熱爐2臺(tái)可滿足要求考慮油田擴(kuò)建1臺(tái)備用圖（1）圖（2）調(diào)整熱站根據(jù)草圖和計(jì)算結(jié)果重新部站校核進(jìn)出站溫度由圖（1）可得VR270；VZ533C為原油比熱18KJ/KGG60009528/（243600）6617KG/S；AKD/GC（1110325）/（661718103）95106；I（1/2）（IRIZ）（Q2M/D5M）（VRMVZM）/24156000/（243600）21/021951（270106533106）/2005BGI/CA98005/（1810395106）285TR（T0B）（TZT0B）EAI（60285）（7060285）E0000009500169TRTR70所以熱站部置符合工藝要求。24聯(lián)合站內(nèi)管線水力計(jì)算計(jì)算平均溫度（加權(quán)平均法）TPJ（1/3）TR（2/3）TZ（1/3）70（2/3）60633平均溫度下的油品密度（忽略壓力對(duì)密度的影響）由油氣集輸P120式442得T20/1（T20）代入數(shù)據(jù)得而（2531197510320）10306312103；T9258/106312103（63320）所以T9274328656KG/M3；由原始數(shù)據(jù)，用數(shù)學(xué)軟件MATHMATIC畫(huà)出粘度和溫度的關(guān)系曲線如圖（1）所示得出TPJ633時(shí)（動(dòng)力粘度）396103（396103/09528）415106M2/S；241確定經(jīng)計(jì)流速，叛斷流態(tài)判斷流態(tài)（用加全平均法計(jì)算平均溫度）管徑DD2632526313MM0313M；Q6000/24360000694M3/S250M3/H雷諾數(shù)REVD/（動(dòng)力粘度）4Q/D400694/0311415106684992000為層流；查油庫(kù)設(shè)計(jì)與管理得64，M1，415S2/M242聯(lián)合站內(nèi)管線計(jì)算長(zhǎng)度圖（3）圖（5）從一段沉降罐一脫水泵一二段沉降罐（兼好油罐）參看設(shè)計(jì)圖紙經(jīng)測(cè)量和計(jì)算可得聯(lián)合站內(nèi)管線計(jì)算長(zhǎng)度L為L(zhǎng)8400243泵的選則計(jì)算站內(nèi)管線水力摩阻，繪制管路特性曲線；圖2IQ2MV（動(dòng)力粘度）M/D5M；代入數(shù)據(jù)得I4150069421（495106）1/03255100128Z20；全線總壓頭HILZ0012844000205432；由流量Q250M3/H；H5432；輸送溫度6080符合Y型離心泵的輸送介質(zhì)要求。因此初選Y型離心泵由石油庫(kù)工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)P489查得Y型離心泵150Y678相關(guān)數(shù)據(jù)如下表（1）Q（M3/H）H（M）效率90584631505027218042470由兩臺(tái)并聯(lián)泵可滿足輸量要求，取站內(nèi)摩阻20M；NH/（HCHM）5432/（58420）096泵站數(shù)N096所以N取2；泵站間據(jù)L44000/222000M；整條管線第三個(gè)泵站單站內(nèi)三臺(tái)泵并聯(lián)其中一臺(tái)備用；利用最小二乘法求泵的方程YABX；其中YH；XQ175；A（XIYIXIYIXI2）/（XI）2NXI2）；B（XIYINXIYI）/（XI）2NXI2）代入數(shù)據(jù)得A1575333333；B435；AA；BB/N2M217；HABQ2M；N2；所以泵的特性方程為H15753217Q2M；即為Y型150Y678離心泵特性取線方程；由輸油管道設(shè)計(jì)與管理P69水利摩阻計(jì)算公式HRL/DV2/2G；（其中層流區(qū)M1，415）代入數(shù)據(jù)操做溫度6667，粘度396106M2/S；加熱站間距LR1055KM；V4QV/D246000/243600/03252084M/S；64/RE0093得管線流量摩阻方程HRL/DV2/2G009344000/03250842/29845327M；選泵，繪制泵特性曲線；確定系統(tǒng)工作點(diǎn)；圖（3）曲線可得到工作點(diǎn)，并從工作點(diǎn)可找到泵的工作效率。由圖可知泵的工作點(diǎn)為H304M，Q00694M3/S250M3/H；泵的下效率為60在高效區(qū)滿足工藝要求因此選泵Y型150Y150X2離心泵允許氣蝕余量4M，許用壓力鑄鋼50KG/CM2，電機(jī)型號(hào)JK1332，功率360KW，轉(zhuǎn)速2950N/MIN，其它泵的選則脫水泵A（沉降罐與電脫水罐）流量Q600060/（243600）00417M3/S150M3/H；沉降速度V4Q/D2400417/032520503M/S；雷諾數(shù)REVD/05030325/396106412822000；流態(tài)為層流查油庫(kù)設(shè)計(jì)與管理得64，M1，415S2/M又由HR（L/D）（V2/2G）64/RE016HR016（185/0325）05032/298117M考慮局部摩阻20即，117（120）141M且罐高1415M，即所需揚(yáng)程；選5H型雙吸式離心泵10H9其高罐壓內(nèi)流量，由三臺(tái)泵并聯(lián)可滿足要求，其中一臺(tái)備用揚(yáng)程為1556M也符合站內(nèi)摩阻要求；244外輸管線水力計(jì)算確定經(jīng)計(jì)流速，判斷流態(tài)選管徑綜上可選外輸管線為熱軋無(wú)縫鋼管2196；判斷流態(tài)（用加全平均法計(jì)算平均溫度）TPJ（1/3）TR（2/3）TZ（1/3）75（2/3）6065同上為層流；所以64，M1，415圖（3）美國(guó)水利協(xié)會(huì)的換算方法選泵，計(jì)算站內(nèi)管線水力摩阻，繪制管路特性曲線；圖4Q6000（160）/2436000028M3/S100M3/HIQ2MV（動(dòng)力粘度）M/D5M；代入數(shù)據(jù)得I415002821（495106）1/0219510025Z20；全線總壓頭HILZ00254400020108024M；由流量Q100M3/H；H5432；輸送溫度6080符合Y型離心泵的輸送介質(zhì)要求。因此初選Y型離心泵由石油庫(kù)工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)P489查得Y型離心泵150Y679相關(guān)數(shù)據(jù)如下表（2）Q（M3/H）H（M）效率90657631505657218047770由兩臺(tái)串聯(lián)泵可滿足輸量要求，取站內(nèi)摩阻20M；NH/（HCHM）108024/（56520）198泵站數(shù)N198所以N取3；泵站間據(jù)L44000/31466667M；整條管線第三個(gè)泵站單站內(nèi)三臺(tái)泵串聯(lián)其中一臺(tái)備用；利用最小二乘法求泵的方程YABX；其中YH；XQ175；用最小二乘法求泵的特性曲線方程同上利用最小二乘法求泵的方程YABX；其中YH；XQ175；A（XIYIXIYIXI2）/（XI）2NXI2）；B（XIYINXIYI）/（XI）2NXI2）代入數(shù)據(jù)得A20782B5042；AA；BB/N2M2521；HABQ2M；N2；所以泵的特性方程為H207212521Q2M；即為Y型150Y678離心泵特性取線方程；由輸油管道設(shè)計(jì)與管理P69水利摩阻計(jì)算公式HRL/DV2/2G；（其中層流區(qū)M1，415）代入數(shù)據(jù)操做溫度6667，粘度396106M2/S；加熱站間距LR1055KM；V4QV/D246000160/243600/02192074M/S；64/RE0093得管線流量摩阻方程HRL/DV2/2G009344000/02190742/29852203M；選泵，繪制泵特性曲線；確定系統(tǒng)工作點(diǎn)；圖（3）曲線可得到工作點(diǎn)，并從工作點(diǎn)可找到泵的工作效率。由圖可知泵的工作點(diǎn)為H108024M，Q0028M3/S100M3/H；泵的下效率為60在高效區(qū)滿足工藝要求因此選泵Y型150Y1509離心泵允許氣蝕余量4M，許用壓力鑄鋼50KG/CM2，電機(jī)型號(hào)JK1332，功率360KW，轉(zhuǎn)速2950N/MIN，25熱泵站的調(diào)整及水力熱力工況的校核泵站出站油溫校核，計(jì)算泵站之間平均溫度，摩阻及水力坡降251泵站出站油溫校核G60004095289528M3/H2647M3/SAKD/GC（1110219）/（264718103）1602106；I（1/2）（IRIZ）（Q2M/D5M）（VRMVZM）/24156000（160）/（243600）21/021951（10510655106）/2002BGI/CA98002/（181031602106）68TR（T0B）（TZT0B）EAI（6068）（706068）E000000950016999TRTR70所以熱站部置符合工藝要求。計(jì)算泵站之間平均溫度TPJ（1/3）TR（2/3）TZ（1/3）75（2/3）6065摩阻及水力坡降V4QV/D246000160/243600/02192074M/S；64/RE0093得管線流量摩阻方程HRL/DV2/2G009344000/02190742/29852203M；252提出兩種以上方案，求出各站間水力坡降HRL/DV2/2G009344000/02190742/29852203101Q2MMLR/D5M；IHR/L0012253校核方案的進(jìn)出站壓力原油進(jìn)站壓力P1025MPA27M；原油出站壓力P245MPA482M；H出站壓力H進(jìn)站壓力HR站內(nèi)摩阻Z高差274825223（20）203254動(dòng)，靜水壓力校核水力校核水力校核主要是動(dòng)水壓和靜水壓校核，動(dòng)水壓校核是校核各站的進(jìn)出壓力，滿足管道乘壓；靜水壓力是由于管道停輸后由液位差引起的的壓力；靜水壓力校核是由管道縱斷面上可以看出中間站和末站之間的地位差最大為1米，原小于管道設(shè)計(jì)壓力，所以靜水壓力能夠滿足要求；動(dòng)水壓力校核動(dòng)水壓力校核是計(jì)算各站的出站壓力，看最大出站壓力是否超過(guò)了管線的最大的乘受壓力，由水力熱力計(jì)算出各個(gè)輸量各站的進(jìn)站壓力和出站壓力如下表表（3）首站中間站年負(fù)荷（）進(jìn)站壓力HS1（M）出站壓力HC1（M）進(jìn)站壓力HS2（M）出站壓力HC12（M）末站進(jìn)站壓力HT（M）55355524越站越站2408704143075365455659062585395503502523320210073653564561422由以上可以看出，當(dāng)輸量為100時(shí)，首站的出站壓力最大，只需校核此情況下的動(dòng)水壓力既可。只要此情況下滿足管道乘壓，其于均滿足。由管道的設(shè)計(jì)內(nèi)壓力為87MPA換算成油注壓力HHP/G；所以管道設(shè)計(jì)內(nèi)壓力大于出站壓力，動(dòng)水壓力滿足條件。26工藝計(jì)算261計(jì)算允許最大輸量輸油管道設(shè)計(jì)與管理P31式中HDFQ175LHSHM；J進(jìn)出站壓力平衡式中HS為進(jìn)站壓力；HM為站內(nèi)摩阻20M；H進(jìn)站P進(jìn)站壓力/G025106/952898