1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上抗滑樁本科畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書專心-專注-專業(yè)1、滑坡推力的計(jì)算1.1 計(jì)算原理作用于抗滑樁上的滑坡推力，與滑坡的厚度、滑坡的性質(zhì)、樁的位置、間距以及滑動(dòng)面的形狀等條件有關(guān)。一般先運(yùn)用工程地質(zhì)法的各種方法，對(duì)滑坡的穩(wěn)定性進(jìn)行分析，然后運(yùn)用力學(xué)方法進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算時(shí)，將滑坡范圍內(nèi)滑動(dòng)方向和滑動(dòng)速度大體一致的一部分滑體，看作一個(gè)計(jì)算單元，并在其中選擇一個(gè)或幾個(gè)順滑坡主軸方向的地質(zhì)縱斷面為代表，再按滑動(dòng)面坡度和地層性質(zhì)的不同，把整個(gè)斷面上的滑體適當(dāng)劃分成若干豎直條塊，由后向前，依次計(jì)算各塊截面上的剩余下滑力。目前，由于還沒有完全弄清樁間土拱對(duì)滑坡推力的影響，通常是假定每根樁所承受的

2、滑坡推力，等于樁距范圍之內(nèi)的滑坡推力。關(guān)于滑坡推力的計(jì)算，本文采用的是傳遞系數(shù)法，又稱不平衡力傳遞法。傳遞系數(shù)法是一種平面分析法，其計(jì)算過程有如下假定：（1）危險(xiǎn)滑動(dòng)面的形狀、位置已知，不可壓縮并做整體滑動(dòng)，不考慮條塊之間的擠壓變形，并且其滑動(dòng)面是組傾角已知的線段構(gòu)成的一條折線。（2）條塊之間只傳遞壓力，不傳遞拉力，并且需要沿折線點(diǎn)將滑動(dòng)土體劃分為各個(gè)土條具有豎向邊界編號(hào)順序由高到低。（3）條塊之間的作用力用以集中力表示，它的作用力平行于前一塊的滑面方向，作用在分界面的中點(diǎn)。當(dāng)前一塊土體（i-1）的總抗滑力不足時(shí)，第i塊土條與i-1土條的豎向邊界上受到i-1傳來的剩余下滑力，如果當(dāng)前i-1個(gè)土

3、條的總體抗滑力足夠，則i-1土條剩余下滑力為0。（4）垂直滑坡主軸取單位長度（一般是1m）寬的巖土體作為計(jì)算的基本斷面，不用考慮兩側(cè)的摩擦力?；谝陨霞俣▽?duì)第i塊土條，沿其底部滑動(dòng)面（與水平方向夾角為）建立的平衡方程，計(jì)算，計(jì)算圖示如圖5-1所示，途中C為土條的重心，O為坐標(biāo)原點(diǎn)，為土條受到的重力與荷載力的豎向合力。圖1-1 第i土條的靜力平衡計(jì)算圖式按照1-1建立x、y兩個(gè)軸向力的平衡關(guān)系式：(1-1)式中，和分別是土條的底部滑動(dòng)面上的抗滑力（平行于軸）和支持力（平行于軸），沒有在圖1-1中標(biāo)出。且兩者存在以下關(guān)系： （1-2）式中，和分別為第土條底部滑動(dòng)面上土體的黏結(jié)力、內(nèi)摩擦角和長度。將

4、1-2式子帶入1-2中，可以得到的表達(dá)式：令，則上式可簡化為： （1-3）其中：第塊滑體的剩余下滑力；第塊滑體的剩余下滑力；第塊滑體的重量；傳遞系數(shù)，；第塊滑體滑面上的巖土體的粘聚力；第塊滑體的滑面長度；第塊滑體滑面上巖土體的內(nèi)摩擦角；第塊滑體滑面的傾角；第塊滑體滑面上的傾角。計(jì)算是從上往下依次逐塊計(jì)算。按式子1-3計(jì)算的到的推力可以用來判斷滑坡的穩(wěn)定性。若是計(jì)算得到的最后一塊滑體的值為0或者為負(fù)值，說明滑體是穩(wěn)定的；若是最后一塊滑體計(jì)算所得到的為正值，說明滑體是不穩(wěn)定的；若是在計(jì)算過程中某一塊的為0或負(fù)值，則說明本塊體以上巖石已經(jīng)穩(wěn)定，并且下一塊計(jì)算時(shí)按無上一塊滑體推力計(jì)算。在實(shí)際的工程中滑

5、坡體的穩(wěn)定性還要考慮一定的安全儲(chǔ)備，選用的安全系數(shù)為，其值應(yīng)大于1.0。在推力計(jì)算中一般采用加大自重下滑力，即來計(jì)算推力，從而式子1-3變形為：（1-4）式子1-4即為不平衡推理法分析的基本公式。注意：如果在計(jì)算時(shí)，傾角為負(fù)值，則也是負(fù)值，因而變成了抗滑力，在計(jì)算時(shí)此項(xiàng)不用再乘以安全系數(shù)。1.2 推力的計(jì)算把設(shè)計(jì)要求的安全系數(shù)=1.19代入公式1-4，將滑坡剖成二個(gè)剖面，分別為1-1剖面、2-2剖面的滑坡推力計(jì)算結(jié)果制成表格分別為1-1、1-2，各坡面的參數(shù)：1-1剖面：=6，=13，=24KN/m；2-2剖面：=5.3，=14，=24KN/m。表1.1 1-1剖面剩余滑動(dòng)推力計(jì)算條塊編號(hào)條塊

6、面積（）條塊體力 滑面傾角傾角差傳遞系數(shù)（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）112.516 300.384 39 /233.426 189.058 /171.082 228.078 673.872 20 19 0.870 633.222 230.506 148.896 6.39 38.32 238.666 342.452 1018.848 8 12 0.930 1008.930 141.815 221.991 9.09 54.54 103.249 432.560 781.440 16 -8 1.022 751.161 215.421 105.562 7.79 46

7、.74 141.731 532.496 779.904 22 -6 1.019 723.100 292.193 144.375 7.03 42.18 282.942 650.227 1205.448 16 6 0.970 1158.739 332.308 274.562 8.86 53.16 349.297 739.268 942.432 0 16 0.898 942.432 0.000 313.529 7.00 42.00 53.922 840.127 963.048 17 -17 1.024 920.957 281.603 55.206 7.86 47.17 130.494 940.881

8、 981.144 15 2 0.991 947.704 253.971 129.363 7.75 46.50 166.264 1024.538 588.912 0 15 0.906 588.912 0.000 150.660 9.50 57.00 -42.319 表1.2 2-2剖面剩余滑動(dòng)推力計(jì)算條塊編號(hào)條塊面積（）條塊體力 滑面傾角傾角差傳遞系數(shù)（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）111.733 281.592 31 /241.361 145.048 /112.420 227.042 649.008 23 8 0.956 597.402 253.619 107

9、.424 7.08 37.52 222.737 347.140 1131.360 11 12 0.926 1110.568 215.901 206.319 9.69 51.36 134.952 434.205 820.920 16 -5 1.018 789.111 226.305 137.371 6.76 35.83 174.072 549.710 1193.040 18 -2 1.008 1134.633 368.716 175.481 8.44 44.73 286.587 673.867 1772.808 15 3 0.986 1712.385 458.895 282.453 10.33

10、54.75 346.786 744.081 1057.944 0 15 0.901 1057.944 0.000 312.582 6.00 31.80 16.971 848.343 1160.232 18 -18 1.028 1103.432 358.576 17.448 7.37 39.06 129.940 941.029 984.696 15 3 0.986 951.135 254.890 128.066 6.73 35.67 158.540 1022.364 536.736 0 15 0.901 536.736 0.000 142.903 8.00 42.40 -33.339 1.3 剩

11、余抗滑力的計(jì)算剩余抗滑力是指設(shè)樁處的剩余下滑力和滑坡最前緣那塊的剩余下滑力之差，然后將其與樁前主動(dòng)土壓力做比較，最后取其較小值作為計(jì)算。設(shè)置抗滑樁后樁前滑體土對(duì)樁的抗力為，在設(shè)計(jì)規(guī)定安全系數(shù)下，假設(shè)樁對(duì)樁前滑坡體土體的推力為，則此推力會(huì)傳遞給樁前的土條塊，不斷地改變此推力的大小使滑坡體出口的土條塊剩余滑坡推力為零或者幾乎接近于零，當(dāng)滑坡體出口的土條塊剩余推力為零或者幾乎接近零的時(shí)候，樁對(duì)樁前土條塊的推力即為抗滑樁的剩余抗滑力。于是求出1-1、2-2剖面的剩余抗滑力用表格形式表示如下：表1.3 1-1剖面剩余抗滑力計(jì)算條塊編號(hào)條塊面積（）條塊體力 滑面傾角傾角差傳遞系數(shù)（KN/m）（KN/m）（

12、KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）抗滑樁抗滑樁剩余抗滑力=51.203（KN/m）739.268 942.432 0 16 0.898 942.432 0.000 359.488 7.00 42.00 99.881 840.127 963.048 17 -17 1.024 920.957 281.603 102.259 7.86 47.17 177.547 940.881 981.144 15 2 0.991 947.704 253.971 176.008 7.75 46.50 212.910 1024.538 588.912 0 15 0.906 588.912 0.000 192.9

13、28 9.50 57.00 -0.052 表1.4 2-2剖面剩余抗滑力計(jì)算條塊編號(hào)條塊面積（）條塊體力 滑面傾角傾角差傳遞系數(shù)（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）抗滑樁抗滑樁剩余抗滑力=40.514（KN/m）744.081 1057.944 0 15 0.901 1057.944 0.000 349.100 6.00 31.80 53.489 848.343 1160.232 18 -18 1.028 1103.432 358.576 54.993 7.37 39.06 167.484 941.029 984.696 15 3 0.986 951.135 25

14、4.890 165.069 6.73 35.67 195.543 1022.364 536.736 0 15 0.901 536.736 0.000 176.256 8.00 42.40 0.015 由上述2表可以得出1-1剖面設(shè)樁處抗滑樁的剩余抗滑力為78.501KN/m，2-2剖面設(shè)樁處抗滑樁的剩余抗滑力為108.744KN/m。2、抗滑樁的設(shè)計(jì)與計(jì)算2.1 治理方案的擬定由于最大剩余下滑力較小，所以本方案采用1-1剖面為門式抗滑樁支護(hù)形式、2-2剖面采用獨(dú)立抗滑樁支護(hù)，有利于節(jié)省較大的經(jīng)濟(jì)開支，同時(shí)施工也較為簡便。根據(jù)剩余下滑力與各剖面最大剩余下滑力處滑塊的高度，擬定抗滑樁的尺寸、樁長、

15、間距和設(shè)計(jì)下滑力等各項(xiàng)指標(biāo)，如下表所示。表2-1 抗滑樁選型及布置構(gòu)件位置設(shè)計(jì)下滑力（KN/m）截面尺寸（m）樁長（m）間距（m）數(shù)量（根）樁型I1-1剖面4002.02.510514樁型II2-2剖面4002.02.511572.2 1-1剖面計(jì)算2.2.1 樁的參數(shù)選取根據(jù)上述，對(duì)于該剖面，在滑體6號(hào)處設(shè)置鋼筋混凝土抗滑樁，采用C30混凝土，查詢資料得到，C25混凝土，.樁長：h=13m，其中受荷段=6.3m，錨固段=6.7m；樁截面的慣性矩：地基系數(shù)：樁前后土體厚度相同，滑動(dòng)面上下土體重度相等，錨固段下土層的值為9800，則=61740樁的變形系數(shù)：錨固段的m=9400，則=0.044樁

16、的計(jì)算深度：=0.277采用m法計(jì)算樁身內(nèi)力，=0.277<2.5，按照剛性樁計(jì)算。邊界條件為：樁底為自由端。2.2.2 受荷段內(nèi)力計(jì)算該坡面在設(shè)樁處的滑坡推力349.297KN/m，則每根樁要承擔(dān)的滑坡推力為 根據(jù)滑坡體的強(qiáng)度指標(biāo)，土體的粘聚力相對(duì)內(nèi)摩擦角比較大，所以滑坡體推力按矩形分布計(jì)算，即：kN/m坡前土體的被動(dòng)土壓力：我們知道樁在該處的剩余抗滑力=51.203小于被動(dòng)土壓力，所以內(nèi)力計(jì)算按照把剩余抗滑力作為樁前土堆樁的推力，同樣采取矩形分布：1、剪力計(jì)算2、彎矩計(jì)算表2-2 1-1剖面受荷段內(nèi)力計(jì)算樁長（m)0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 剪力(kN/m

17、）0.000 115.260 230.519 345.779 461.038 576.298 691.557 彎矩（kN/m）0.000 26.315 105.260 236.835 421.040 657.875 947.340 樁長（m)3.544.555.566.3剪力(kN/m）806.817 922.076 1037.336 1152.595 1267.855 1383.114 1452.270 彎矩（kN/m）1289.435 1684.160 2131.515 2631.500 3184.115 3789.360 4177.769 由上表可知，2.2.3 錨固段內(nèi)力計(jì)算1、樁身變

18、位樁測(cè)應(yīng)力樁身剪力樁身彎矩2、樁測(cè)應(yīng)力樁身剪力樁身彎矩由得 （2-1）由得 由與聯(lián)立求解可得式中、其中，滑面上下部分巖體重度。將，代入(2-2)可得代入（2-1）式得到樁身的轉(zhuǎn)角rad，代入求出樁身內(nèi)力，如下表所示。表2-3 錨固段內(nèi)力計(jì)算表樁埋深（m）樁長（m）轉(zhuǎn)角（rad）剪力（kN）彎矩（kN.m）樁側(cè)壓力（kPa）06.30.1452.274177.77372.250.36.60.1121.394563.60362.640.66.90.800.274851.58350.540.97.20.491.155044.96335.961.27.50.196.285147.69318.901.5

19、7.80.-82.125164.38299.351.88.10.-341.815100.29277.322.18.40.-580.554961.39252.802.48.70.-796.114754.28225.802.790.-986.254486.26196.3139.30.-1148.724165.30164.343.39.60.-1281.313800.02129.883.69.90.-1381.763399.7392.943.910.20.-1447.852974.4053.514.2810.580.-1478.732416.410.004.510.80.-1467.982091.8

20、8-32.804.811.10.-1417.551658.00-79.685.111.40.-1323.801245.68-129.055.411.70.-1184.51868.27-180.905.7120.-997.43539.76-235.24612.30.-760.33274.82-292.066.312.60.-470.9788.79-351.376.512.80.-247.9216.49-392.296.7130.0.000.09-434.31表中帶有理論計(jì)算值為0，但計(jì)算不得0，計(jì)算存在誤差，由上表可得，2.2.4 樁身內(nèi)力圖結(jié)合受荷段內(nèi)力計(jì)算和錨固段內(nèi)力計(jì)算結(jié)果用excel制成

21、樁的剪力圖、彎矩圖和樁側(cè)應(yīng)力圖。如下圖所示:圖2-1 1-1剖面抗滑樁彎矩圖圖2-2 1-1剖面抗滑樁剪力圖圖2-3 1-1剖面抗滑樁樁側(cè)應(yīng)力圖2.2.5 樁側(cè)應(yīng)力驗(yàn)算樁在外荷載的作用下發(fā)生變形，這種形變導(dǎo)致樁側(cè)土巖的變形從而產(chǎn)生水平方向上的被動(dòng)抗力，懸臂式抗滑樁正是在樁周土巖被動(dòng)抗力的作用下才能承擔(dān)外荷載從而起到支護(hù)邊坡的作用。而周邊土巖的被動(dòng)抗力不是無窮大的，當(dāng)樁的側(cè)壓應(yīng)力大于了土巖能提供的抗力時(shí)周邊土巖就會(huì)被破壞而導(dǎo)致支護(hù)失穩(wěn)，因此在邊坡支護(hù)工程中，支護(hù)體的側(cè)應(yīng)力要小于周邊巖土的容許抗力。在本邊坡支護(hù)中錨固段的第一層土是粘土，對(duì)這樣的土層樁某點(diǎn)的側(cè)應(yīng)力不應(yīng)大于該點(diǎn)被動(dòng)土壓力和主動(dòng)土壓力之

22、差。即：兩式相減得：則樁壁容許壓應(yīng)力值：式中：為底巖層、土的容重（）；為底巖層、土的內(nèi)摩察角（°）；h地面至計(jì)算點(diǎn)的深度（m）；為底巖層、土的粘聚力（）。對(duì)于比較完整的巖質(zhì)、半巖質(zhì)地層柱身作用于周圍巖層的側(cè)應(yīng)力容許值為：式中：K根據(jù)巖層構(gòu)造在水平方向的巖石容許承載力的換算系數(shù)，取0.51.0；C折減系數(shù)，根據(jù)巖石的裂隙、風(fēng)化及軟化的程度，取0.30.5；R巖石的單軸抗壓強(qiáng)度，（）。由勘測(cè)資料可以知道錨固段土層的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值分別為，表2-4 1-1剖面樁側(cè)應(yīng)力復(fù)核表樁埋深（m）實(shí)際深度（m）轉(zhuǎn)角（rad）樁側(cè)壓力（kPa）容許壓力（kPa）06.30.372.25491.770.36

23、.60.362.64505.650.66.90.350.54519.530.97.20.335.96533.421.27.50.318.90547.301.57.80.299.35561.181.88.10.277.32575.072.18.40.252.80588.952.48.70.225.80602.832.790.196.31616.7239.30.164.34630.603.39.60.129.88644.493.69.90.92.94658.373.910.20.53.51672.254.2810.580.0.00689.844.510.80.-32.80700.024.811.1

24、0.-79.68713.905.111.40.-129.05727.795.411.70.-180.90741.675.7120.-235.24755.56612.30.-292.06769.446.312.60.-351.37783.326.512.80.-392.29792.586.7130.-434.31801.83由上表驗(yàn)算可以知道滿足要求。2.3 2-2剖面計(jì)算2.3.1 樁的參數(shù)選取根據(jù)上述，對(duì)于該剖面，在滑體6號(hào)處設(shè)置鋼筋混凝土抗滑樁，采用C25混凝土，查詢資料得到，C25混凝土，.樁長：h=15m，其中受荷段=7.9m，錨固段=7.1m；樁截面的慣性矩：地基系數(shù)：樁前后土體厚度

25、相同，滑動(dòng)面上下土體重度相等，錨固段下土層的值為9400，則=74260樁的變形系數(shù)：錨固段的m=74260，則=0.043樁的計(jì)算深度：=0.34采用m法計(jì)算樁身內(nèi)力，=0.34<2.5，按照剛性樁計(jì)算。邊界條件為：樁底為自由端。2.3.2 受荷段內(nèi)力計(jì)算該坡面在設(shè)樁處的滑坡推力346.786KN/m，則每根樁要承擔(dān)的滑坡推力為 根據(jù)滑坡體的強(qiáng)度指標(biāo)，土體的粘聚力相對(duì)內(nèi)摩擦角比較大，所以滑坡體推力按矩形分布計(jì)算，即：kN/m坡前土體的被動(dòng)土壓力：我們知道樁在該處的剩余抗滑力=40.514小于被動(dòng)土壓力，所以內(nèi)力計(jì)算按照把剩余抗滑力作為樁前土堆樁的推力，同樣采取矩形分布：1、剪力計(jì)算2、

26、彎矩計(jì)算表2-5 2-2剖面受荷段內(nèi)力計(jì)算樁長（m)0.00.51.01.52.02.53.03.54剪力(kN/m）0.00094.043188.085282.128376.170470.213564.255658.298752.340彎矩（kN/m）0.00023.51194.043211.597376.172587.769846.3871152.0271504.688樁長（m)4.555.566.577.57.9剪力(kN/m）846.383940.4251034.4681128.5101222.5531316.5951410.6381485.872彎矩（kN/m）1904.371235

27、1.0752844.8013385.5483973.3174608.1075289.9195869.224由上表可以得知，2.3.3 錨固段內(nèi)力計(jì)算1、樁身變位樁測(cè)應(yīng)力樁身剪力樁身彎矩2、樁測(cè)應(yīng)力樁身剪力樁身彎矩由得 （2-3）由得 由與聯(lián)立求解可得式中、其中，滑面上下部分巖體重度。將，代入式子（2-4）可得代入（2-3）式得到樁身的轉(zhuǎn)角rad，代入求出樁身內(nèi)力，如下表所示。表2-6 2-2剖面錨固段內(nèi)力計(jì)算樁埋深（m）樁長（m）轉(zhuǎn)角（rad）剪力（kN）彎矩（kN.m）樁側(cè)壓力（kPa）07.90. 1485.87 5869.22 412.71 0.38.20. 1120.27 6259.8

28、5 399.39 0.68.50. 767.60 6542.68 383.96 0.98.80. 429.77 6721.89 366.41 1.29.10. 108.70 6802.22 346.74 1.59.40. -193.72 6788.97 324.94 1.89.70. -475.56 6688.04 301.03 2.1100. -734.93 6505.88 274.99 2.410.30. -969.91 6249.53 246.83 2.710.60. -1178.59 5926.57 216.56 310.90. -1359.08 5545.19 184.16 3.31

29、1.20. -1509.44 5114.13 149.64 3.611.50. -1627.79 4642.72 113.00 3.911.80. -1712.21 4140.85 74.24 4.212.10. -1760.79 3618.98 33.36 4.43412.3340. -1772.57 3205.12 0.00 4.812.70. -1742.80 2559.98 -54.76 5.1130. -1672.41 2046.63 -102.01 5.413.30. -1558.54 1560.88 -151.37 5.713.60. -1388.26 1090.96 -206.

30、01 613.90. -1192.77 726.03 -256.46 6.314.20. -937.03 405.30 -312.19 6.614.50. -630.19 168.92 -370.04 6.914.80. -270.33 32.49 -430.00 7.1150. -0.03 0.75 -471.16 表中帶有理論計(jì)算值為0，但計(jì)算不得0，計(jì)算存在誤差，由上表可得，2.3.4 樁身內(nèi)力圖圖2-4 2-2剖面抗滑樁剪力圖圖2-5 2-2剖面抗滑樁彎矩圖圖2-6 2-2剖面抗滑樁樁側(cè)應(yīng)力圖2.3.5 樁側(cè)應(yīng)力驗(yàn)算樁在外荷載的作用下發(fā)生變形，這種形變導(dǎo)致樁側(cè)土巖的變形從而產(chǎn)生水平方向

31、上的被動(dòng)抗力，懸臂式抗滑樁正是在樁周土巖被動(dòng)抗力的作用下才能承擔(dān)外荷載從而起到支護(hù)邊坡的作用。而周邊土巖的被動(dòng)抗力不是無窮大的，當(dāng)樁的側(cè)壓應(yīng)力大于了土巖能提供的抗力時(shí)周邊土巖就會(huì)被破壞而導(dǎo)致支護(hù)失穩(wěn)，因此在邊坡支護(hù)工程中，支護(hù)體的側(cè)應(yīng)力要小于周邊巖土的容許抗力。在本邊坡支護(hù)中錨固段的第一層土是粘土，對(duì)這樣的土層樁某點(diǎn)的側(cè)應(yīng)力不應(yīng)大于該點(diǎn)被動(dòng)土壓力和主動(dòng)土壓力之差。即：兩式相減得：則樁壁容許壓應(yīng)力值：式中：為底巖層、土的容重（）；為底巖層、土的內(nèi)摩察角（°）；h地面至計(jì)算點(diǎn)的深度（m）；為底巖層、土的粘聚力（）。對(duì)于比較完整的巖質(zhì)、半巖質(zhì)地層柱身作用于周圍巖層的側(cè)應(yīng)力容許值為：式中：K

32、根據(jù)巖層構(gòu)造在水平方向的巖石容許承載力的換算系數(shù)，取0.51.0；C折減系數(shù)，根據(jù)巖石的裂隙、風(fēng)化及軟化的程度，取0.30.5；R巖石的單軸抗壓強(qiáng)度，（）。由勘測(cè)資料可以知道錨固段土層的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值分別為，表2-7 2-2剖面樁側(cè)應(yīng)力復(fù)核表樁埋深（m）實(shí)際深度（m）轉(zhuǎn)角（rad）樁側(cè)壓力（kPa）容許壓力（kPa）07.90. 412.71 565.81 0.38.20. 399.39 579.70 0.68.50. 383.96 593.58 0.98.80. 366.41 607.46 1.29.10. 346.74 621.35 1.59.40. 324.94 635.23 1.89.

33、70. 301.03 649.11 2.1100. 274.99 663.00 2.410.30. 246.83 676.88 2.710.60. 216.56 690.76 310.90. 184.16 704.65 3.311.20. 149.64 718.53 3.611.50. 113.00 732.42 3.911.80. 74.24 746.30 4.212.10. 33.36 760.18 4.43412.3340. 0.00 771.01 4.812.70. -54.76 787.95 5.1130. -102.01 801.83 5.413.30. -151.37 815.7

34、2 5.713.60. -202.86 829.60 613.90. -256.46 843.48 6.314.20. -312.19 857.37 6.614.50. -370.04 871.25 6.914.80. -430.00 885.14 7.1150. -471.16 894.39 可知復(fù)核結(jié)果滿足。2.4抗滑樁的配筋計(jì)算本章2、3節(jié)計(jì)算結(jié)果可知，1-1剖面, ；2-2剖面，按最不利荷載計(jì)算配筋。2.4.1 正截面受彎計(jì)算樁的受彎安全系數(shù)：=1.35樁的附加安全系數(shù)：=1.0則：=9182.997由于混凝土，=1.0，選用HRB335鋼筋，其，設(shè)=70mm，b=2000mm,則=2

35、430mm。截面的抵抗矩系數(shù)：=0.0653<=0.399相對(duì)受壓區(qū)高度：=0.0676<=0.55受拉區(qū)鋼筋面積：=13031.928受拉區(qū)按照最小配筋率計(jì)算配筋：=9720則需按照計(jì)算配筋來配置配筋，所以配筋為：采用440+450等間距260mm單排布置，兩側(cè)構(gòu)造筋選用640，為了施工方便，受壓區(qū)構(gòu)造筋選用640.2.4.2 斜截面受剪計(jì)算樁的受剪安全系數(shù)：=1.2樁的附加安全系數(shù)：=1.0則： =2127.084當(dāng)時(shí)：=14458.5滿足要求。斜截面受剪承載力計(jì)算：=4320.54顯然承載力滿足。按照最小陪箍筋率計(jì)算配筋。選用2肢（n=2）12箍筋（=113.1）。=226.

36、2箍筋的最小配筋率：=0.001解得，取s=110mm。因此選用的兩肢箍筋。2.5 排水工程設(shè)計(jì)在實(shí)際工程中產(chǎn)生滑坡的因素很多，其內(nèi)因一般起著決定性作用，但外因（雨水、挖方、地震等）常常加劇了滑坡的運(yùn)動(dòng)，有時(shí)甚至是引起滑坡發(fā)生的直接因素。我們可以知道強(qiáng)降雨有很多情況下是滑坡產(chǎn)生的主要直接因素。因此，對(duì)滑坡進(jìn)行排水設(shè)計(jì)顯得十分的重要。為了防止地表水進(jìn)入滑體區(qū)域，根據(jù)滑坡的地形來看，在滑坡后緣10左右設(shè)置一條截水溝，截水溝采用漿砌片石砌筑。截水溝的斷面圖和平面布置圖詳見附圖。為了使坡體內(nèi)的排水順暢。根據(jù)滑坡的地形和天然的排水溝的情況，將設(shè)計(jì)排水溝設(shè)置在滑坡形成的馬道上。排水溝的尺寸和平面布置圖詳見

37、附圖。附錄 抗滑樁設(shè)計(jì)理正驗(yàn)算書1-1剖面滑坡剩余下滑力理正計(jì)算1-1剖面滑坡剩余下滑力理正計(jì)算滑坡剩余下滑力計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目： 滑坡推力計(jì)算 1=原始條件: 滑動(dòng)體重度= 24.000(kN/m3) 滑動(dòng)體飽和重度= 24.000(kN/m3) 安全系數(shù)= 1.190 不考慮動(dòng)水壓力和浮托力 不考慮承壓水的浮托力 不考慮坡面外的靜水壓力的作用 不考慮地震力 坡面線段數(shù): 10, 起始點(diǎn)標(biāo)高 0.000(m) 段號(hào) 投影Dx(m) 投影Dy(m) 附加力數(shù) 1 9.500 5.166 0 2 7.500 2.539 0 3 7.500 1.587 0 4 7.000 1.292 0 5 8.500

38、 1.816 0 6 6.500 1.557 0 7 7.500 1.914 0 8 9.000 2.227 0 9 6.000 1.175 0 10 6.000 0.726 0 水面線段數(shù): 1, 起始點(diǎn)標(biāo)高 0.000(m) 段號(hào) 投影Dx(m) 投影Dy(m) 1 0.000 0.000 滑動(dòng)面線段數(shù): 10, 起始點(diǎn)標(biāo)高 0.000(m) 段號(hào) 投影Dx(m) 投影Dy(m) 粘聚力(kPa) 摩擦角(度) 1 9.500 0.000 6.000 13.000 2 7.500 1.968 6.000 13.000 3 7.500 2.359 6.000 13.000 4 7.000 0

39、.000 6.000 13.000 5 8.500 2.509 6.000 13.000 6 6.500 2.683 6.000 13.000 7 7.500 2.104 6.000 13.000 8 9.000 1.286 6.000 13.000 9 6.000 2.191 6.000 13.000 10 6.000 4.898 0.000 13.000 計(jì)算目標(biāo)：按指定滑面計(jì)算推力- 第 1 塊滑體 上塊傳遞推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 0.000(度) 剩余下滑力傳遞系數(shù) = 0.921 本塊滑面粘聚力 = 0.000(kPa) 滑面摩擦角 = 13.000(度) 本塊總

40、面積 = 12.522(m2) 浸水部分面積 = 0.000(m2) 本塊總重 = 300.528(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN) 本塊總附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN) 有效的滑動(dòng)面長度 = 7.745(m) 下滑力 = 226.157(kN) 滑床反力 R= 232.806(kN) 滑面抗滑力 = 53.748(kN) 粘聚力抗滑力 =0.000(kN) - 本塊剩余下滑力 = 172.409(kN) 本塊下滑力角度 = 39.226(度) 第 2 塊滑體 上塊傳遞推力 = 172.409(kN) 推力角度 = 39.226(度) 剩余下滑力傳遞

41、系數(shù) = 0.869 本塊滑面粘聚力 = 6.000(kPa) 滑面摩擦角 = 13.000(度) 本塊總面積 = 28.086(m2) 浸水部分面積 = 0.000(m2) 本塊總重 = 674.064(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN) 本塊總附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN) 有效的滑動(dòng)面長度 = 6.388(m) 下滑力 = 437.996(kN) 滑床反力 R= 689.770(kN) 滑面抗滑力 = 159.246(kN) 粘聚力抗滑力 =38.325(kN) - 本塊剩余下滑力 = 240.425(kN) 本塊下滑力角度 = 20.061(度

42、) 第 3 塊滑體 上塊傳遞推力 = 240.425(kN) 推力角度 = 20.061(度) 剩余下滑力傳遞系數(shù) = 0.931 本塊滑面粘聚力 = 6.000(kPa) 滑面摩擦角 = 13.000(度) 本塊總面積 = 42.466(m2) 浸水部分面積 = 0.000(m2) 本塊總重 = 1019.196(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN) 本塊總附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN) 有效的滑動(dòng)面長度 = 9.091(m) 下滑力 = 406.792(kN) 滑床反力 R= 1058.642(kN) 滑面抗滑力 = 244.407(kN) 粘聚力抗

43、滑力 =54.548(kN) - 本塊剩余下滑力 = 107.837(kN) 本塊下滑力角度 = 8.132(度) 第 4 塊滑體 上塊傳遞推力 = 107.837(kN) 推力角度 = 8.132(度) 剩余下滑力傳遞系數(shù) = 1.022 本塊滑面粘聚力 = 6.000(kPa) 滑面摩擦角 = 13.000(度) 本塊總面積 = 32.572(m2) 浸水部分面積 = 0.000(m2) 本塊總重 = 781.740(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN) 本塊總附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN) 有效的滑動(dòng)面長度 = 7.790(m) 下滑力 = 358

44、.176(kN) 滑床反力 R= 738.535(kN) 滑面抗滑力 = 170.504(kN) 粘聚力抗滑力 =46.737(kN) - 本塊剩余下滑力 = 140.935(kN) 本塊下滑力角度 = 15.671(度) 第 5 塊滑體 上塊傳遞推力 = 140.935(kN) 推力角度 = 15.671(度) 剩余下滑力傳遞系數(shù) = 1.020 本塊滑面粘聚力 = 6.000(kPa) 滑面摩擦角 = 13.000(度) 本塊總面積 = 32.506(m2) 浸水部分面積 = 0.000(m2) 本塊總重 = 780.156(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN) 本塊總附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN) 有效的滑