1、XX工程xx 2-9m框架橋模板、支架檢算書(shū)編制:復(fù)核:審核:批準(zhǔn):xxx 2-9m框架橋模板、支架檢算1 模板、支架說(shuō)明XXX 2-9m框架橋涵身采用 4mn厚鋼模， 模板每塊尺寸長(zhǎng)X寬=1.5x1m頂板和墻身端頭采用 15mn 厚竹膠板。涵身側(cè)模采用對(duì)拉桿固定， 拉桿直徑12,拉桿縱橫間距 75cnX50cm滿堂支架采用48X3.5 碗扣架，支架立桿縱橫向間距 90cm 立 桿下端安插可調(diào)絲桿底托并布設(shè)掃地桿，立桿頂部安插可調(diào)絲桿頂托。 橫桿步距1.2m，同時(shí)為保證鋼管支架整體穩(wěn)定性，支架橫斷面每間隔 2.7m 即 3 排設(shè)一剪刀撐，支架縱斷面在每側(cè)均設(shè)一道剪刀撐。支架上部頂托內(nèi)沿框架橋橫

2、斷面方向設(shè)置主橫楞，主橫楞采用 100 x100mm 方木；沿框架橋縱斷面設(shè)置次橫楞，次橫楞采用80mrX80mm方木，間距 200mm2 模板支架檢算對(duì)選區(qū)的模板支架進(jìn)行力學(xué)檢算，以判斷其是否可滿足結(jié)構(gòu)施工的安全性要求。2.1 對(duì)拉桿檢算(1)根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式：R = 0.2Yt ZP=YH二者取較小值。式中：P-新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力(kPa);H有效壓頭高度（m ；V混凝土的澆筑速度（m/h）;to-新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h）,按實(shí)測(cè)確定；c混凝土的容重（kN/m3）；1外加劑影響修正系數(shù)，摻緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2 ；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)

3、，當(dāng)坍落度為 110mm150mr 時(shí),取 1.15 ；R = 0.2Ytft役 V2= 0.2X26X2X1.2X1.15xV2= 20.297kPaF2=YH= 26X6.2 = 161.2kPa根據(jù)以上計(jì)算可知，取兩者中較小值為 R = 20.297kPa。根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-2 可知，振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生對(duì)模板的側(cè)壓力為 P, = 4.0kPa,則模板最大側(cè)壓力計(jì)算如下所示，取Pmax= 1.2P1+ 1.4P2= 1.2X20.297 + 1.4X4 = 29.956kPa（2）對(duì)拉桿的應(yīng)力計(jì)算：N= PmaxX橫向間距X縱向間距=29.956X0.75X0.5 = 11.23k

4、N 12.9kPa 符合要求。2.2 頂板底模模板檢算頂板底模采用 15mn 厚的竹膠合板，模板容重丫 =10.4kN/m3，貝卩模板的自重:P模板二丫乂 h = 10.4X0.015 = 0.156kPa頂板砼厚度為 0.7mP砼=Yxh = 26X0.7 = 18.2kPa根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8.1 規(guī)定水平振動(dòng)荷載 P振搗二 2kPa, 施工人員荷載及機(jī)械臨時(shí)堆放等荷載 P人= 2.5kPa?？傌Q向荷載計(jì)算如下所示：Qmax= （P模板+ P砼）+匸4（P振搗+P人）=1.2x（0.156 + 18.2） + 1.4X（2+ 2.5） =28.33kPa取 1.0cm 的竹膠板寬度計(jì)

5、算，將其荷載轉(zhuǎn)化成線均布荷載計(jì)算如下所示：q = Qmaxx0.01 = 28.33x0.01 = 0.2833kN/m在計(jì)算時(shí)，考慮到模板的連續(xù)性，因此模板按連續(xù)梁（三跨連續(xù)梁）進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖 2-1 所示。q丄 丄 丄圖 2-1 模板計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-13 可知，局部荷載和集中荷載作用下最大彎矩和撓度計(jì)算的公式分別如下式2-1、2-2、2-3 和 2-4 所示。均布荷載作用下最大彎矩計(jì)算如下式2-1 所示maxq L2/10(2-1 )集中荷載作用下最大彎矩計(jì)算如下式2-2 所示式中：q沿模板長(zhǎng)度方向的均布荷載（KN/m）;p集中荷載（KN）；L計(jì)算跨徑（m ；

6、1模板的截面慣性矩；E模板彈性模量；在計(jì)算竹膠板的彎矩時(shí)，跨度為 20cm 因此根據(jù)公式 2-1 計(jì)算其 彎矩，則竹膠板的最大彎矩計(jì)算過(guò)程如下所示。qL22Mmax=話=0.2833X0.22/10 = 0.00113kN ?m根據(jù)以上計(jì)算選取 Mmax= 0.00113kN ?m 進(jìn)行計(jì)算，由于選用的是15mmi 厚的竹膠板，計(jì)算跨度按照 20cm 考慮，并且取 1cm 的計(jì)算寬度進(jìn) 行計(jì)算，其截面抵抗矩 W = bh2/6 其計(jì)算過(guò)程如下所示。W = bh2/6 = 10X152/6 = 375mm3均布荷載作用下最大撓度計(jì)算如下式2-3 所示。Fmaxq L4/(128EI)(2-3 )

7、集中荷載作用下最大撓度計(jì)算如下式2-4 所示。MmaxP L/6(2-2)FmaxP L3/（77EI）（2-4）(T_MmaxW106_0.0。113x-_3.01Mpa通過(guò)以上計(jì)算，（r = 3.01MPa （T = 50MPa,其中 50MPa 是根據(jù)竹膠合板模板(JG/T156-2004)表 5 可知，在板寬方向靜曲強(qiáng)度 最小值。則底板模板的強(qiáng)度滿足使用要求。根據(jù)公式 2-3 均布荷載作用下剛度驗(yàn)算公式，其計(jì)算過(guò)程如下所示。查得彈性模量最小 40000MPa 根據(jù)竹膠板的截面形狀，則慣性矩I = bh3/12 = 10X153/12 = 2812.5mm3，撓度計(jì)算如下所示。3= -q

8、L= 0.2833 X200128EI128X40000X2812.5=0.031mm通過(guò) 以上計(jì) 算可知，w=0.031mm 3L/400 = 200/400 = 0.5mm，則頂板模板的剛度滿足使用的要求。2.3 底模背肋的計(jì)算底模背肋采用的是 8X8cm 的方木，間距為 20cm 而脊梁采用 8X8cm的方木，間距為 90cm,因此背肋的跨度為 90cm 根據(jù)路橋施工 計(jì)算手冊(cè)查松木的容重為 8kN/m3,方木的自重考慮為 1.2 的安全系 數(shù) q方木1= 1.2YA1.2X8X0.082= 0.06144kN/m ,將 2.2 節(jié)中所計(jì) 算底板的最大荷載轉(zhuǎn)化為背肋上的線性荷載，其荷載的

9、計(jì)算分別如下 所示。q背肋=QmaxX0.2 + 1.2q方木 1=28.33X0.2 + 1.2X0.06144 = 5.740kN/m按均布荷載的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-2 所示，把作用在方木范圍內(nèi)的混凝土體積轉(zhuǎn)化線荷載加載在方木上，其彎矩計(jì)算過(guò) 程如下所示q背楞L20.92M背楞二二5.74X= 0.581kN ?m8 8根據(jù)以上計(jì)算彎矩 M背楞二0.581kN ?m,驗(yàn)算 8X8cm 的方木的強(qiáng) 度，則背肋的強(qiáng)度計(jì)算如下所示。I = TT = 12X0.08X0.083= 3.4X10-6m412 123= = 6X0.08X0.082= 8.53X10-5m36 6M _ 0

10、.581X10-33= 8.53X10-5通過(guò)以上計(jì)算可知。=6.811MPa(T = 13.0MPa,其中 13.0MPa根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-6 查紅松的容許彎曲應(yīng)力。則背肋的強(qiáng)度滿足使用的要求。背肋的剪應(yīng)力計(jì)算如下所示。qL0.9F= = 5.74 X-= 2.583kN22根據(jù)以上計(jì)算剪力 F= 2.583kN ,驗(yàn)算 8X8cm 的方木的抗剪強(qiáng)度，則背肋的抗剪強(qiáng)度計(jì)算如下所示。F 2.5833T= =2X10-3= 0.404MPaA 0.082根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知T=0.404MPa T = 1.4MPa,其中 1.4MPa=6.811MPaq圖 2-2 簡(jiǎn)支梁計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)路橋施

11、工計(jì)算手冊(cè)表 8-6 查紅松的容許剪應(yīng)力，則底模背肋的抗剪強(qiáng)度滿足使用的要求。根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-6 可知紅松的彈性模量 E= 10X103MPa根據(jù)材料力學(xué)可知，撓度計(jì)算如下所示。5ql45X5.74X0.94f = -= - = 1 44mm384EI384X104X3.4X10-6通過(guò)上式計(jì)算，f = 1.44mm f = L/400 = 900/400 = 2.25mm ,則底模背肋的剛度滿足使用要求。2.4 頂模脊梁的計(jì)算脊梁采用 10X10cm 的方木，間距為 90cm,跨度均為 80cmq方木2= 1.2YA1.2X8X0.082= 0.06144kN/m，將 2.2 節(jié)

12、中所計(jì)算頂板的最 大荷載轉(zhuǎn)化為背肋上的線性荷載，其荷載的計(jì)算分別如下所示。q背肋=QmaxX0.9+ l.2q方木 2=28.33X0.9+ 1.2X0.06144=25.57kN/m按均布荷載的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 2-3 所示，把作用 在方木范圍內(nèi)的混凝土體積轉(zhuǎn)化線荷載加載在方木上，荷載 q背肋二25.57kN/m，其彎矩計(jì)算過(guò)程如下所示。qHI 11 川 I 川丨 H迓渤:ULf-Mir. ：|：-：- 圖 2-3 簡(jiǎn)支梁計(jì)算簡(jiǎn)圖q脊梁L20.82M脊梁= 25.57 X = 2.046kN ?m8 8根據(jù)以上計(jì)算彎矩 M脊梁二2.046kN ?m，驗(yàn)算 10X10cm 的方木的

13、強(qiáng)度，則脊梁的強(qiáng)度計(jì)算如下所示。bh31364I =X0.1X0.13= 8.33X10-6m412 123二匹=1X0.1x0.12= 1.667X10-4m36 6M(T=32.046X10-3=1.667X10-4=12.27MPa通過(guò)以上計(jì)算可知（r = 12.27MPa = 13.0MPa,其中13.0MPa 根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-6 查紅松的容許彎曲應(yīng)力。則 底模脊梁的強(qiáng)度滿足使用的要求。其中剪應(yīng)力計(jì)算如下所示qL0.8F= 2 =:25.57X2 =10.228kN根據(jù)以上計(jì)算剪力 F= 10.228kN，驗(yàn)算 10X10cm 的方木的抗剪強(qiáng)度，則脊梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算如下所示

14、。F 10.2283T=- =X10-3= 1.023MPaA 0.12根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知T=1.023MPa T = 1.4MPa，其中 1.4MPa 根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-6 查紅松的容許剪應(yīng)力，則底模脊梁 的抗剪強(qiáng)度滿足使用的要求。由于跨度均為 80cm 因此最大荷載選取 q = 25.57kN/m 進(jìn)行剛度驗(yàn) 算，根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)表 8-6 可知紅松的彈性模量 E= 10X103MPa 根據(jù)材料力學(xué)可知，撓度計(jì)算如下所示。5ql45X25.57X0.84f = -= - = 1 63nn一 384EI 一 384X104X8.33X10-6一 通過(guò)上式計(jì)算，f = 1.63mm

15、 f = L/400 = 800/400 = 2mm，貝 S 底模脊梁的剛度滿足使用要求。2.5 滿堂支架的計(jì)算滿堂支架采用48X3.5 碗扣架，支架立桿橫向間距 90cm 縱向間距 90cm,立桿下端安插可調(diào)絲桿底托并布設(shè)掃地桿，立桿頂部安插可調(diào)絲桿頂托支架大小橫桿步距 1.2m，同時(shí)為保證鋼管支架整體穩(wěn)定性，支架 橫斷面每間隔 3 排設(shè)一排剪刀撐，支架縱斷面在邊側(cè)支架上各設(shè)一排 剪刀撐。2.5.1 單肢立桿承載力的計(jì)算單肢立桿軸向力計(jì)算公式根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù) 規(guī)范5.6.1 如下式 2-5 所示。N = 1.2(Qi+ Q2) + 1.4(Q3+ Q4)LxLy(2-5)式中

16、：Lx、Ly-單肢立桿縱向及橫向間距(m)；單肢立桿穩(wěn)定性按下式 2-6 計(jì)算。N Af( 2-6)式中：A立桿橫截面積；軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按細(xì)長(zhǎng)比查上述規(guī)范附錄C所示；f 鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查上述規(guī)范附錄B 表 B2;Q1支撐架模板自重標(biāo)準(zhǔn)值；Q2新澆砼及鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值；Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Q4-振搗砼產(chǎn)生的荷載。各桿件自重見(jiàn)下表 2.1 所示。表 2.1 桿件自重表名稱型號(hào)規(guī)格(mm市場(chǎng)重量(kg)設(shè)計(jì)重量(kg)名稱型號(hào)規(guī)格(mm市場(chǎng)重量(kg)設(shè)計(jì)重量(kg)立LG-12048X3.5X12007.417.05LG-18048X3.5X180010.6710.19桿LG-2

17、4048X3.5X240014.0213.34LG-30048X3.5X300017.3116.48橫HG-3048X3.5X3001.671.32HG-6048X3.5X6002.822.47桿HG-9048X3.5X9003.973.63注：本表的參照建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范表3.4。模板支撐架的自重標(biāo)準(zhǔn)值 Q 根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 424 取為 0.3 KN/m2,單肢立桿軸向力：N = 1.2(Qi+ Q2) + 1.4(Q3+ Q4)LxLy=1.2X(0.75+ 18.2) + 1.4x(2 + 2.5)X0.9X0.9=23.52kN2.5.2 立桿力學(xué)

18、特征計(jì)算WD 毓扣型腳手架材料為： 48mm8=3.5mm(Q235)熱軋鋼管，其截面特性計(jì)算如下。截面抗彎模量：3413W(483) 5077.79mm33248截面慣性矩：1(484414)121867mm464Q235 鋼材抗壓強(qiáng)度：215N/mm2截面回轉(zhuǎn)半徑：1 22i (482412) 15.78mm4截面凈面積：A。(482412) 489.3mm242.5.3 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算考慮到支架立桿搭設(shè)時(shí)豎直度可能存在不足，假定立桿120cm 步距范圍內(nèi)偏斜量 y 取為 0.5cm,此處是按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范容許傾斜度來(lái)取值，如圖2-5 所示。按單向壓彎桿件驗(yàn)算，產(chǎn)生的偏斜

19、彎矩，其計(jì)算過(guò)程如下所示圖 2-5 立桿變形圖 單位：mmM1= Ny = 23.52x0.005 = 0.1176kN ?m(2-7)根據(jù)材料力學(xué)可知，組合應(yīng)力的公式計(jì)算如下式2-8 所示(2-8)23.52X1030.1176x1065077.79=71.22N/mm通過(guò)以上計(jì)算可知，其應(yīng)力c= 71.22N/mm2 = 215N/ mm2，則只要立桿 120cm 步距范圍內(nèi)偏斜控制在 0.5cm 以內(nèi)， 強(qiáng)度滿 足使用的要求。2.5.4 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù) 2.5.2 節(jié)計(jì)算可知 N = 23.52kN ,由公式 2-7 可知M = 0.1176kN ?m。由于碗口式支架的橫桿與縱桿約束

20、立桿，計(jì)算簡(jiǎn)圖 如下圖 2-6 所示。L.占pj+489.3(T_N掃地桿圖 2-6 穩(wěn)定性計(jì)算簡(jiǎn)圖 單位：cm立桿與水平橫桿和縱桿的碗扣連接有松動(dòng)，立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)按 照兩端鉸接計(jì)算，其截面柱或壓桿的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) u 見(jiàn)下表 6-4 所示表 2-2 等截面柱或壓桿的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)u項(xiàng)次1234桿端連接方 式一端固疋一端自 由兩端鉸接一端固定一端鉸 接兩端固定u210.70.5注：此表參照材料力學(xué)所取。根據(jù)表 2-2 可知，兩端鉸接卩取為 1.0，長(zhǎng)細(xì)比入=xh/i = 1.0X1200/15.78 =76.05，由此可查建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī) 范(JGJ166-2008)附錄 C,可知立桿穩(wěn)定系數(shù)=