2建筑設(shè)計(jì)建筑概況該高校綜合辦公樓位于濟(jì)南市郊區(qū)，夏季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟?、西南風(fēng)，冬季為東北風(fēng)，抗震設(shè)防烈度為6度（），第二組;建筑為五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約6000m2。標(biāo)準(zhǔn)層高，室內(nèi)外高差m。建筑等級(jí):耐火等級(jí)為Ⅱ級(jí)設(shè)計(jì)使用年限50年采光、通風(fēng)、防火設(shè)計(jì)1.采光、通風(fēng)設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)中選擇合適的門(mén)窗位置，取得良好的效果以便于通風(fēng)。2.防火設(shè)計(jì)本工程耐火等級(jí)為二級(jí)，建筑的內(nèi)部裝修、陳設(shè)均應(yīng)做到難燃化，以減少火災(zāi)的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設(shè)有兩個(gè)，可以方便人員疏散。在疏散門(mén)處應(yīng)設(shè)有明顯的標(biāo)志。各層均應(yīng)設(shè)有手動(dòng)、自動(dòng)報(bào)警器及高壓滅火水槍。建筑細(xì)部設(shè)計(jì)1、建筑熱工設(shè)計(jì)應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)效益。2、建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負(fù)荷，做好建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合現(xiàn)行的《民用建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定。4、室內(nèi)應(yīng)盡量利用天然采光。5、為滿(mǎn)足防火和安全疏散要求，設(shè)有三部樓梯，兩部電梯。6、辦公樓內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。建筑構(gòu)思設(shè)計(jì)采用目前國(guó)內(nèi)通用的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求、建筑高度、抗震設(shè)防烈度和周?chē)h(huán)境的關(guān)系，確定本結(jié)構(gòu)的建筑平面布置簡(jiǎn)單、規(guī)則、對(duì)稱(chēng)、長(zhǎng)寬比不大，對(duì)抗震有利，結(jié)構(gòu)具有較好的整體性；考慮到結(jié)構(gòu)不同使用功能的需求，建筑平面布置較為靈活，可以自由分割空間，選用框架結(jié)構(gòu)；立面注意對(duì)比與呼應(yīng)、節(jié)奏與韻律，體現(xiàn)建筑物質(zhì)功能與精神功能的雙重特性。設(shè)計(jì)過(guò)程建筑設(shè)計(jì)根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環(huán)境特點(diǎn)，首先設(shè)計(jì)建筑平面，包括建筑平面選擇、平面柱網(wǎng)布置、平面交通組織及平面功能設(shè)計(jì)；其次進(jìn)行立面造型、剖面設(shè)計(jì)；最后設(shè)計(jì)樓梯和衛(wèi)生間。本設(shè)計(jì)滿(mǎn)足建筑單位的使用要求，技術(shù)措施合理，同時(shí)，通風(fēng)、采光、消防等技術(shù)指標(biāo)均滿(mǎn)足相應(yīng)的規(guī)范和規(guī)定。建筑做法1．屋面做法：屋面：10厚鋪地缸磚，干水泥擦縫，每3×6m留10寬縫，1：3石灰砂漿勾縫；防水層：20厚1：3防水水泥砂漿，噴涂2厚合成高分子防水層，4厚高聚物改性瀝青卷材防水層；保溫層：40mm厚現(xiàn)場(chǎng)噴涂硬質(zhì)發(fā)泡聚氨脂；找坡層：1:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%（100-140厚）；找平層：20厚1：3水泥砂漿；結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋砼屋面板。2．樓面做法：地面：15厚1：水泥白石子磨光，刷草酸打蠟；找平層：20厚1：3水泥砂漿；結(jié)構(gòu)層：90mm現(xiàn)澆砼板。3．墻體做法：內(nèi)墻：噴內(nèi)墻涂料或刷油漆；6厚1：2.5水泥砂漿抹面壓實(shí)抹光；7厚1：3水泥砂漿找平掃毛；7厚1：3水泥砂漿打底掃毛；刷素水泥漿一道。外墻：7厚水泥砂漿抹面；7厚1：3水泥砂漿找平掃毛；7厚1：3水泥砂漿打底掃毛；刷素水泥漿一道。3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1結(jié)構(gòu)選型布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖．結(jié)構(gòu)選型本工程選用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)選擇此結(jié)構(gòu)的原因：由于設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)中的要求，要求建筑物使用空間多樣化，能靈活分割，采用框架結(jié)構(gòu)即可最大限度的滿(mǎn)足任務(wù)書(shū)中的要求，而且框架結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好。．柱網(wǎng)布置．梁板柱的截面尺寸.1梁a．框架梁：橫向L=7200mm梁高h(yuǎn)=(1/10-1/15)L=(480-720)mm取h=600mm梁寬b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm取b=300mm縱向L=6600mm梁高h(yuǎn)=(1/10-1/15)L=(440-660)mm取h=600mm梁寬b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm取b=300mmb．次梁：梁高h(yuǎn)=(1/12-1/18)L=((1/12-1/18)×7200=(417-625)mm取次梁尺寸：b×h=300×450mm.2板L=3300通常取板厚h=(l/50-l/35)=(66-94)mm此處板厚取h=100mm.3柱柱的尺寸根據(jù)軸壓比公式確定a.邊柱，q取,設(shè)計(jì)值柱截面面積,取b=h=460mm則柱的尺寸取b×h=500×500mm柱，柱的尺寸取b×h=500×500mm.計(jì)算簡(jiǎn)圖結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，室內(nèi)外高差為1200mm，根據(jù)地質(zhì)資料確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為500mm。因此求得底層計(jì)算高度為0.5+1.2+3.9=m。各梁柱構(gòu)件的線剛度比經(jīng)過(guò)計(jì)算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。邊跨梁：中間梁：上部各層中柱：上部各層邊柱：底層中柱：底層邊柱：3.2荷載計(jì)算．恒荷載計(jì)算.1屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值210厚地缸磚25厚水泥砂漿結(jié)合層0.025×20=0.5kN/m21:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%（100-140厚）7×(0.1+0.14)/2=kN/m220厚1：3防水水泥砂漿找平層100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板0.02×20×2=0.8kN/m2×25=2.5kN/m2屋面恒荷載kN/m2邊跨框架梁自重：梁側(cè)粉刷：0.6×0.3×25=kN/m2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m中跨框架梁自重：梁側(cè)粉刷：0.6×0.3×25=kN/m2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m因此作用在屋頂框架梁上的線荷載為：==kN/m=kN/m==×3.3×2=32kN/m=×2.4=1kN/m.2樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值水磨石樓面：0.7kN/m2100厚現(xiàn)澆混凝土樓板0.1×25=2.5kN/m2樓面恒荷載3.2kN/m2邊跨框架梁自重：梁側(cè)粉刷：0.6×0.3×25=4.5kN/m2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m0.24×(3.6-0.6)×19=13.68kN/m(3.6-0.6)×0.02×2×17=kN/m0.6×0.3×25=4.5kN/m邊跨填充墻自重：墻面粉刷：中跨框架梁自重：梁側(cè)粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：==+13.68+=20.56kN/m=4.5kN/m==×3.3×2=20kN/m=×2.4=7.68kN/m.3屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.A軸框架梁傳來(lái)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值：800mm高240mm厚××0.24×19=N粉刷：×0.02×2×6.6×17=3.6kN0.3×0.6××25=kN邊柱縱向框架梁自重：粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=2.2kN次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N×××=31.9kN屋面恒載傳來(lái)：頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載由建筑圖知，==126kN=100mm得=126×0.1=1b.B軸框架梁傳來(lái)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：縱向框架梁自重：粉刷：0.3×0.6×6.6×25=29.7kN0.02×(0.6-0.14kN次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：粉刷：0.45×0.3×25×=N0.02×(0.6-0.1)×2××17=N((+)×0.6×)×=kN屋面恒荷載傳來(lái)：頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載==130kN.4樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.A軸框架梁傳來(lái)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱縱梁自重及粉刷：次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：29.7+2.2=3N0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N2.1×1.8×2×0.45=3.4kN鋼窗自重：窗外墻體自重：[(6.6-0.5)×(3.6-0.6)-2.1×1.8×2]×0.24×19=48.97kN粉刷：[(6.6-0.5)×(3.6-0.6)-2.1×1.8×2]×0.02×2×17=N框架柱自重：0.5×0.5×3.6×25=N×××=kN樓面?zhèn)鱽?lái)荷載：中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載==kN=1=17b.B軸框架梁傳來(lái)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：縱向框架梁自重及粉刷：44kN內(nèi)縱墻自重：粉刷：(6.1×(3.6-0.6)-2.4×1.0)×0.24×19=7N(6.1×(3.6-0.6)-2.4×1.0)×0.02×2×17=10.8kNkN門(mén)重：框架柱自重：粉刷：0.5×0.5×3.6×25=N(0.5×4-0.2×2)×0.02×3.6×17=1.95kN樓面?zhèn)鱽?lái)荷載：((3.3+2.1)××0.5)×+10=11kN中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載==188.55kN恒荷載圖活荷載計(jì)算.1屋面活荷載計(jì)算：屋面為上人屋面，查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kN/m2=2.0×3.6=kN/m2.0×=4.8kN/m=××0.5×2.0=N=+××2.0×1/2=N×0.1=1.7.2樓面活荷載計(jì)算樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2=2.0×3.6=kN/m=2.0×=kN/m=××0.5×2.0=N=+××2.0×1/2=N×0.1=1.7活荷載圖.風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為wk=βzμzμsw0因結(jié)構(gòu)高度H=18m<30m,可取βz=1.0,對(duì)于矩形平面μs=1.3;μz查荷載規(guī)范，將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)的集中荷載，計(jì)算過(guò)程列于下表，表中z為框架節(jié)點(diǎn)離室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積風(fēng)荷載計(jì)算層次βzμsZ(m)19.5μz4W0A(m2)PW(kN)12.455432514.59注：地面粗糙程度為B類(lèi)風(fēng)荷載圖3.3.內(nèi)力計(jì)算恒荷載作用下的內(nèi)力分析恒載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法，結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用力矩分配法計(jì)算，并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。.1梁固端彎矩把三角形荷載,梯形等效成均布荷載并計(jì)算頂層各跨：=-Fpl/8-×××=-=Fpl/8+×7.2/8+××==-=-××=-kN.m=-=-××=-2.9其余層：=-Fpl/8-×××=-=Fpl/8+×7.2/8+××==-=-××=-××===-.2求各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)頂層：標(biāo)準(zhǔn)層：底層：.3內(nèi)力計(jì)算彎矩的計(jì)算過(guò)程如下圖，將相鄰兩層由分層法求得的內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得。恒載彎矩圖恒載軸力圖恒載剪力圖調(diào)幅后柱邊緣處彎矩圖.活荷載作用下的框架內(nèi)力分析本工程采用滿(mǎn)布荷載近似法考慮活荷載不利布置的影響，內(nèi)力分析方法采用分層法計(jì)算，分層法除底層以外，其余各層柱的線剛度應(yīng)乘以的修正系數(shù)，且傳遞系數(shù)，由1/2改為1/3，以考慮假設(shè)的柱上下端與實(shí)際情況的出入。.1梁固端彎矩頂層/樓層：=-=××=-3==××=3=-=-=-××=kN.m=-1.1=-××.2求各節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)同恒荷載作用下的相同直接應(yīng)用即可。.3內(nèi)力計(jì)算彎矩的計(jì)算過(guò)程如下圖，將相鄰兩層由分層法求得的內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得?？蚣芰涸趯?shí)際活荷載作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩如下：框架梁彎矩圖活荷載彎矩圖（KNm）活荷載作用下的軸力圖（KN）活荷載框架梁的剪力圖活載作用下調(diào)幅后柱邊彎矩圖風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移驗(yàn)算.1柱的側(cè)移剛度計(jì)算過(guò)程如下底層柱的側(cè)移剛度cj2(N/mm)Dz=αc×12i/h柱\DK=∑ib/icαc=(0.5+k)/(2+k)邊柱（2根）中柱（2根）/=（+）/=0.5840.8221290018177注：剛度見(jiàn)計(jì)算框架Ec=3.0×104底層∑D=12900×2+18177×2=62155N/mm上層柱的側(cè)移剛度柱\DK=∑ib/（2ic）αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/mm)13661邊柱（2根）×2/（2×）=0.343∑D=13661×2+27113×2=81549N/mm.2風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算水平荷載作用下的層間側(cè)移可按下式計(jì)算lμj=Vj/∑Djk各層的層間位移求得后，頂點(diǎn)位移為各層層間位移之和，框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算如下表；框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算表層次各層風(fēng)載Pj(KN)層間剪力Vi(KN)側(cè)移剛度∑D(N/mm)層間側(cè)移△μj(mm)△μj/hj5432112.4514.5914.481815490.1530.3320.5250.6961/235291/108431/68571/51721/446781549815498154962155層間側(cè)移最大值1/4467<1/550,滿(mǎn)足要求，=∑△μj=mm3.3.33風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析用D值法求解，以頂層計(jì)算為例，其余各層列于表中。A軸線柱：D/∑D=13661/81549=0.168,則反彎點(diǎn)的高度由K=查表得=0.168×1=kN因1,1，所以，則=,,頂層不考慮+=0.352柱端彎矩：柱頂=(1-0.352)×3.6×=柱底=×3.6×=B軸線柱：D/∑D=27113/81549=0.33,則=0.33×12.45=N反彎點(diǎn)的高度由K=查表的因1,1所以,,頂層不考慮，則=+柱端彎矩：柱頂=(1-0.45)×3.6×4.14=Nm柱底=0.45×3.6×4.14=Nm柱端彎矩表層數(shù)A軸B軸D/∑DV(KN)y(m)D/∑D31.62V(KN)0.330y(m)4.14(KNm)(KNm)9.00(KNm)0.45(KNm)8.2050.1680.3526.7143210.1680.1680.1680.3300.3300.3309225.4420744.60求梁端彎矩：兩端的剪力由梁端的彎矩求得。梁端彎矩剪力及柱的軸力計(jì)算表層次M左邊跨（AB、CD）M右中跨BC柱軸力M左M右L(m)V(KN)A、D柱B、C柱L(m)V(KN)543217.2±±±±±±4.177.27.27.27.2±±±±“±”號(hào)表示風(fēng)荷載可能左右兩個(gè)方向作用于框架，當(dāng)風(fēng)荷載反方向作用于框架是軸力將變號(hào)。計(jì)算梁內(nèi)剪力時(shí)，以各梁為脫離體，將梁的左右端彎矩之和除以該梁的跨度即得。計(jì)算柱內(nèi)軸向力時(shí)，自上而下逐項(xiàng)疊加節(jié)點(diǎn)左右的梁端剪力。當(dāng)風(fēng)荷載從A側(cè)作用時(shí)，梁柱的剪力軸力如下圖。風(fēng)載引起的剪力圖左風(fēng)荷載作用下柱的軸力圖風(fēng)載引起的柱的軸力圖左風(fēng)荷載作用下梁柱的彎矩圖：框架的內(nèi)力組合可以考慮四種內(nèi)力組合形式，即：GKQK,GKWK,GK+0.9(SQK+SWK)GKQK各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果如下表所示，表中SGKSQK兩列中的梁彎矩是柱邊梁的彎矩。對(duì)于支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合形式進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，由于組合下左右梁端彎矩不同，在梁上荷載與左右梁端彎矩的作用下，跨內(nèi)最大正彎矩往往不在跨中，而是偏向梁端彎矩較小的一側(cè)，在水平荷載參與組合是尤其明顯。此時(shí)可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值由平衡條件確定垮內(nèi)最大正彎矩的位置及數(shù)值。（由于本工程中水平荷載作用較小，左右梁端的彎矩相差不懸殊，垮內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩，以減小計(jì)算量。）取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，內(nèi)力組合形式見(jiàn)框架柱內(nèi)組合表。框架梁內(nèi)力組合表支座恒+0.9截面邊截面位置風(fēng)緣備控注梁編號(hào)內(nèi)力恒Sck活Sqk恒+活恒+活恒+風(fēng)（活控制Swk+風(fēng)）內(nèi)力制內(nèi)力1.2①+1.0①+1.26(②+③)①②③①③①②②頂邊V（KN）跨內(nèi)梁左M（KN*M）M（KN*M）M（KN*M）19.00.5105.1梁右992.7V（KN）116.981.1梁右同梁左79.0頂中梁左M（KN*M）M（KN*M）17.073.773.1V（KN）跨內(nèi)四邊M（KN*M）梁左17.7019.11V（KN）跨內(nèi)梁右1M（KN*M）M（KN*M）13V（KN）26.111113梁右同梁左四中梁左M（KN*M）V（KN）跨內(nèi)21.3032.7M（KN*M）144.1三邊梁左M（KN*M）18.1V（KN）跨內(nèi)梁右111M（KN*M）M（KN*M）17.4111V（KN）138.1175.0梁右同梁左三中梁左M（KN*M）V（KN）跨內(nèi)二邊V（KN）跨內(nèi)梁右M（KN*M）梁左0M（KN*M）18.6165.411171.31110171.3169.7M（KN*M）M（KN*M）109.886.088.817.220.3111111133.3111150.6V（KN）1174.3梁右同梁左二中梁左M（KN*M）47.611.47V（KN）跨內(nèi)底邊M（KN*M）梁左52.810.578.10M（KN*M）17.043.0111111111V（KN）跨內(nèi)梁右106.41111M（KN*M）M（KN*M）111.389.589.31111139.720.817.5155.4V（KN）170.31177.21梁5右6同.梁6左底中梁左M（KN*M）14.31461V（KN）跨內(nèi)43.81M（KN*M）0框架柱內(nèi)力組合表|M|max相應(yīng)的N左風(fēng)右風(fēng)Nmax相應(yīng)的MNmin相應(yīng)的M柱號(hào)截面內(nèi)力恒Sgk活SqkSwkSwk組合④組合值①②③值組合項(xiàng)目值項(xiàng)目項(xiàng)目①+1.6261①②①0(頂邊上M（KN*M）-③.②09+④)N（KN）188.4-230.4-61.8下M（KN*M）-15.8--89.5-88.7N（KN）V（KN）-224.8230.4-2.02.0①+1.26(①②①③四邊上M（KN*M）1-99②+④)N（KN）下N（KN）V（KN）----M（KN*M）----①+1.26(①②①③三邊上M（KN*M）-②+④)N（KN）下N（KN）V（KN）--1121112110541054M（KN*M）-50.728.8-①+1.26(①②①③二邊上M（KN*M）-1717②+④)N（KN）下N（KN）1010M（KN*M）1010---1534-171192119214441444-17-13.81534底邊上M（KN*M）-①②①③①+1.26(②+④)N（KN）下N（KN）V（KN）1283M（KN*M）1283-194519451508150818361836---22.2-①+1.26(①②①③頂中上M（KN*M）----②+③)N（KN）下N（KN）V（KN）--M（KN*M）--①+1.26(①②①③四中上M（KN*M）-----②+③)N（KN）下M（KN*M）N（KN）V（KN）----①+1.26(①②①③三中上M（KN*M）---②+③)N（KN）下N（KN）V（KN）-1308-11921192M（KN*M）--1308--二中上M（KN*M）---①②①①③+1.26(②+③)N（KN）下N（KN）V（KN）1140-1788-1279127916021602M（KN*M）1140---1788-①+1.26(①②①③底中上M（KN*M）---②+③)N（KN）下N（KN）V（KN）1451-2271-1602160220102010M（KN*M）1451---2271-3.5.截面設(shè)計(jì)框架梁（以5層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程）.1梁的正截面受彎承載力計(jì)算從梁的內(nèi)力組合表中選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力（支座截面的內(nèi)力為支座邊緣控制截面的內(nèi)力）支座邊緣處：MA=MB=跨內(nèi)彎矩：M=105.10梁跨內(nèi)截面下部受拉，可按T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，支座邊緣截面梁上部受拉，可按矩形截面計(jì)算。翼緣的計(jì)算寬度：按梁的計(jì)算跨度lo考慮：bf＝L/3=7200/3=2400mm按梁間距考慮：bf=b+Sn=300+3000=3300mm按翼緣厚度考慮：ho=h-as=600-35=565mm因?yàn)閔f’/ho=100/565=0.177>0.1此種情況下不起控制作用。所以取bf=2400mm梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400(fy=fy’=360N/mm2)εb下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算，因?yàn)椋害?fchf’bf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×100×2400×(565-100/2)=KNm＞KNm屬于一類(lèi)T形截面取02，則Asmin=×300×600=360mm2s實(shí)配316（A＝603mm2>Asmin=360mm2）將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座。則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計(jì)算受拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，簡(jiǎn)化計(jì)算，仍可按單筋矩形截面設(shè)計(jì)。A支座截面：實(shí)配：316（＝603B支座截面：>Asmin=420mm2）滿(mǎn)足要求。s實(shí)配316（A＝603mm2>Asmin=360mm2）滿(mǎn)足要求。其他層的配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表層次截面b(bf’)(mm)h0(mm)實(shí)配配筋鋼率M/（KNm）(mm)筋（(m%）m)316(653595支座A30056503)92.71300565565472420316(603)316(603)55AB跨間300（2400）支座300565400316(603)0.35BC跨間300565381316(603)470160(8044支座A300565)300565565723665416(804)416(804)0.47AB跨間300（2400）支座BC跨間300300565565450422416(804)416(804)475160(8043支座A300565)300565565760670416(804)416(804)AB跨間300（2400）支座BC跨間300300565565577422416(804)416(804)480167(82支座A30056504)300565565775665416(804)416(804)AB跨間300（2400）支座300565657416(804)418908(1支座A3005651.10616)0300300（2400）300565565565565799418(1016).60AB跨間665800542418(1016).60支座418(1016).60418(1016).6BC跨間300.2梁斜截面受剪承載力計(jì)算：箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，AB跨：V=N由屬厚腹梁﹥V截面尺寸滿(mǎn)足要求。按照構(gòu)造配筋，雙肢筋φ8@200，則滿(mǎn)足要求。%其他層梁的斜截面受剪承載力配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表梁的斜截面受剪承載力配筋計(jì)算表斜截面受剪承載力配筋計(jì)算層次剪力(KN)截面實(shí)配鋼筋實(shí)際5Bb4Bb3Bb2BbA﹥V﹤0﹤0﹤0﹤0﹤0雙肢φ8@2005﹥V﹥V﹤0﹤0AAAA﹥V﹥V﹥V﹥V﹥V﹥V﹤0﹤0﹥V﹥V﹤0﹤0﹥V﹥V﹤0﹤01Bb﹥V﹥V﹤0﹤0.框架柱.1軸壓比驗(yàn)算：底層柱:Nmax=2271KN,=0.635﹤[1.05]滿(mǎn)足要求.2截面尺寸復(fù)核：取ho＝500-40＝460mm。Vmax則，滿(mǎn)足要求。.3框架柱正截面承載力計(jì)算以底層中間柱為例。由B柱內(nèi)力組合表，考慮到柱端彎矩較小，支座中心處的彎矩與支座邊緣的彎矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用對(duì)稱(chēng)配筋。B軸柱：(=0.518)對(duì)于底層柱，﹤N為小偏心受壓選M大，N大的組合則最不利組合為和以第一種不利組合為例計(jì)算：柱頂：柱底：柱底：，取ζ2柱頂：，取ζ2Asmin=0.002bh=0.002×500×500=500mm2其他各柱正截面受彎承載力計(jì)算如下表：柱正截面受彎承載力計(jì)算表柱名內(nèi)力組控制內(nèi)力柱截面對(duì)稱(chēng)配筋的計(jì)算實(shí)際配筋（配筋m率ASe0MNηeεm2）A13.4S01=8頂邊①8009604A4S3482743847210000=16804AS=40②27016804A4S=16804AS=40③43816804A4S=16804A4S7501=8標(biāo)邊①1121604A4S=168041121AS=4②52016804A4S=16804481054870000AS=40③9116804A4S=168041054①A4S2501=8底邊1945604A4S=16804194512150841AS=40②16804A4S=168041508AS=168040③1836434A柱截面控對(duì)制稱(chēng)內(nèi)配力筋的內(nèi)力組柱名計(jì)算實(shí)際配筋（mm2配筋率MNe0ηeεAS）A4S01=81530.12頂中①604A4S=168041590AS4200=②016804A4S=168042050AS=4188③0016804A38094S181=16804A4S13408301=8標(biāo)中①604A4S=1680413084200000AS=40②8316804A4S=1680482AS=401681192③7104A4S=16804119270A4S227101=8底中①604A4S=168042271AS=401681602②3704A4S=16804160243AS230774=2010③01680.4垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算：查表：0.9××(14.3×500×500+360×12×201)=3858KN>滿(mǎn)足要求。.5斜截面受彎承載力計(jì)算以B軸柱為例一層最不利組合剪跨比﹥3(取)=1072KN﹤N取N=1072KN﹤0按構(gòu)造配筋。取井字形復(fù)式箍其余各柱斜截面受剪承載力計(jì)算如下表柱斜截面受剪承載力計(jì)算柱號(hào)V（KN）頂中頂邊4中控制內(nèi)力N(KN)斜截面抗剪承載力計(jì)算HnhoλAsv/s實(shí)配鋼筋360036003600360036003600360036005600560046046046046046046046046046046033333333330000000000Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@2004邊3中3邊2中2邊底中底邊119211211788153420101836．樓梯的計(jì)算踏步面層為20厚水泥砂漿抹面，樓梯底面為20厚水泥砂漿抹灰，金屬欄桿重。樓梯活荷載標(biāo)準(zhǔn)值KN/m，混凝土C30,鋼筋HRB235。取板厚120mm,約為板斜長(zhǎng)的1/30,板傾斜角tanα=150/300=0.5,cosα=0.894取1m寬板帶計(jì)算。樓梯圖(1)荷載計(jì)算恒荷載:水磨石面層：()×=KN/m三角形踏步：1/2×0.3×0.15×2=KN/m砼板自重：0.12×KN/m×KN/m金屬欄桿自重0.1×=0.09KN/m恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值=KN/m恒荷載設(shè)計(jì)值g=1.2×KN/m=8.39KN/m活荷載設(shè)計(jì)值q=1.4×2.5KN/m=KN/m恒荷載活荷載合計(jì)q+g=1KN/m(2)內(nèi)力計(jì)算水平投影計(jì)算跨度為lo=3300mm跨中最大彎矩M=(3)截面計(jì)算ho=h-=120-20=100mm（=215）選用Ф8@250實(shí)配As=660mm22.平臺(tái)板計(jì)算設(shè)平臺(tái)版厚h=70mm，取1m板帶作為計(jì)算單元1恒荷載計(jì)算平臺(tái)板自重板底抹灰自重0.02×17×1.0=0.34KN/m水磨石面層自重KN/m合計(jì)(恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值)=2.74KN/m恒荷載設(shè)計(jì)值g=1.2×2.74=KN/m活荷載設(shè)計(jì)值q=1.4×2.5=KN/m合計(jì)g+q=9KN/m②內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度lo=跨中最大彎矩M=③截面計(jì)算ho=h-as=70-20=50mm（=167）選用Ф8@200實(shí)配As=352mm23.平臺(tái)梁設(shè)計(jì)（1）確定梁尺寸計(jì)算跨度估算截面尺寸：h=mm梁寬取b=200mm，高取h=300mm（2）荷載計(jì)算梯段板傳來(lái)：平臺(tái)板傳來(lái)：×/2=kN/m×/2=kN/m平臺(tái)梁自重：0×(0.3-0.07)×25=kN/m平臺(tái)梁粉刷自重：[(0.3-0.07)×2+0.2]××17=0.22kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值：g=kN/m活載：q×（）=6kN/m合計(jì)P=g+q=kN/m（3）內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值：剪力設(shè)計(jì)值：（4）配筋計(jì)算平臺(tái)梁按倒L形計(jì)算，受壓翼緣取，梁的有效高度ho=h-as=300-35=265mm﹥M=KNm，為第一類(lèi)T形截面。s選配316A=603mm2（Asmin=180mm2）受剪承載力計(jì)算cfcbho=0.25×1.0×14.3×200×265=189KN>V=29KN故截面尺寸滿(mǎn)足要求=0.7×1.43×200×265=53kN>V=29KN按構(gòu)造配箍筋，箍筋選用φ6@200。．板的計(jì)算設(shè)計(jì)資料:樓板板厚100mm,屋面板厚100mm,選用C30混凝土,鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋,箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為kN/m2,屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為kN/m2樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為N/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為kN/m2板分布圖.1以樓面A區(qū)格板為例計(jì)算，按彈性理論設(shè)計(jì)(1)荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×=q=×=g+q=(2)計(jì)算跨度內(nèi)跨l0=lc=（軸線間距離）邊跨l0=lc-60(3)彎矩計(jì)算跨中最大彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)在g+q/2作用下的跨中彎矩值,與內(nèi)支座簡(jiǎn)支時(shí)在q/2作用下的跨中彎矩之和樓面A區(qū)格lo1/lo2查表得×9)××2789×6)××2=×559)××2+(0.1176×78)××3.32=同理其他區(qū)格的彎矩值列于下表中按彈性理論計(jì)算的彎矩值表項(xiàng)目/區(qū)格ABL013.33.3L02L01/L02M1M2M1'M1"M2'000(4)截面設(shè)計(jì)As=截面計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于下表中板配筋表實(shí)有面積截面/項(xiàng)目h0mAs配筋825117@320跨中A區(qū)格L01方向85660251L02方向B區(qū)格77L01方向778@20082176@520108585258@21L02方向支座670083330@3155A--B-9.740335A--CB--BB--