緒 煉鋼歷史的發(fā)展過 ２我國鋼鐵冶金的發(fā) 煉鋼的基本任 去除雜 調(diào)整鋼的成 澆注成內(nèi)外部質(zhì)量好的鋼錠和鋼 脫碳反 脫碳反應(yīng)的作 碳在熔鐵中的溶 脫碳反應(yīng)的熱力學(xué)條 脫碳反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)條 硅錳的氧化和還 脫磷反 磷在鋼鐵冶煉過程中氧 脫磷的熱力學(xué)條 冶煉低磷鋼的幾個(gè)問 脫硫反 硫在煉鋼中表現(xiàn)的熱力學(xué)性 堿性氧化渣與金屬間的脫硫反 熔渣脫硫的計(jì) 氣相在脫硫中的作 鋼中氣體和非金屬夾雜 鋼中氣 鋼中的非金屬夾雜 非金屬夾雜物的種 夾雜物的來源及減少其的措 煉鋼用原材 金屬 造渣材 氧化劑（ 冷卻劑（ 還原劑和增碳劑（ 裝 三種不同的裝入制 確定個(gè)階段裝入量應(yīng)考慮的因 鐵的氧化和熔池傳氧方 鐵的氧化和還 爐渣的氧化作 雜質(zhì)的氧化方式—直接氧化和間接氧 氧流對(duì)熔池作 氧化機(jī) LD的供氧操 造 爐渣堿度的控 爐渣粘度的控 爐渣氧化性的控 放渣及留渣操 溫度及終點(diǎn)的控 LD物料平衡和熱平 出鋼溫度的確 吹煉過程的溫度控 終點(diǎn)控 脫氧和合金 吹煉終點(diǎn)的含氧量及脫氧的任 脫氧劑的選擇及加入量的確 脫氧操 合金化的一般原 轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹的發(fā)展及其特 復(fù)合吹煉工藝的分類及目前發(fā)展?fàn)?復(fù)合吹煉的主要冶金特 復(fù)合吹煉的熔池?cái)嚢鑶?轉(zhuǎn)爐熔池?cái)嚢鑶栴}—CO氣泡攪拌及氣流攪 攪拌能與均勻混合時(shí)間（混勻時(shí)間 復(fù)合吹煉的冶金問 對(duì)成渣及渣中FeO的影 對(duì)各元素化學(xué)反應(yīng)的影 對(duì)鋼中氣體含量的影 底部供氣元 底部供氣種類及選 底部供氣元件的種類及特 底部供氣元件的布置對(duì)熔池?cái)嚢璧挠? 爐襯材 爐襯破損機(jī) 延長爐齡的措施（ 預(yù)脫 提 半鋼煉 使用說 參考文 鋼鐵是現(xiàn)產(chǎn)和科學(xué)技術(shù)中應(yīng)用最廣的金屬材料.特別是鋼,在金屬材料的用量中約85%以上.這是由于鋼的強(qiáng)度高,韌性好,容易加工和焊接,使優(yōu)良的結(jié)構(gòu)材料.鋼的品種由5.10%,8.80%,容易從礦石中提取和加工.煉鋼歷史的發(fā)展過1885鋼法.他是在底吹轉(zhuǎn)爐中,將空氣直接吹入鐵水,利用空氣中的氧氣氧化鐵水、硅、錳、鎂等元素，并依靠這些元素氧化釋放出的熱量將體金屬加熱到能順利進(jìn)行澆鑄所需的高們發(fā)展鋼的生產(chǎn)開辟了道路，這些國家以此為主要煉鋼方法達(dá)十年之久?？諝獾状缔D(zhuǎn)爐煉鋼不用外來的加熱，設(shè)備簡單，生產(chǎn)率高，它是現(xiàn)代氧氣轉(zhuǎn)爐煉１８６５年開始生產(chǎn)的平爐煉鋼法，采用加熱，并利用爐膛內(nèi)排出廢棄的熱量通第二次后，已經(jīng)能通過分離空氣中的氧和氮提供大量廉價(jià)的氧氣，為實(shí)行氧廢鋼加入量高達(dá)３０％，改善了，，國鋼鐵冶金的發(fā)，員初期年產(chǎn)量３０００多萬噸，七五結(jié)束年產(chǎn)量達(dá)６６０４萬噸，１０年連上仨個(gè)新，煉鋼的基本 流中加入比鐵有更大親氧力的元素（Al、Si、Na）來完成。要靠碳氧反應(yīng)時(shí)生成的CO氣泡的溢出所引起的熔池沸騰來降低鋼中的氣體和非金屬夾雜6.澆成良坯錠：去除雜（1）鋼中含硫≥0.08%時(shí),在不加[Mn]的情況下凝固時(shí),在晶界產(chǎn)生低的共晶化合物在冶煉一般鋼種時(shí)，要求[Mn]>0.25_0.80%,[Mn]可在鋼凝固溫度的范圍內(nèi)，生成MnS在部頒標(biāo)準(zhǔn)（YB）和規(guī)定的硫含量依鋼質(zhì)不同而異，見表2-1 還原法脫磷等或采用鐵水預(yù)處理脫S、P效果更好。鋼中[O]是影響鋼質(zhì)量的主要元一。因?yàn)檠鹾丸F的親和力大，致使一些鋼在脫在長度放大100倍的情況下，直徑為80mm的視場(chǎng)，可分辨出0.1～1微米的夾雜,8MnSCaS在耐熱鋼中N[N]Ni、Ti氫是鋼中隱存的雜質(zhì)，含量很低，在大氣下冶煉的鋼中含氫量一般為（0.000179～0000626%冶煉時(shí)間要短，爐內(nèi)充分脫碳、去氣，爐外吹A(chǔ)r或真空處理，使[H]降低到很低水平（<0.5c3/100g白點(diǎn)是鋼的致命缺陷，標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定有白點(diǎn)的鋼材交貨。在100mm的坯上取樣打斷口樣，在縱斷口上呈白色亮點(diǎn)（φ=1～10mm）稱白點(diǎn)。實(shí)為交錯(cuò)的細(xì)小裂紋。它產(chǎn)生24mmHg2調(diào)整鋼的成CO，其穿出鋼液時(shí)有較好的脫氣作用，所以在大氣下煉鋼時(shí)脫碳2-12。明（2-20C2-13。1600℃，[C]≤0.8%的情況下，每增加.1%的[C]，使降低6.5℃，鋼液密度減少4㎏/㎡粘度降低1%，強(qiáng)度提高σbb硅是鋼中最基本的脫氧劑，普通鋼的含硅量不少于0.12%，不大于0.35，沸騰鋼Si含量不大于0.07%，半鋼Si含量不大于0.17%。該脫氧劑便宜，且Si還能較強(qiáng)的提高鋼的機(jī)械性，每增加.1%的[Si]約使σ9Mpa（0.92f/mm2）b1600℃1%SiC]0.294%，降低的8℃，降低密度60㎏/㎡2.05%。澆注成內(nèi)外部質(zhì)量好的鋼錠和鋼CPS三級(jí)三 45#Po2越?。┑脑卦揭籽趸?，生成氧化物越穩(wěn)定。根據(jù)熔池中各元素的△F或Po2值的大小可1300~14000CSi、Mn、C1-1：[c]才開始大量氧化，在轉(zhuǎn)爐口出現(xiàn)碳焰。俄而且一般情況下（[Si][Mn]含量祥差不多或[%Si]＞[%Mn]時(shí)）Si-CTsiTMn-CSi-CMn氧化，成為殘錳存在于鋼液中。這時(shí)，如果[C]T＜Tsi，CCOCT＞TsiCOCSi-CTsi，只有當(dāng)鐵水中[Mn]含量遠(yuǎn)大于[Si]含量，[SiTMn時(shí)，MnCMn-CTMn。nF脫碳4%左右。在高爐煉鐵過程礦石中的氧化鐵被還原為鐵在還原性氣體和熾熱焦炭的滲碳作用下，F(xiàn)e-Ct=15000C5.15%，實(shí)際上因受其它元素的應(yīng)響溶解度有所改變。目前已知SiPSMnCrV43.6%左右。當(dāng)[C]<1%時(shí)，fc=1。 COCO2[C]+1/2{O}={CO}ΔG0139394+41.274TJ/mol 216697J/mol（1—10）-22186-38.386TJ/mol

=-94082J/mol（1—11）[C]+2[O]={CO2}（1—COCO2。因?yàn)槿鄢刂泻剂扛邥r(shí)，CO2也是碳的氧化劑，發(fā)生下列反應(yīng)：2[C]+{CO}=2{CO}ΔG0=-144758-129.5772

97909J/mol（1—13）煉鋼溫度下，只有當(dāng)碳低于0.1時(shí)，氣相中CO2方能達(dá)到1%以上，所以推斷在煉鋼熔池中碳CO。平衡常數(shù)[C]+[O]={CO}式進(jìn)一步寫出C—O反應(yīng)的平衡常數(shù)如下：KC=PCO/a[c]a[o]=PCO/fca[c]fca[o] (1—14)式中KC—反應(yīng)（1—11）的平衡常數(shù)；PCO—同下：熔池中[C]平衡的氣相中的CO的分壓。表達(dá)式反應(yīng)（1—11）的平衡常數(shù)與溫度之間關(guān)系的公式很多，常用的是：lgKC=1160/T+2.003(1—15)lgKC=811/T+2.205(1—16)lgKC=1860/T+1.643(1—從上列數(shù)據(jù)可以看出，C—Ocal/mol（3）[C][OPCO取做一個(gè)大氣壓，并且因?yàn)閇%Ｃ]低時(shí)，fc和fo接近1，因此可以用[%Ｃ]和[%Ｏ]分別代入(1—14)式，則該式KC=ＰCO/ac·ao=1/[%Ｃ]·[%Ｏ](1—為討論方便，以m代表上式中的1/Kc，則可導(dǎo)出：m=[%C]·[%Ｏ](1—19)一般來講，m0.023各種煉鋼方法中實(shí)際的熔池[O1-7△[%O]=O]實(shí)際--[%O]平衡(1—將(1—20)代入m=[%C]·[%O]式中得：△[%O]=[%O]--m[%C]- (1—aFeO越高，實(shí)際[%O]也越高。Pco=1atmPco=0.4atm壓力對(duì)脫碳反應(yīng)的影響[C]·[O]=mPco[O]=Pco/[C]一定[C]下，Pco，[O]越Pco≠1，C—O1-8)：③排出反應(yīng)物—COCO+CO2E≤250kcal/mol，E應(yīng)。某些特殊情況下，CO氣泡生核時(shí)，新相生成也可能是控制脫碳的主要環(huán)節(jié)。和鋼液的相界面上二者很接近于平衡在這遠(yuǎn)離相界面處的C和O的濃度比氣泡表面上CO[%C]稱為臨界的[%C]，以[%C0.10—0.07%1-9當(dāng)金屬中實(shí)際的[%C]低于[%C]臨時(shí)，rc隨[%C]降低而顯著降低，rc=k[%C]，這時(shí)，[C]rc亦相應(yīng)增大。 COCO氣泡亦可成為控制脫碳反應(yīng)面，需要極大的能量。新生成的氣泡越小，需要的能量越大。設(shè)鋼液的表面張力σm-g為1500dyn/cm7cmPco=P（g）+ρmhm+ρshs+2σm- (1—CO1—±第一階段–d[c]/dt=k1t 第二階段- (1—第三階段- K1—決定于[Si]及熔池溫度等因素的常數(shù)；t—吹煉時(shí)間；K2—高速脫碳階段由氧2[Si]+2[O]=（SiO）ΔG0=-139300+53.55T(1— 2 ΔG0=-4100- 22（SiO ΔG0=131100-73.87T(1—2ΔG=ΔG0+RlnJ則反應(yīng)（1—29）自由能變化為

=131100-73.87T+4.575T{lgfSi+lg[%Si]+2lgPco-lga(SiO2)-2lgfc-2lg[%C]}Pco=1，并忽略Mn，PP873-14iilgfii

[%Si]+

lgfcSi=ecc[%C]+eSic[%Si]=0.14×4+0.08×0.6=0.608代入后得： T=1573K1—30)式計(jì)算出ΔG=11900cal。也就是說，吹煉初期，硅優(yōu)先1480℃，碳才能激烈氧化。K2=k2Fo2。通常在得出的[C]臨為0.1—0.2%或0.2—0.3%，甚至高達(dá)1.2—1.0%。依供氧速度和氧的碳效率當(dāng)用氧氣脫碳時(shí)，脫碳效率ηo2ηo2=（碳的氧化量×0.993/實(shí)際的供氧量）×100%(1—31) 0.933=2.1/（×12在不同脫碳階段，ηo2也發(fā)生變化。ηo21-150.9—0.3—0.1—0.05—單位耗氧0.03—0.04—0.05——1.25——45%，aFeO計(jì)算[O]max=0.10—0.12%，所以實(shí)際的熔池的脫碳0.0025/0.12≈0.02%。如再要繼續(xù)降碳，必須提高熔池溫度，增大渣中（FeO）60和渣中（FeO）Pco（在真空下或用氬氣稀釋的條件下脫碳）四冶硅錳的氧化和還硅和錳的氧化反應(yīng)硅和錳對(duì)氧均具有很強(qiáng)的親和力，它們氧化時(shí)放出大量熱，因此，[Mn]+

G0- （1—G0- [Si]+2(FeO)=[Mn]+(FeO)=(MnO)+

G0-81500+28.53T（1—G0- 或[Si]+2[O]+2（O2-）=(SiO44-) [Mn]+(FeO)=(MnO)+[Fe] 或[Mn]+(Fe2+)=(Mn2+)+[Fe] aCa aa2 a2K

（1—

[%Si]

aCa24KSi24

f

aa

（1—[%C]fsaFeOaCaO高使SiO2大為降低，所以使硅迅速氧化至微量，SiO2不會(huì)發(fā)生還原反應(yīng)。[%Mn]

KMnfMn

(z%MnO)KMnfMn(%FeO)

（1— (%Mn)55

(%FeO)

fMn

（1—LMnFeO含量高，渣堿MnFeO含量降低，渣1-16所示:脫磷反鋼時(shí)一般要求鋼水含磷≯0.03%。規(guī)格0.045，因?yàn)槌鲣摵竺撗鹾辖鸹獪p少回磷。煉鋼用0.1～1.0%2.0%以上。即使原料條件較好，0.01%分析溶于鐵中的磷和氧作用生成P2O5（g）或P2O5（l）的條件由有關(guān)的熱力學(xué)數(shù)據(jù)可

G0-

P2P [a][a

38600T

（1—

G0-168350+133.65T（1—

P2P [a]2[a

36800T

（1—4.4×10-82.8×10-10P2O5的沸2P2O5是液體，在渣中是飽和的（aP2

=12可能的。分析（1—64）aPO2252NPOP2O5的摩爾分?jǐn)?shù)，用fO、fP和P252

P

NP 2 2 f2[%P]2f 1873KP PP P2 2

（1—2.8f2[%P]2f （1—fOfP1P PP P2 2[%P]2

（1—可見，欲使[%P]NPO，在[%O]有限的情況下只有依靠降低P

2PP2

2（1—23.%P25，=0.02，O=0.122所要求的P2

=0.75×10-1622

65P

NP 2 2 [%P]2PP2K [%P]2

用P表 lgK

(1—

Nilg

i。NiAiNi22NCaO15NMgO13NMnO12NFeO

2（1—2

KPK

PP2

AiNilg

（1—

與AiNi1-

2 2b42000TPP2

42000T

（1—Fe2P、Fe3PP表示磷參加反應(yīng)的形態(tài)。之所以有這樣的不Fe—P相圖上看，F(xiàn)eP有PFeFe3PFe至于說到P2O5在熔渣中存在的形態(tài)，因?qū)θ墼Y(jié)構(gòu)認(rèn)識(shí)不同而有不同的看法。實(shí)用上CaOP2O5可以形成穩(wěn)定的（CaO）x·P2O5x3（CaO3P2O5性煉鋼渣中似乎應(yīng)是（CaO）3·P2O5CaO坩堝做熔鐵脫磷反應(yīng)實(shí)驗(yàn)時(shí)，分析脫（CaO3P2O5 4 （1—74）或 （1—2[P]+5(Fe2+)+8(O2-)=2（PO4 （1—或2[P]+5[O]+3(O22（PO4）（1—aCaP

(%Ca4P2O9)CaP 42 42 a2 a4 [%P]2f2(%FeO)5 (%CaO)4

（1—

(%P2O5LPL

[%P]（或LP=(%P)/[%P]）(%PO

F 25K(%FeO)5(%CaO)f2

2KP、aFeO、aCaO、fp和降低P2

溫度的影響由上面平衡常數(shù)的溫度式可知，脫磷反應(yīng)是強(qiáng)放熱反應(yīng)，降低反應(yīng)溫度2熔池堿度影響CaO是使P2

3(FeO)的影響(FeO)對(duì)脫磷反應(yīng)的影響比較復(fù)雜，因?yàn)樗c其它因素有密切的聯(lián)系。1-6從圖可見，當(dāng)(%FeO)很低時(shí)，LP→0，即渣中沒有(FeO)時(shí)，不能使金屬脫磷2.5～4.0，增加(FeO)對(duì)脫磷有利。但過高的(FeO)反而使脫磷能力下降。金屬中存在的雜志元素對(duì)fp增加ONSi和Sfpn和i對(duì)fpd水中含硅量過高，影響爐渣堿度而不利于脫磷；錳高使渣中（O）增高，有利于化渣而ap隨渣量的影響增加渣量可以在LP一定時(shí)降低[%P]，因增加渣量意味著稀釋（P2O5）

0.437L'

[%P]W

0.437L' P渣（1—上式中P—100㎏爐料中帶入的磷量；W金—金屬量，[㎏]；W渣—渣量，[㎏]；0.347—×31/142P2O5P的系數(shù)；P—磷在渣和金屬間的分配比=（%P2O5）/[%P]（3～4（5～20%1300℃±，為保持渣的流動(dòng)性，渣堿度不能太高。按熔渣離子結(jié)構(gòu)，低堿度下[P]5Fe24O2PO352

（1—5P 5P4aP4

)2a

O2

（1) )

aO2所

KP

)2

2

，由

、P

(%P2O5

3[%P]3

5

a22

（1—OO—SiO2三元系等aFeO圖和等lgaO2

lg(a

a2 為-35與lg(a

a2

lg(a

a2 FeOCaONa2OCaOSiO2SiO2結(jié)合的Na2ONa2CO3Na2O/SiO2Na2O首先（P2O5）/[P]宜，溫度再高，脫磷能力下降，這種蘇打渣中的NaP都可被熱水所溶解，因此可回收利用。所以用Na2O爐外脫磷是很值得深入研究的。C—P—O間平PC的氧化反應(yīng)式。554[P]O2(g)2(P2O555

（1—2(aPO)4P 2 4PO[%P]5O2

（1— P （1—2 aPO[%C]2

2 P2

（1— a K CPP

（1—CO氣泡的生成壓力。LDPco1atm。當(dāng)溫度一定時(shí)，Kc和Kp2對(duì)于一定的爐渣aP2

PcoP的優(yōu)先氧化，但實(shí)際上不易做到。但不同的造2渣方法可使aP2

aP

2221-26可以看出，實(shí)測(cè)的金屬含磷量和利用P2

（FeOP的回升。如： （1— （1—脫硫?qū)Υ蠖鄶?shù)鋼種，硫都能促使其加工性能與使用性能變壞。一般鋼中要求含硫量≯0.045%，優(yōu)質(zhì)鋼種含硫量≯0.02～0.03%0.01～0.015%時(shí)就對(duì)鋼0.1～0.3%。718KS2-FeS，F(xiàn)eS在熔池中發(fā)生下述反應(yīng)：FeS=Fe2++S2-（1—S2-。不管哪1150CaSCaO-SiO2CaO-Al2O3SiO220～30%CaS在復(fù)雜的工業(yè)熔渣中也能有S2-SO4形式尚難作出定論。通常以附加不同標(biāo)記的[S]和S2-或（S）分別代表煉鋼中參加反應(yīng)的金[S]+（MgO）=(MgS)+[O]

G0=23520-G031820-G045730-[S]=｛S｝G074250-1[S]=｛S

G031340-

G085100-G054670-[S]+

G0[S]+[O]=｛SO｝

G044650-G0（S2-）+3/2{O2}=（O2-6（Fe3+）+（S2-）+2（O2-6（Fe2+）+3/2｛O2｝=6（Fe3+）+3（O2-（FeO[FeS]+ (1—[S]+（O2-）=（S2- [S]+[FeO]=（S2-）+（Fe2+）（1—近來根據(jù)在金屬液中也存在著S2-的認(rèn)識(shí)，提出如下的脫硫反應(yīng)[S]+2e=（S2-）（1—[Fe]=（Fe2+）+2e [S]+[Fe]=（Fe2+）+（S2-）（1—如將硫原子吸收的二個(gè)電子看作是渣中O2-經(jīng)過金屬—渣界面時(shí)提供的，即（O2- （1—[S]+（O2-）=（S2- （1—作用很小，酸性渣與金屬間的分配系數(shù)LS=0.5～1.5±。[S]+（O2-）=（S2-Sa2SKS

[S

O2

（1—或用分配系數(shù)LS=（%S）/[%S]形式表示

aO2fS

NO2O2faOSaOO

S

S[%O]

S2

（1—KSLSLSKS顯然是很復(fù)雜的。因此，一些研究脫硫反應(yīng)的試驗(yàn)KSaO2aO、渣中S2fS。下面進(jìn)一步分析這些平衡常數(shù)KS在平衡的情況下，KS108.2～128kJ/mol之間，金屬熔池溫度升高時(shí)，[%O]也要增加。所以將溫度的影響看成主N渣中O提高當(dāng)用aO2aO2O2·NO2，因?yàn)镾2O2≈1O2-的行為符合a2 N N所以認(rèn)為O近似等于O。可按下式有渣的化學(xué)成分計(jì)算OONO

(NCaONMnONMgO)(2NSiO3NPO

（1— 2N 2N硫能力參見50頁表1-3（自編）1CaO。Na2O脫硫能力最強(qiáng)，可以應(yīng)O3[O]與（FeO）由脫硫反應(yīng)平衡常數(shù)式可以看出，降低[aO有利于脫硫。因?yàn)椋╝FeO）≈（%FeO[aO]≈[%O]，增加（%FeO）既可以增加[%O]，又可以增加（N2-O（FeO）3-37（116頁）由圖可知，純氧化鐵渣有一定的脫硫能力，（FeO）（FeO）K(aS2)[aO

(a2 (a2 [aS](aO2)因此，[aS [aO(%S)K'(NO2（NO2-）為渣中自由的氧離子數(shù)

常]lg(%S)lg常數(shù)

,當(dāng)（FeO）<1%時(shí)，lg（%S）/[%S]（nO2-（FeO）期脫硫，轉(zhuǎn)爐煉鋼時(shí)在鋼包內(nèi)同時(shí)進(jìn)行脫氧與脫硫，均足以說明降低[%O]對(duì)脫硫的 4fsr2-fsr2- 應(yīng)的。金屬成分對(duì)fs有很大影響。CSi均可使fs↑，Mn則使fs↓。因此，從熱力學(xué)觀點(diǎn)fs不起主要作用。[%S100(S料S氣W金LSWW渣100LS—硫的分（%S）/[%S]；△S氣100由上式可見，LS以外的各項(xiàng)在生產(chǎn)上均是可計(jì)量的數(shù)值，主要問題是如何確定爐渣的LS的求值方法問題。[S]+（O2-）=（S2- S2NS2fOS

fS[%S]

NO2SN2S

fSO2

SO

S

S的陰極反應(yīng)：[S]+2e→S2-其對(duì)應(yīng)的陰極反應(yīng)：[S]+2e=S2-

2nFe4nSi3nAl2nMnCaO—SiO2—Al2O3C飽和鐵水的脫硫反應(yīng)如上所述，伴隨有其它成分的遷移，

d[%S]A[k

[%S]

(%S

n

CiS Ak(kCikCiS2

b n(3)Ak(Ci

k

m、s為傳質(zhì)系數(shù)；b kf

s[%S]eq

sLSs

(%S

[%S 令

為平衡濃度；s、md[%S]AK([%S](%S)11

k

LSkssK10-SO2，如氣相為還原性的也可以生成COS，甚至是CS2等。向金屬液吹氧時(shí)在什么條件下方可使溶解在金屬中硫被氧化成SO2SO2[S]+{O}=｛SO

G0=1660+13.09T（1—G0=-54340+11.71（1— 2反應(yīng)（1—141）在煉鋼溫度下G0>0,SO2SO2可能溶解于鋼中而增碳。反應(yīng)（1—142）

1673=-34750[S]+{O}=｛SO

G0=-54340+11.71T（1— GG0（1—GG0RTlg

G0=-64200-21.70T（1—

（1—在[C]Pso2下[S]能被氧化，可有兩反應(yīng)的G- lgPso2=-lgPso2=- ∴Pso2=3.82×10-∴Pso2=3.82×10-也就是說，當(dāng)金屬液含碳時(shí)，[S]氧化成{Pso2}的可能性也不大。但也有人認(rèn)為，在脫CO氣泡中，Pso2非常低，有可能產(chǎn)生一些｛SO2｝CO氣泡被帶走，但Po2，進(jìn)行1-36所示。atm時(shí)有一最小值（拐點(diǎn)。在拐點(diǎn)的左側(cè)，隨著氣相氧化勢(shì)的增高，渣中硫量是降低的；（S2-）+3/2{O2}=（O2-）+｛SO2｝（1—

)=（O2-）+1/2｛O2｝+｛SO2｝（1—（S2-）+2｛O2｝=(SO4 （1—(SO2高溫 并不穩(wěn)定，容易分解成SO2和O2，只有在和CaO共同存在時(shí)，才比(SO2

（S2-）+2｛O2｝=(SO4

（S2- =（O2-熔渣冷凝過程中按反應(yīng)（1—149）（S2-）被氧化生成(SO4

6(Fe3+)+(S2-)+2(O2- 6(Fe2+)+3/2{O2}=6(Fe3+)+3(O2- （1—147）Fe2O3FeO對(duì)汽化脫硫是有利的因鋼中氣體和非金屬夾氮21N2(g)2

1

2}

（1—2KN2

[%N1N(P)N2

（1—1atm1—42所示，由此可知它是溫度的函數(shù)。在不同晶體結(jié)構(gòu)的鐵中，KN與溫度的關(guān)系可用下列各式表示：

1570T400

（1— （1—

(l

188T

（1—56

[cal/mol]（1—lg[%N](1881.246)1lg N

PN2是氮的分壓，atm合金元素對(duì)熔融鐵合金中氮的溶解度的影響圖1-43（自編69頁。由此可知，根1V、Nb、Cr、Zr、Ti等元素：V、NbCr等元素能與氮形成穩(wěn)定的氮化物，Zr3CSiCFe形成間隙式溶液時(shí)，C占CSi與鐵形成化合物時(shí)，減少了自氫1H2(g)[H2KH

[H1

（1—H(P)H2

（1—PH2=1atm時(shí)，氫在純鐵中溶解度見圖（1-42）所示。因氫在熔鐵中溶解度很小，通4%0.002%狀態(tài)中的KH與溫度的關(guān)系可用下列各式表示：

1418T1182

（1— （1—

(l

1905T

（1—

（1—45（1Ti、Nb、Zr、ThCe、LaNd等亦LaH32Mn、Mo、Co、NiCr等元素對(duì)氫在熔鐵中的溶解度影響不大，因這些元素的性3C、Si、B和Al等元素能降低氫在熔鐵中的溶解度。因這些元素與鐵的結(jié)合力大于Fe—Si系含33%FeSi，這時(shí)鐵的溶解度和吸收氫的能力最小，所以氫的溶解度也氫還是鋼中“白點(diǎn)”產(chǎn)生的根本原因。所謂“白點(diǎn)”是存在于熱軋鋼坯和大鍛件的Fe4N的析出而一起低的主要原因。所謂“藍(lán)脆”是指在250～450℃這個(gè)溫度范圍內(nèi)鋼的強(qiáng)度升高，沖擊韌性下同時(shí)要盡量縮短出鋼時(shí)間，以減少露的鋼液直接與空氣接觸時(shí)間，減少吸氣。CO氣泡內(nèi)，氫、氮的分壓都為零，因此，鋼中的氫和氮就迅速向其中擴(kuò)散，1簡單氧化物：如FeO、MnO、SiO2、Al2O3、Cr2O3等在用Fe-Al和Al脫氧的鋼中可見到SiO2、Al2O3等夾雜。式表示）和各種鈣的硅酸鹽（Ca離子半徑大，它的氧化物不生成尖晶石類型）SiO2A23·Si223N可能被鋼吸收而增加氮化物的數(shù)量。氮化（亞顯微夾雜<1μm；顯微夾雜>100μm;大型夾雜FeS、MnS及含Al2O3和尖晶石型氧化物及V、Ti鋯的氮化物等高、高硬度夾雜屬這類。鈣和鋁酸鹽及高硫化物CaS等屬這類。降ηM升高，上浮。因此，除設(shè)法提高一次夾雜物上浮外更要設(shè)法減少鋼中二、三次三次夾雜的數(shù)量就越少（見自編82頁表1-6）而且這段單位體積鋼水在空氣中的表面積比從鋼包至中間包的大得多，二次氧化量更大。1/3AlAl2O3的結(jié)瘤甚至阻塞水 1～4㎏/T鋼?？梢姴扇》乐逛撍亩窝趸菧p少鋼中夾雜物的重要方面。Ar等，中間包結(jié)晶器吹A(chǔ)r（N）N2坯大型夾雜物。為此，要特別注意采取措施，具體做法是：煉鋼用原材，的優(yōu)劣。國內(nèi)外大量生產(chǎn)實(shí)踐證明精料方針是實(shí)現(xiàn)冶煉過程自動(dòng)化和改善各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)，鐵水是氧氣轉(zhuǎn)爐的的基本原料，一般占金屬料的70～100%。鐵水的成分和溫度是否適硅：Si是轉(zhuǎn)爐煉鋼的重要發(fā)熱元一，鐵水含Si高，轉(zhuǎn)爐熱量來源增加。每氧化樣1.3～1.5%。但鐵水含硅過高，則將增大渣量，引起噴濺，使石灰耗量和吹損0.100.4%，0.5%。PPSi]0.5～1.0%S、P，必Si，Si錳：[Mn]是發(fā)熱元素，每噸鋼燒損1%的Mn可產(chǎn)生69×106J/t的熱（165110kcal/t）是Si的1/4。Mn是有益元素。如果鐵水中含Mn量較高，將促進(jìn)前期早化渣，減少石灰用量，MnLD0.2～0.4%左右。磷：PP低些好。但是，PPP另外，生鐵含磷高時(shí)可采用鐵水爐外脫P(yáng)。硫：S是煉鋼要求去除的有害元一。脫氧轉(zhuǎn)爐脫S率一般為30～50%。因此，希望鐵水含S<0.04%。鐵水S高，可采用爐外脫S。近年來，對(duì)低硫鋼（<0.010%）的需求急劇增S<0.015%，甚至更低。因此，必須降低入爐鐵水的含硫的消耗，而且比用鐵礦石冷卻效果穩(wěn)定，噴濺少。對(duì)廢鋼的具體要求尺寸、、有色元Fe-Mn、Fe-Si、Fe-Cr；以Al、Mn、Ni、CoP、SS、PCaOSiSSSS，SSSiO2CaOCaO有效=CaO%石灰-SiO2×RSiO2<1%。完，不而充分的起作用。過細(xì)的石灰易被廢氣帶走，一般以5～40mm粒度為宜。CaCO3880～910℃。分解反應(yīng)為：a（4～7%b煅燒溫度過高（>1200℃）或煅燒時(shí)間過長，石灰石分解快，CaOc（活性石灰煅燒溫度控制在1050～1150℃，獲得晶粒細(xì)小，氣孔率高（>40%）,體積密度?。s930℃，CaO2CaO·SiO2的。螢渣時(shí)，CaF2與CaO生成低共晶（900℃，CaF2與2CaO·SiO2生成3CaO·CaF2·2SiO2（1400℃）因此使2CaO·SiO2的顯著降低。螢渣的最大優(yōu)點(diǎn)是：①化渣快，②能迅速降低熔渣，③稀釋爐渣。缺點(diǎn)是：F10—15%以下。MgO 氧化劑（kg/m2般將氧氣加壓到2.5～3.0兆牛/米2（25～30kg/m2）。(2)P冷卻劑（（1）（1）（2）富鐵礦、團(tuán)礦、氧化鐵皮這類冷卻劑主要是利用它們所含F(xiàn)exOy氧化金屬中的雜質(zhì)時(shí)，要吸收大量的熱而起到 還原劑和增碳劑（裝（(2)(3)V/T0.8～1.070以后投產(chǎn)的大型轉(zhuǎn)爐多在0.9～1.05之間。如若采用頂?shù)讖?fù)合吹煉、爐外脫S，V/TV/TSi、P。（<3深度（hmaxhmax/h≤0.7鋼錠單重支數(shù)澆注損失（鐵合金用另鐵合金收得率裝入量 鋼水收得

（2—定支數(shù)的鋼錠，hV/T鐵的氧化和熔池傳氧 （1—[O]吸附=[O]（1—在煉鋼溫度和氣相氧的分壓；LDPco≈1atm，F(xiàn)eO和Fe3O4都是穩(wěn)定的，F(xiàn)eO的穩(wěn)定性更強(qiáng)。Fe3O4可以看作是FeO·Fe2O3，在煉鋼爐渣的氧化物以FeO為主。2Fe+O2（g）=2（FeO）（1—2（FeO）+1/2O2（g）=（Fe2O3）（1— （1— （1—lg[%O]6320

LD氧流下面的高溫反應(yīng)區(qū)，以及氧氣底吹的吹氧噴嘴附近，氧流可以直接和金屬夜相作用。應(yīng)用高速攝影的方法觀察，在氧流作用下金屬液面形成一層氧化膜，但很快又被的交換，用Fe59做示蹤劑在5噸實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)爐中進(jìn)定的結(jié)果表明，即使渣量和渣中（FeO）含量變化很小時(shí)候，爐渣和金屬之間的Fe的交換速度可達(dá)35～49kg/min（約為裝料量的0.8%FeFe時(shí)，渣中的氧化鐵就逐漸增加。FeO擴(kuò)散到熔池并溶于金屬中（FeO）=[O]+FeC、Si、Mn、P等元素同溶于金屬的氧FeO。FeFeO。 第1.1.根據(jù)原料，爐子噸位，設(shè)計(jì)好的氧槍。第2.2.制定合理的氧槍操作制度。LDLD中，高壓氧氣是經(jīng)水冷噴槍以某種距離從熔池上面吹入的。在LD中為使氧流有足夠的能溫度再2200～2700℃的范圍。它由光亮較強(qiáng)的中心I和光亮較弱的狹窄的范圍II兩個(gè)部分LD和現(xiàn)象。其可用圖1-4溶渣中。因金屬的現(xiàn)象可以極大的增加渣-金屬的接觸面積（句據(jù)估算可達(dá)由上述可知，熔池在氧流作用下形成的強(qiáng)烈運(yùn)動(dòng)和高度彌散的氣-溶渣-金屬物2-52-6約70～80%2-7，第一部分：氧氣射流抽引周圍的液體，并將它們擊碎成細(xì)小的液滴熔池的射流驅(qū)，在中心四周范圍較大的中間區(qū)，由于氧、CO2-8 下面以50T氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐為例，看作用，分別以氣液接觸面積和鋼渣接觸面積dmin理論上可直接下式計(jì)算：La d滴min=

(2—12)式中：ρ—?dú)怏w密度；ω氣氣產(chǎn)生的氣—液接觸面積∑S為：Sns3G金 3 37m2/m3o

0.05103

（2—sG金—1m3氧氣中金屬液滴的總重；—液滴的平均半—金屬的密度。60m3/T鋼時(shí)，氣液接觸面積為：37×60=2220m2/T50T10～20%T/m3則每噸金屬中渣滴的總面積∑S渣為：S

ns

3G

32103

60m2T渣 （2—式中n—渣滴總數(shù)目；s渣—個(gè)渣滴的平均表面積；渣—渣滴的平均半徑；G—渣量50LD50×60=3000503.5m9.62m2，比鋼—渣實(shí)際面積小得多。由以上計(jì)算可知，LD爐使氣—液，鋼—渣接觸面積大大增加，這就大大增加了反應(yīng)的進(jìn)程。故而LD內(nèi)反應(yīng)迅速。這是LD的最大特點(diǎn)。3氧氣射流對(duì)熔池的深度的深度和沖擊面1射流熔池的深度是評(píng)價(jià)射流對(duì)熔池作用的重要特性指標(biāo)，也是制定合理槍位的依C速度低；渣中∑（FeO）P。的深度的確定在《設(shè)計(jì)原理》中講。2雜質(zhì)氧化反應(yīng)的速度和均勻的攪拌熔池均有很大的影響射流的沖擊面積與深度是緊密，，，，4大容量轉(zhuǎn)爐比小容量轉(zhuǎn)爐吹煉時(shí)間（即供氧時(shí)間）增加有限（如30T吹氧約16分鐘，的。為解決這種，產(chǎn)生了多孔噴槍，現(xiàn)在我國用的較多的是三孔?；?，利于去P、S。但噴頭比單孔低。Fe2O3。這1/2｛O2｝+2（FeO）=（Fe2O3）（2—LD脫碳反應(yīng)是是借助在沖擊區(qū)的乳濁液的間接反應(yīng)，在鐵水臨界碳濃度以上時(shí)，CO的生1）2）3）考慮到在乳濁液中渣的發(fā)生和渣對(duì)分散的液滴的反應(yīng)影響。LD轉(zhuǎn)爐脫碳速度的基本式為：

sin(F)4r2[a][*[mc]con c [mc]con g{1F（13fDv0sin)sS 8d

[mc]con—轉(zhuǎn)爐的脫碳反應(yīng)速度

v0

ac—傳質(zhì)系數(shù)

c—為碳的質(zhì)量分率r —液滴由鋼液凹面的射出角;

d—（液滴半徑） m、S、F—分別為鋼液、熔 (Feo)=[Fe]+[O] （2—23）等無論是載氧液滴代入爐渣的Fe2O3（上述氧中的σ）還是氧流直接氧化產(chǎn)生產(chǎn)生的2 (Feo)=[Fe]+ （2— （2— （2—（[C]—qo2—通過單位相界面氧的擴(kuò)散流；qc—通過單位相界面碳的擴(kuò)散流；從Δ[C]=qo2/βc可以當(dāng)氧氣以較小的速度運(yùn)動(dòng)時(shí)，qo2值小，此時(shí)Δ[C]也小，即碳在表面的濃度與的差（Δ[C]→O（Fe2O3LD槍位高100～200㎜±，終點(diǎn)槍位比基本槍位低100～200㎜±。下面根據(jù)冶煉各期的特點(diǎn)分吹煉前期的特點(diǎn)是Si迅速氧化，渣中SiO2濃度大和熔池溫度不高，吃司要求快速熔化使石灰表面形成高（2130℃）的2CaO·SiO2，阻礙石灰的溶解，還因熔池未能被爐渣低，以免在Si、Mn氧化結(jié)束和熔池溫度上升后脫碳時(shí)產(chǎn)生嚴(yán)重噴濺。10～15%的范圍內(nèi)。PSSiSiO2含量。為此，在過程P、SS造脫P(yáng)和脫S主要是通過爐渣完成的。造渣在煉鋼過程中非常重要，可以說煉好了閘才能P、SP、SP、SR>3。2PK2.14[%Si2.290.95[%PR%CaO有

（kg/t）（2—式中—[%Si、[%PSi、P2.29—1PR 在 %SiO21.1～1.15 第一，求石灰加入量時(shí)，只考慮爐料水裝入量，不考慮廢鋼裝入量。即：爐石灰加入量=石灰加入量（㎏/t鐵水）×鐵水裝入量（t/爐）（2—44）第二 第二，用礦石作冷卻劑時(shí)應(yīng)按礦石中SiO2的含量補(bǔ)加石灰補(bǔ)加石灰量%SiO2R礦石SiO2礦石SiO2石灰量K（RSiO2%CaO有

（kg/爐）（2—（kg/t）（2—R—爐渣堿度，R=（%CaO/%SiO2；SiO2—除石灰外，由鐵水、廢鋼、鐵礦石和助㎏/t%CaOCaOP%CaO有R 式 (%SiO2)0.634(%P2O5

（kg/t）（2—（略（略SiO2的濃度（SiO210（<50。生成的2CaO·SiO2很好（2130℃）而且結(jié)構(gòu)致密。從爐內(nèi)取出的石灰塊樣證實(shí)，

由式（2—52）可見，F(xiàn)eO致引起噴濺的條件下，盡量提高渣中FeO的濃度是加速石灰溶解的主要措施。MnO對(duì)加速化FeO6%MgO 離解生成的離子（Fe2+、Fe3+、O2-，半徑不大（R=0.83A0、R=0.67A0、R=1.32A0而且它與CaO同是立方晶系這些都有利于FeO向石灰晶格中遷移和擴(kuò)散而生成低的溶 LD爐渣中，CaO、SiO2和∑（FeO）三者之和一般約為75～80%，它們對(duì)爐渣的物理化學(xué)性質(zhì)影響很大。其余氧化物中MgO的性質(zhì)與CaO相似，P2O5SiO2相似，MnOFeO相CaO—FeO—SiO2P1822-14:bc右邊附近區(qū)域，是在FeO含量下得到的堿度高的液體渣成分區(qū),所以轉(zhuǎn)爐終渣成分都P189可見高（FeO）成渣途徑較好，但因易噴濺，因此目前工廠普遍采用介于二者之LD粘度的原因通常是爐渣的與當(dāng)時(shí)的熔池溫度接近，即過熱度很小。熔池溫度低∑（FeOC、Mn、Si、P用渣中的氧化鐵的活度aFeO表示爐渣的氧化性比∑（FeO）的變化小，因?yàn)椤疲‵eO）（FeO）%；（2—（%Fe（%Fe+1.3%FeO32-（%FO）=（%FeO）+.9（%F2O3（2—根據(jù)近來的研究，LD3∑（%FeO）=4（%CaO）/（%SiO）+0.3/[C1×10-61.25[C]>0.13（6）[C]≤0.05%，∑（%FeO）=12對(duì)鋼要求盡可能完全脫氧。因此，在保證去除P、S的條件下，應(yīng)將渣中∑（FeO）目前，LDSi<1.0P≤0.3～0.4SP0.5%，P濺嚴(yán)重。因此渣法，在Si氧化結(jié)束時(shí)即放出初期渣。PC造渣去P，力求在Si、Mn氧化結(jié)束時(shí)，使P最大限度的進(jìn)入爐渣，并盡量將這種含P高而雙渣法中，掌握放渣時(shí)間有重要意義。放渣應(yīng)在Si已氧化完畢，爐渣已基本化好，PSiSi、P（FeO）含量，它對(duì)鐵水具有一定的去P和S能力，不高，本身還會(huì)有大量的物理熱。將著總爐渣部分的，甚至全部留在爐內(nèi)，可以顯著加速下一爐初期渣的成渣過程，提高吹煉前期的去P和去S率，接生溫度及終點(diǎn)的控LDLD是靠元素氧化放熱，不用加而且有熱量富余，這就需要加入一些廢鋼通過物料應(yīng)有所不同。根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，出鋼溫度t出可按下述方法確定。模注：t出=t液+△t1+△t2（2—連鑄：t出t液+△t1+△t2+△t3（2—生產(chǎn)中普遍使用表2-6（P34）所示的數(shù)據(jù)計(jì)算鋼的液相線溫度。開澆說鋼水必須的過熱度△t目前還不能進(jìn)行理論計(jì)算，生產(chǎn)中由經(jīng)驗(yàn)或?qū)嶋H測(cè)定得40～100℃。30～80%。應(yīng)著重在保證鋼水在桶內(nèi)有必要的時(shí)間和澆注完畢時(shí)模內(nèi)的鋼水溫度不低于（△t3的要求。41/2～2/3，第二批料采取分小批連續(xù)加入，以減小熔池溫度波動(dòng)。S、P的去除通常比脫碳復(fù)雜，因此總是盡可能讓S、P提早去除到終點(diǎn)要求的范圍。這S、PCC屬追加增碳劑增碳0.08%0.05～0.06%C脫氧和合金是鋼中Si、Mn及其它合金元素的含量達(dá)到成品鋼規(guī)格的要求，完成合金化任務(wù)。究結(jié)果表明，在低C范圍內(nèi)，金屬的氧化性與含碳量間的關(guān)系比較復(fù)雜如43頁圖2-15所示）0.05～0.10%時(shí)，△[O]一般出現(xiàn)最大值，C進(jìn)一步降低，△[O]反而[O]<[O]c金屬的氧化性出現(xiàn)上述復(fù)雜的變化規(guī)律，可能是因?yàn)楹剂拷档偷?lt;0.15～0.20臨OC0.2%錳逐步取代CO開始減少時(shí)所對(duì)應(yīng)的金屬含碳量也（0.0）MnOc，便可能使△OC分相同但補(bǔ)吹的爐次高10～15%。能引起熔池的再沸騰強(qiáng)化熔池的攪拌，從而降低金屬的氧化性。如果熔池噴濺塊狀C質(zhì)材還應(yīng)，吹氧時(shí)熔池中碳和氧的濃度分布極為不均。在反應(yīng)區(qū)，C的濃度明顯下降，C和氧濃度的均勻化，使金屬中C的自脫氧過程得以繼續(xù)進(jìn)行的結(jié)果。在生產(chǎn)中，特別是為了倒渣和降低金屬的氧化性，在爐內(nèi)3～4分鐘是必要的。C平衡行脫氧，使鋼種含氧量[O]實(shí)際達(dá)到各類鋼所要求的正常含量范圍。如圖《》44頁2-16所示。鋼只需稍微降低[O]實(shí)際，脫氧后仍使[O]`實(shí)際>[O]c；半需要使[O]`實(shí)際≈[O]c，且[O]`實(shí)際為了順利進(jìn)行脫氧對(duì)各類的終點(diǎn)化性有的要求鋼的氧性盡可低即△O盡可能小。主要措施是：增大供氧強(qiáng)度；采用多孔噴頭；冶煉低碳鋼時(shí)，終點(diǎn)有一定時(shí)間等對(duì)沸鋼和鋼不僅求有適的氧化性還要求不同次之間屬氧化的相對(duì)定此煉沸騰鋼半時(shí)位宜適高 （2—xaMxxy xy

aM axa

[M]xfx[O]yfaM

（2—式

yM

[O]fM、fO—分別為脫氧元素和氧的活度系數(shù)。[O]

a1/MK1/y[M]x/yfx/y

（2—aMxOy，金屬中脫氧元素的含量[M]fM、fO。若又與其它氧化物發(fā)生渣化反應(yīng)，則活度<1SiMn脫氧時(shí)，將使SiMn的脫氧能力豆油所增強(qiáng)。采用復(fù)合脫氧劑，如Si—Mn，Si——Al，Al—Mn—Si，Al—Si—Ca等，通過元素性質(zhì)和組成的適當(dāng)配合，脫氧時(shí)可同時(shí)在同fM及fO受鋼中各元素的影響也有較大變化，且可由下式確定：logfei[i]ej1[j]...ejn[j e e

e

（2—式中i、i…ii、j1…jni的的活度的相互作用系數(shù)；[i]、%f

ej f e

i稍稍增大（

）e

O明顯減少

O

<<0aMxOy，fM=fO=1式（2—60）相應(yīng)簡化為：[O]

MK1/y[M]x/M

（2—

K1/對(duì)于某一種脫氧元素，溫度一定時(shí)，KM為常數(shù)，令

M=K`M，仍為常數(shù)，則式（2—K[O] [M]x/

[M]x/y（2—log[O]logK

xlog[MMyM

（2—假說脫氧產(chǎn)物組成不變（即x/y）為常數(shù)，則在對(duì)數(shù)坐標(biāo)圖上金屬的平衡含氧量與脫化方法得到一主要脫氧元素，1600℃時(shí)的脫氧能力與元素的含量關(guān)系，如《》47頁圖2-172-17所示的結(jié)果為強(qiáng)，這S的親和力的大小順序同與Mn與氧的親和力較小，屬于弱脫氧劑，但它與S的親和力卻很大，是最強(qiáng)的形成硫化物的元一。與S有較強(qiáng)的親和力的元素還有Al、Ca、Mg。根據(jù)近來的研究結(jié)果，與S親和力最大的元素是稀土金屬，如鑭、鈰、鐠、釹等。錳鐵是最常用的脫氧劑。錳鐵（含75～80%）比較便宜。錳的脫氧能力雖然不強(qiáng)，卻0.3～0.5Mn便能明顯減輕了對(duì)鋼的性能的?？傻玫戒摗i還能形成Si3N4，防止鋼的老化，AlO2、S、N2都具有很強(qiáng)的親和力，還能細(xì)化奧氏體晶粒，因而是最好的脫氧劑。Al，就有利于改善鋼的性能。所以，Al的應(yīng)用很廣。V是生產(chǎn)抗時(shí)效沸騰鋼的脫氧劑。鋼中殘留進(jìn)1%V，金屬中的平衡含氧量即可保CaO2、S都有很強(qiáng)的親和力，而且能夠控制夾雜物呈危害較小的形態(tài)存在。Ca在純鐵中溶解度較小（16000.032%C、Si、N2、Mn等元素存在時(shí)，溶解度明CaSi—Ca、Si—Al—Ca等復(fù)合脫氧劑使用。Ca的沸點(diǎn)較低（1200℃Ca合金或稀土金屬與鋼中有還雜志的親和力都比較強(qiáng)。它的低（約1000℃）而沸點(diǎn)（>3000℃脫氧劑加入量[%M][%M]終點(diǎn)殘余[M]

散脫氧（合成渣洗）和真空碳脫氧（Ar攪拌等。加入脫氧劑的方法、數(shù)量、2/3～3/4時(shí)加完，以利用鋼水成分、濕度的均勻化，和穩(wěn)定合金收得率。則應(yīng)相應(yīng)降低出鋼溫度。脫氧劑力求在出鋼中期均勻加入（1/2合金在出鋼3～5分鐘內(nèi)順利上浮排除?？梢?，雖然按先弱后強(qiáng)的次序0.05～0.27%0.25～0.70%。為了保證鋼水在模內(nèi)正C、MnCMn，終點(diǎn)鋼Al應(yīng)該越多（C<0.1%100g/t鋼。合金加入量[%M]規(guī)格中（[%M]殘余[%M]其它合金帶入出鋼量（k[%M]合金

㎏/爐（2—95～100%考對(duì)于弱氧化元素，如鎢、鉻等總是以鐵合金加入。鎢鐵大、高，含80%W的鎢鐵為16.5，高達(dá)2000℃以上。鉻鐵也較高（根據(jù)含碳量的不同其為1520～1640℃量的硅鐵或鋁，吹氧助熔。鎢和鉻的回收率一般波動(dòng)在80～90%。近年來，國內(nèi)外都在推等）和特殊的氧化劑（NaNO3、KClO3等）制成團(tuán)塊，借助發(fā)熱元素的氧化放熱，促進(jìn)90～95%也有利于提高轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)率。（FeO（FeO（20～90%轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹的發(fā)展及其特點(diǎn)眾所周知，當(dāng)工業(yè)上可以大規(guī)模地廉價(jià)純氧之后，轉(zhuǎn)爐煉鋼用純氧作為氧化劑進(jìn)行吹煉就有了可能，但在原有的托馬斯轉(zhuǎn)爐上接應(yīng)用純氧（或富氧得到保證。五二年奧地利發(fā)明了LD新工藝?yán)盟鋰姌專ㄟ^爐口爐內(nèi)，從上向熔池LD法在生產(chǎn)率，PS以及鋼質(zhì)量等方面的優(yōu)越性，在世界煉鋼工業(yè)上得到了極迅速的發(fā)展。工藝上也得到了不斷的改進(jìn)和完善。67P供氧而帶噴嘴嚴(yán)重侵蝕LD70年代末期，LDP、S有利。由于氧氣流股與金屬液的作用區(qū)是在熔池的上時(shí)進(jìn)行。調(diào)節(jié)噴槍位置，可以控制爐渣FeO的及造渣速度。4C10%CO2P，S。即有較好的調(diào)節(jié)控制。轉(zhuǎn)爐使用不受噴槍的影響。渣中FeO易，從而FeO教高，吹煉過程中噴濺較大P3LD10倍以上。1FeO3鋼中[O]Mn4可提高供氧強(qiáng)度，因而生產(chǎn)率高。1P23鋼中含[H]冷卻劑裂解4于各類底部供氣元件的不斷發(fā)展，爐底有了相當(dāng)大的發(fā)展，甚至可以與爐襯同步，（1）1973Eduard等人開始研究轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)合吹氧煉鋼。1974ARBED公司及法國鋼鐵IRSID開始研究底部吹氬的復(fù)合吹煉。至今，世界各國普遍開展了這類方法有LBE，LD－OTB，LD－AB，NK－CBAr，N2，CO2各這類方法有LD－OB，LD－HC，K－BOP，STBBSC－BAP這類方法有KMS，OBA－S，KS，ALCI，Hooens－BSC等83年國外有45座LBE投產(chǎn)，84年又有12座投產(chǎn)。82年有63%的轉(zhuǎn)爐改為復(fù)吹。85770%LD1LD法，熔池?cái)嚢杓訌?qiáng)，特別是吹煉末期。鋼－渣反應(yīng)進(jìn)一步接2CO的分壓低，有利于低CC3FeO低，吹煉平衡，噴濺少。1FeO3LD4LD轉(zhuǎn)爐的生產(chǎn)率（可以超裝5C鋼。1底吹氧氣時(shí)，冷卻劑將使鋼中[H]升高，最后需要用Ar清掃。底吹氮將使鋼中的氮升ArAr氣成本高，且不宜得到。22—3.6馬克/T鋼；，平均可降低成本0.25—1.5/T鋼836T爐2.1元/T150T2.3元/T復(fù)合吹煉的熔池?cái)嚢鑶栟D(zhuǎn)爐熔池?cái)嚢鑶栴}—COLD轉(zhuǎn)爐幾底吹轉(zhuǎn)爐熔池?cái)嚢璧奶攸c(diǎn)。熔池總攪拌功率為N=N氣流＋NCO 式中：VC—鋼液脫碳速度N

AAA阿G(E0EE阿

（3—E0—氧氣出孔后，1kg129000JkgN氧流可以估算出，N氧流=1.8～2.3千瓦可以看出，CO氣泡攪動(dòng)要比氧氣流股大許多。雖然實(shí)驗(yàn)證明，在頂吹條件下，CO氣泡上浮力也并不是完全作用于攪拌熔池，因?yàn)橐徊糠諧氧化是在一次反應(yīng)區(qū)（區(qū)）內(nèi)大于氧流的?？梢姡敶档那昂笃诿撎挤磻?yīng)較弱時(shí)，熔池?cái)嚢枋遣粡?qiáng)的。N∑=NCO+N氧流O2時(shí)（如復(fù)吹、鋼包吹A(chǔ)r等）b的情況來考慮，這就是所謂的全浮力模型。以氣體的體積與被抽引的氣—液混合流體之比m來衡量氣泡對(duì)熔池的攪拌動(dòng)力。從理論上VmV

(Zh

ln(12)(VN)VNV式中

g

1 V g=0.1m/mim；V2=19.2m/min；V g=0.5m/mim；V2=35.3mV g=1.0m/mim；V2=46m以m=711m3的Ar或N271m3攪拌能與均勻混合時(shí)間（混勻時(shí)間（（來衡量的，以ε’表示。頂吹是以氣體流股到熔池面的總能量計(jì)算，底吹是以氣泡的浮力和混勻時(shí)間τ這%時(shí)所經(jīng)歷的時(shí)間為均勻時(shí)間。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，可以求得混勻時(shí)間（τ）與能量密度( TT

3cos en2d3e

（3—VB'6.18B{2.3ln(PZLH0)(1TnVB

（3—式中QT、QB—頂吹底吹氣體流量，標(biāo)米3/分VL3；de—噴孔直徑，米H0—熔池深度L—?dú)怏w及熔池液體溫度，KB總'B總

（3—TTBB

)0

秒（3—TT'TT

T '0.0285 lg(10)

（3—式中QT、QB—頂吹底吹氣體流量，標(biāo)米3/分H0—熔池深度，米ZZ=1.48Z=10.33米；總單孔噴槍、噴咀：8000總

（3—33

800('N0833'N0833)0

（3—式中NT、NB—分別為頂吹噴孔數(shù)目所不同。在第二組公式中，頂吹動(dòng)能T（計(jì)算值）10%用于攪拌。我院（馮）8%，且采ε’QB。此外，混勻時(shí)間還與底吹噴咀的布置、熔池尺寸等因素有關(guān)。3-2表示各種復(fù)吹方法的混勻時(shí)間，由圖可見，純頂（LD）φ—OB、K—BOP等）則接近于底吹的特征。復(fù)合吹煉的冶金問對(duì)成渣及渣中FeO眾所周知，轉(zhuǎn)爐造渣中，CaO的熔化,SiO2、MnO以及熔劑的作用外，主要是依靠FeOFeO的含量，就可以控制爐渣熔化的早晚。但在冶煉前期，Si、Mn的大量FeOCFeO大幅度降低。因此，爐渣的形成就主要取決于鐵的氧化（FeO的生成）與Si、MnC的氧化（FeO的FeO易于積聚。即便是在脫碳反應(yīng)激烈的階FeO含量，即控制成渣時(shí)間。在氧氣底吹轉(zhuǎn)爐中，F(xiàn)eFeO在上浮過程中，很容易被Si、Mn、C等元素還原。同時(shí)，由于熔池?cái)嚢鑿?qiáng)烈，元素化學(xué)反應(yīng)較快，因而，渣中不易積聚FeO。在整個(gè)吹煉過程中，爐渣不能形成，只有當(dāng)吹煉末期，C基本氧化完畢，渣中才能積FeO形成流動(dòng)性好、反應(yīng)能力強(qiáng)的爐渣。復(fù)吹轉(zhuǎn)爐中，F(xiàn)e的氧化主要還是在熔池上部，所以渣中FeO的積聚還是比較容易的。由于少量氣體穿越熔池，加強(qiáng)了熔池?cái)嚢瑁蠪eO也不會(huì)過高，而形成易引起噴濺的渣。到吹煉末期，仍使C的氧化保持有較頂吹末期更高的速度，因而能避免熔池過氧化現(xiàn)象。即能生成FeO含量較頂吹低的爐渣。如圖所示（3-3 LD脫碳反應(yīng)的特點(diǎn)是：吹煉初期及末期脫碳反應(yīng)速度較低，中期較快。由于中期易形脫碳反應(yīng)進(jìn)行。因此可以吹煉超低碳鋼而不致使鋼水過氧化。例如，LBE一法，使終0.02%0.01%。MnMn的氧化反應(yīng)與溫度及渣中FeO有關(guān)，復(fù)吹在整個(gè)吹煉中，渣中氧化鐵較低，因而Mn量較高，并且隨底吹氣量的增加而提高。如圖所示（3-5FeOFeO有較大提高，因而，脫磷反應(yīng)的進(jìn)行可以使鋼中[P]LD。如圖所示（3-6如果鋼中[P]FeO要比LDFeO（3-7FeO含量相同，則復(fù)吹鋼中[P]LD的[P]低。FeO下降過低，爐（S）/[S]上面談到，由于復(fù)吹吹煉期間，特別市吹煉末期，熔池的攪拌得到加強(qiáng)，S、n、CeOO，如圖所示圖3-821N2[N]2鋼中[N]N的分壓相平衡。在冶煉過程中，鋼中[N]的含量取決于脫碳反應(yīng)的強(qiáng)弱。因?yàn)槊撎挤磻?yīng)所產(chǎn)生的CO氣泡，可以使鋼中[N]保持在較（C>0.25%的差別就明顯了，如圖所示（3-9）一般情況下，頂、底吹氧[N]<頂吹+Ar[N]<LD[N]。這LDN2作為底吹攪拌氣體時(shí)，吹煉N5N2Ar，這樣終點(diǎn)鋼水[N]將LDNAr清掃時(shí)，[N]亦不容易3～5Ar氣，勿使鋼中[N]量升高。我國某些工N2N2量很小（<0.033/t分C不過低時(shí)，才可能保持鋼中[N]量在要求的限度內(nèi)，但一般仍比LD的[N]高。10在底部吹氧并用C-HC-H化合物裂解產(chǎn)生的H2將進(jìn)入鋼中，Ar1～2分鐘。由于H在鋼中活度較大，[H]底部供氣（1）C進(jìn)行反應(yīng)，并且吸收熱，（2） （一）（一）型供氣元件2—3倍。這是因內(nèi)管氣體壓力P0應(yīng)稍大于噴嘴出口處環(huán)境壓力Pe，即P0/Pe>1。如果P0/Pe≤1，則內(nèi)管噴出的氣流就不穩(wěn)定。但P0/Pe>2.5時(shí)，則可能產(chǎn)生氣體熔池的現(xiàn)象，吹煉過程。1<P0/Pe<2.5。對(duì)環(huán)縫氣流的要求是其氣流速度應(yīng)大于內(nèi)管氣流速度。為減輕氣流后坐頻率，保護(hù)內(nèi)管射流正常，環(huán)縫氣流應(yīng)達(dá)到音速。為此P環(huán)/Pe>1.89。1AmA 0.5n(AmAs)WAm—內(nèi)管面積，mm2；內(nèi)管壁厚t過大，將減小環(huán)縫氣流的保護(hù)作層套管的缺點(diǎn)是氣量調(diào)節(jié)范圍不大； 0.1Nm3/T·min（100目左右，其供氣分布均勻，在任何情況下，氣孔都不會(huì)被鋼水堵塞。因而，氣量調(diào) ，0.3—0.5mm。其優(yōu)點(diǎn)是氣體調(diào)節(jié)范圍大，可以間斷供氣，不易堵塞，也有較高的。缺點(diǎn)是使用中由于溫度應(yīng)力，可能使外殼開裂而造成漏氣，使供氣不穩(wěn)。配合，是需要注意的問題。所謂供氣元件的布置主要是指：1元件距爐底中心的遠(yuǎn)近；2布置對(duì)稱與否；3集中還是分散。（一）（一）中心的距離 6T（二）（二）稱布置與否（三）（三）中與分散布置圖《》51頁3-1為某廠的一例。因此，應(yīng)該努力改善生產(chǎn)條件和提高技術(shù)水平。爐襯燒結(jié)白云石所用的原材料是白云石（MgCO3·aCO3，其理論成分是CaO=30.41%；還含有SiO2、Al2O3Fe2O3等雜質(zhì)。白云石須經(jīng)高溫煅燒（1500～1700℃）由MgO—CaO的二元系相圖《》52頁3-2可見，其混合物的均高于300℃，MgOCaO的含量高，SiO2、Al2O3Fe2O3等雜質(zhì)的含量要低。國內(nèi)所用燒結(jié)白云石的化學(xué)成分，例如《》52頁表3-1。 (注：CaO3.4、Ca(OH)2為2.343)（580℃CaO呈結(jié)合轉(zhuǎn)臺(tái)，失去水化能力。鎂砂是以菱鎂礦（MgCO3）MgO>85%,其余CaO、SiO2、Al2O3Fe2O3等雜質(zhì)。純MgO和達(dá)2800℃，在煉鋼溫度條件下，MgO可吸收大量FeO和SiO2和CaO使含SiO2高的初期渣對(duì)磚的濕潤減小，使?fàn)t渣的滲透速度減低。這一反應(yīng)。采用合成工藝，調(diào)整MgOCaO的比例（一般MgO60～80%，CaO40～20%）可以達(dá)到較好的效果。大部分轉(zhuǎn)爐都使用鎂質(zhì)白云石爐襯。3000℃以上，但碳不耐氧化，七十年代以來，把碳素材了加入到鎂C含量要（10～20%爐襯破損機(jī)高溫?zé)崃髯饔眉礌t襯受來自液體金屬和爐渣，特別是一次反應(yīng)區(qū)的高溫作用，急冷急熱的作用每一爐出完鋼后爐襯溫度很高，在上下兩爐的間歇時(shí)間內(nèi)，爐機(jī)械破損包括爐內(nèi)液體和固體的運(yùn)動(dòng)，裝廢鋼時(shí)對(duì)爐襯的沖擊及清除爐口結(jié)瘤化學(xué)侵蝕化學(xué)侵蝕主要來自爐渣和爐氣。(FeO)+C固={CO}+Fe1/2{O2}+C固爐爐氣的組成和氧化性，對(duì)爐襯有極大的影響。3-CFeOSiO2CaOMgO作用生成低的共晶或化合物，在煉鋼溫度下已成熔融狀態(tài)，受到?jīng)_刷就會(huì)脫落下來，其厚度<3～5㎜。0.5～2㎜。渣中氧化物對(duì)爐襯的熔損一般與滲進(jìn)爐襯的氧化物形成的化合物的有關(guān)同時(shí)隨著滲入氧化物的濃度增加，爐襯降低。FeO的傳質(zhì)SiO2大，能增加爐渣對(duì)爐襯的潤濕，同時(shí)引起脫碳，故渣中氧化鐵對(duì)爐襯的侵蝕最因此渣中SiO2對(duì)爐襯的侵蝕也很嚴(yán)重。在白云石質(zhì)的爐襯中爐渣對(duì)爐襯的侵蝕是按下列過程進(jìn)行的：CaO顆粒在爐渣作用下基體的爐襯中提高M(jìn)gO的含量有利于延長爐襯。FeO降低，爐襯侵蝕較少。接近吹煉終點(diǎn)時(shí)，高溫和高氧化鐵綜合影響延長爐齡的措施（ . 期渣中SiO2對(duì)爐襯的侵蝕。焦油結(jié)合的白云石爐襯，主要成分是CaO和MgO。若不加含MgO的材料造渣，而MgOMgO含量接近其飽和含量，可減少爐渣對(duì)爐襯的侵蝕。爐襯侵蝕的決定因素是渣中氧化鐵的含量，更確切地說是FeO的活度。提高渣中MgORO相中生成鎂鐵固溶體使氧化鐵的活度減低，減輕氧化鐵對(duì)爐襯的侵耗量約為20㎏/T鋼。采用白云石造渣可顯著延長爐襯時(shí)并不影響脫磷和脫硫。85～95%。干法噴補(bǔ)料如表《》58頁表3-3所示，以干的狀態(tài)噴出，在噴咀處再與水混合。，國內(nèi)有武鋼、寶鋼已經(jīng)投產(chǎn)，另有8個(gè)廠要買寶鋼的專利寶鋼也引進(jìn)了的裝，樣有利于高爐的高產(chǎn)、優(yōu)質(zhì)、低耗。爐外脫硫可把S降到0.01%或0.005%以下，這在高爐內(nèi)例：高爐生產(chǎn)含硫量從0.03%→0.01%，焦比升高75（㎏/T鐵）產(chǎn)量降低15%。而堿度R從1.06→1.25，焦比升高36（㎏/T鐵產(chǎn)量降低13%，只這一點(diǎn)可以看出爐外脫硫效益穩(wěn)定轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)，提高改善轉(zhuǎn)爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，提高鋼水質(zhì)量。轉(zhuǎn)爐ηs50%使鐵水S0.035→0.015%，鋼種由75→97%，鋼水收得率從88.8→89.1%，6%1回轉(zhuǎn)窯法脫硫劑加入回轉(zhuǎn)窯中，由于轉(zhuǎn)動(dòng)，使鐵水與脫硫劑相接觸，脫硫效率高，2Mg法由于在技術(shù)上是可行的，但費(fèi)用（Mg）高，國內(nèi)無采用有底吹法）ηs80%，宣鋼ηs63%。4（武鋼121不易解2葉輪短3投13CaC2（s）+[S]=CaS+2[O]飽和lgK

[C]

2aCaCa[S 2

（2—硫脫s（間時(shí)度溫水鐵1550CaC2是強(qiáng)脫硫劑。（B）CaC2處理的鐵水，實(shí)際的最低含硫量只達(dá)[0.001%S]，比熱力很易穿過此層向CaC2顆粒擴(kuò)散。

A

[%S]K[%S

（2—mtmt綜上所述，CaC2是強(qiáng)脫硫劑，可使鐵水中S0（a）CaO[Si]>0.05%條件下的脫硫能力，CaOlgK

13126a[S]a（b）CaO一般認(rèn)為石灰脫硫前期的反應(yīng)限速環(huán)節(jié)是[SCaS[S]CaSd[%S

5.6BDst[%S]K[%S

（2—K—表觀反應(yīng)速度常數(shù)，它概括了在一定操作條件下操作工藝參數(shù)和[S]的傳質(zhì)系—石灰顆粒在鐵水中平均停留時(shí)間；[%S]tt綜上所述，用石灰脫硫，價(jià)格低100元/T左右，缺點(diǎn)：吸水易結(jié)塊，ηsCaC21/3，效果好，ηs60%以上。(a)CaCO3CO2，有攪拌作用，鐵水有噴濺，多加不行，因分解吸(b)Na2CO3：先分解為Na2O與CO2，低，反應(yīng)劇烈，再加上汽化，鐵水沸騰，新日鐵：CaO90%，CaF25%，C55/t1080%，所以今后研究的課題是最佳搭配。425～35石灰粉：ηs60%，CaF2，ηs70CaF2后，渣稀釋流動(dòng)性好，3～57%。CaOSiCa2SiO2包圍，形成難溶外殼，使脫硫效率不CaOCa2SiO2CaOμ0.15-0.25%的釩。由于生成難熔的氮化物，可以細(xì)化晶粒、提高鋼的強(qiáng)度、V2O5約0.15-0.5%0.25-0.35%。礦石中的釩絕大部分與三價(jià)鐵類質(zhì)相同，在磁選過程中進(jìn)入鐵精礦。含釩的鐵精礦經(jīng)燒結(jié)后在高爐內(nèi)冶煉時(shí)，75-80%V2O5被還原，得到的爐渣是生產(chǎn)V2O5Fe-V的物理化學(xué)性質(zhì)又能滿足提取V2O5Fe-V提釩能與氧構(gòu)成一系列的氧化物：V2O2、V2O3V2O4V2O5，在煉鋼的溫度范圍內(nèi)，最穩(wěn)定2[V]+4[O]+[Fe]=[FeV2O4]KlogK

aa

11176TF0F0F0F C,這些元素F0F V碳開始優(yōu)先氧化，碳的激 示.由圖可見，提釩終點(diǎn)溫度由1320℃提高到1400℃時(shí)，半鋼中余釩量相應(yīng)由0.029%增加0.043%1440℃0.091%。同時(shí)，提釩過程1400℃時(shí)結(jié)束。V2O5濃度，降低釩的品位。頂吹氧化轉(zhuǎn)爐吹煉高釩鐵水（1.37%VV2O5含量與氧化鐵含量（Tfe）V2O5含量隨渣中氧化鐵含量升高而急劇用釩渣的工業(yè)V2O5，要經(jīng)過破碎，加芒硝（Na2SO4）制球，經(jīng)回轉(zhuǎn)窯熔燒，使含釩V2O5。因此，要CaOSiO2在熔燒時(shí)形成玻璃質(zhì)的硅酸鈉，容易使回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的物料結(jié)團(tuán)并包在釩酸鈉外面，影響釩的熔燒和浸出。為了使釩渣中SiO2的含量達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，鐵水含硅量應(yīng)限制在0.3%左右。渣中P2O5在冶煉釩鐵時(shí)，將被還原進(jìn)入釩鐵，直接影響釩細(xì)小而使釩渣的金屬鐵則在熔燒時(shí)造成過燒，降低釩的回收率。釩渣中金屬鐵的含量主要隨渣中V2O5的含量增加。釩渣和粘度升高而顯著增多。為了減少釩渣中金屬鐵含量和0.75～1V2O5SiO2的含量太低時(shí)，釩渣呈干散狀。渣中金屬鐵含量高，也不易與半鋼抑制脫碳及升溫。提釩的后期則不應(yīng)再加冷卻劑，使終點(diǎn)溫度接近1400℃。同時(shí)，在接近4～5CaO08FV,45MnSiV和重軌等不同含碳量的鋼種。但渣中V2O5的含量<6～7%,CaO的含量>40%，只（～10%18～20%，CaO(<1.0%)的優(yōu)質(zhì)鋼渣，可直接用于冶煉鋼鐵。半鋼SiO2MnOMgOAl2O3等含量太少。因此，必須加入助熔劑。加入的助熔劑首先要求低，能快速熔化成渣；而合礦物或合成造渣材料作助熔劑（由于其中含有多種能降低爐渣的氧化物，最有利于SiO2、Al2O3等加速和改善爐渣的流動(dòng)性。SiO2含量的限制。于耽擱造成熱量不足時(shí)，則需要加提溫劑，采用焦碳作為提溫劑（與Fe-Si和Al比較）不Fe-SiAl 30001600℃，滿足冶煉不同鋼種的要 1電爐煉鋼方法（分類 2特點(diǎn)： 80t左右。505h1h800kw·h400kw·h。1／3左右。400.2Mt左右達(dá)到目前0.8Mt左右。耗、爐體等一系列技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的提高。90%以上的鋼種是采用氧化法冶煉的。C和O（。合 P、S、氣體和非金屬夾（FeO）一.PP的溫度大于1480～1580℃時(shí)，方可開始加礦石，而且礦石分批加入。但不能加入太多。10C＜0.2%時(shí)，吹氧時(shí)仍能保持唯一的脫碳速使鋼的機(jī)械性能降低，而且使鋼中產(chǎn)生白點(diǎn)，點(diǎn)狀偏析和氫脆性增強(qiáng)。H2C鋼氮是擴(kuò)大γ爐襯材料和澆注系統(tǒng)的耐火材料如果不干燥，將使鋼中的H2升高。另外，大氣濕度的COPH2PN20，所以溶解在金屬CO上浮經(jīng)過整個(gè)熔池，氣效果比較明顯。對(duì)于脫碳去氣要求有一定的脫碳量，要求控制在0.3%左右，重點(diǎn)鋼種大于0.4%。脫碳速度，對(duì)于10～騰時(shí)與爐氣接觸面積增大，使吸氣量增大，同時(shí)對(duì)爐襯沖刷嚴(yán)重卻不利于鋼的質(zhì)量。另外，吹A(chǔ)rC-O研究表明，原材料、耐火材料和爐渣帶入的非金屬夾雜物僅是量的30%，其余的70%是被爐渣吸收，另外，CO氣泡的上浮也使一些夾雜物黏附在在氣泡表面隨