腳手架專項施工方案第一節(jié)編制依據(jù)《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社。第二節(jié)工程概況該工程位于河北石家莊，屬于框架結(jié)構(gòu)，地上6層，地下0層，建筑總高度26.0米，建筑總面積10000.0平方米，標準層層高1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為24.0米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.60米，立桿的橫距為1.20米，大小橫桿的步距為1.80米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為120米；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距4.80米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數(shù)《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-6，施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》附表D.4，本工程地處河北省石家莊市，基本風壓為0.35kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為0.84，風荷載體型系數(shù)μs為0.65；腳手架計算中不考慮風荷載作用；4.靜荷載參《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-3，4-4，4-5，4-6有每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m2):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面廣截力調(diào)整系數(shù):0.40第三節(jié)腳手架計算書一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.600/3=0.187kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×1.600/3=1.600kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.187+1.4×1.600=2.510kN/m；（《根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001,3.2.5有永久荷載分項系數(shù)1.2；可變荷載分項系數(shù)1.4）小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=2.510×1.2002/8=0.452kN.m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=88.940N/mm2；小橫桿的最大應力計算值σ=88.940N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，（《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-14）滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.187+1.600=1.825kN/m；查表得彈性模量E=N/mm，慣性矩I=121900mm最大撓度V=5.0×1.825×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.962mm；小橫桿的最大撓度1.962mm小于小橫桿的最大容許撓度1200.0/150=8.000與10mm（《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-16），滿足要求！二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.200=0.046kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.200×1.600/3=0.224kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.200×1.600/3=1.920kN；荷載的設計值:P=(1.2×0.046+1.2×0.224+1.4×1.920)/2=1.506kN；（《根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001,3.2.5有永久荷載分項系數(shù)1.2；可變荷載分項系數(shù)1.4）大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.600×1.6002=0.013kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.506×1.600=0.643kN.m；M=M1max+M2max=0.013+0.643=0.656kN.m最大應力計算值σ=0.656×106/5080.0=129.127N/mm2；大橫桿的最大應力計算值σ=129.127N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.038×1600.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.068mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.046+0.224+1.920）/2=1.095kNV=1.883×1.095×1600.03/(100×2.060×105×121900.0)=3.363mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.068+3.363=3.431mm；大橫桿的最大撓度3.431mm小于大橫桿的最大容許撓度1600.0/150=10.7與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算:按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.200×2/2=0.046kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.600=0.061kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350×1.200×1.600/2=0.336kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.200×1.600/2=2.880kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.061+0.336)+1.4×2.880=4.509kN；（根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001,3.2.5有永久荷載分項系數(shù)1.2；可變荷載分項系數(shù)1.4）R<8.0kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)根據(jù)施《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-3，每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN)，為0.1278NG1=[0.1278+(1.20×2/2+1.60×2)×0.038/1.80]×24.00=5.320；(2)《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-4，腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.600×(1.200+0.3)/2=1.680kN；(3)《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-5，欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14NG3=0.140×4×1.600/2=0.448kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.600×24.000=0.192kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.640kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1.200×1.600×2/2=5.760kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附表D.4的規(guī)定采用：Wo=0.350kN/m2；--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：=0.840；--風荷載體型系數(shù)：取值為0.649經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.350×0.840×0.649=0.134kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.640+1.4×5.760=17.232kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.134×1.600×1.8002/10=0.082kN.m；五、立桿的穩(wěn)定性計算:《建筑工程扣件式鋼管腳手架安全計算規(guī)范》-1不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=17.232kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表得：μ=1.530；計算長度,由公式lo=kμh確定：l0=3.181m；長細比Lo/i=201.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.179；《工現(xiàn)場設施安全計算手冊》表4-2立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=17232.000/(0.179×489.000)=196.867N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=196.867N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！六、最大搭設高度的計算:按《建筑工程扣件式鋼管腳手架安全計算規(guī)范》條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.320kN；活荷載標準值：NQ=5.760kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk=0.128kN/m；Hs=[0.179×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×2.320+1.4×5.760)]/(1.2×0.128)=46.269m；按《建筑工程扣件式鋼管腳手架安全計算規(guī)范》條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米[H]=46.269/(1+0.001×46.269)=44.223m；[H]=44.223和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=44.223m，滿足要求！七、連墻件的計算:因不考慮風荷載，連墻件的軸向力無需驗算!八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=200.000kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk=500.000kN/m2；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.400；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=191.467kN/m2；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=17.232kN；基礎底面面積：A=0.090m2p=191.467≤fg=200.000kN/m2。地基承載力滿足要求.第四節(jié)腳手架的搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。定距定位。根據(jù)構(gòu)造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排。其余按一下構(gòu)造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數(shù)據(jù)參閱腳手架計算書）。2、立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面，每側(cè)外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結(jié)構(gòu)整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結(jié)構(gòu)層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側(cè)使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。(2)選用18鉛絲張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側(cè)必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側(cè)設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結(jié)點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結(jié)點在轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)和頂部處加密，即在轉(zhuǎn)角l米以內(nèi)范圍按垂直方向每3.6米(3)拉結(jié)點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結(jié)點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結(jié)點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結(jié)，以確保外架安全可靠。8、架體內(nèi)封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結(jié)構(gòu)設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網(wǎng)或其他措施進行封閉。第五節(jié)技術交底金屬扣件雙排鋼管腳手架搭設安全技術底工程名稱：施工單位XXXXXX建設單位XXXXX設備名稱XXXX作業(yè)部位XXXX交底部門XXX交底人XXX施工期限X年 X月X 日至X 年 X月 X日接受交底班組或員工簽名：XXXXXX交底內(nèi)容：1．進入現(xiàn)場，必須戴好安全帽，扣好帽帶，并正確使用個人勞動防護用具。2．凡不符合高處作業(yè)的人員，一律禁止高處作業(yè)。并嚴禁酒后高處作業(yè)。3．嚴格正確使用勞動保護用品。遵守高處作業(yè)規(guī)定，工具必須入袋，物件嚴禁高處拋擲。4．搭設金屬扣件雙排腳手架，應嚴格按照JGJ130-2001規(guī)定要求搭設。5．搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、嚴重彎曲裂變的桿件不宜采用。6．嚴重銹蝕、變形、裂縫，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。7．腳手架的基礎除按規(guī)定設置外，必須做好排水處理。8．高層鋼管腳手架座立于槽鋼上的，必須有地桿連接保護，普通腳手架立桿必須設底座保護。9．不宜采用承插式鋼管做底步立桿交錯之用。10．所有扣件緊固力矩，應達到45～55N·m。11．同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，同時立桿上下對直。12．斜桿接長，不宜采用對接扣件。應采用疊交方式，兩只回轉(zhuǎn)扣件接長，搭接距離視兩只扣件間隔不少于0.4m。13．腳手架不得采用鋼木或鋼竹混搭。14．高層建筑金屬腳手架的拉桿，不宜采用鉛絲攀拉，必須使用埋件形式的剛性材料。補充作業(yè)指導內(nèi)容：腳手架搭設時要嚴格遵守有關規(guī)范的要求，嚴禁違章操作。塔吊天然基礎的計算書一.參數(shù)信息塔吊型號:紅旗II-16自重(包括壓重):F1=127.40kN最大起重荷載:F2=20.00kN塔吊傾覆力距:M=160.00kN.m塔吊起重高度:H=28.30m塔身寬度:B=2.50m混凝土強度等級:C35鋼筋級別:Ⅱ級地基承載力特征值:500.00kPa基礎最小寬度:Bc=8.00m基礎最小厚度:h=2.00m基礎埋深:D=5.00m預埋件埋深:h=0.5m二.基礎最小尺寸計算基礎的最小厚度取:H=2.00m基礎的最小寬度取:Bc=8.00m三．塔吊豎向力計算它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F==147.40kN；四.塔吊基礎承載力計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:由于偏心距e=M/(F×1.2+G×1.2)=224.00/(176.88+11520.00)=0.02≤B/6=1.33所以按小偏心計算，計算公式如下：當考慮附著時的基礎設計值計算公式：式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=147.40kN；G──基礎自重與基礎上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=9600.00kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=8.00m；W──基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=85.33m3；M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=1.4×；經(jīng)過計算得到:最大壓力設計值Pmax=1.2×(147.40+9600.00)/8.002+224.00/85.33=185.39kPa最小壓力設計值Pmin=1.2×(147.40+9600.00)/8.002-224.00/85.33=180.14kPa有附著的壓力設計值Pk=1.2×(147.40+9600.00)/8.002=182.76kPa五.地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為:fa=500.00kPa由于fa≥Pk=182.76kPa所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2×fa≥Pkmax=185.39kPa所以滿足要求！六.受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第條。驗算公式如下:式中hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取hp=0.90；ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，取ft=1.57kPa；am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度:am=[2.50+(2.50+2×1.95)]/2=4.45m；h0──承臺的有效高度，取h0=1.45m；Pj──最大壓力設計值，取Pj=185.39kPa；Fl──實際沖切承載力：Fl=185.39×(8.002-5.402)/4=1614.74kN。允許沖切力：0.7×0.90×1.57×4450×1450=6382167.75N=6382.17kN實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！七.承臺配筋計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第條。1.抗彎計算，計算公式如下:式中a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取a1=2.75m；P──截面I-I處的基底反力:P=(8.00-2.75)×(185.39-180.14)/8.00+180.14=183.58kPa；a'──截面I-I在基底的投影長度,取a'=2.50m。經(jīng)過計算得:M=2.752×[(2×8.00+2.50)×(185.39+183.58-2×9600.00/8.002)+(185.39-183.58)×8.00]/12。2.配筋面積計算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2002式中1──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設計值；h0──承臺的計算高度。經(jīng)過計算得s=813.24×106/(1.00×16.70×8.00×103×19502)=0.002=1-(1-2×0.002)0.5=0.002s=1-0.002/2=0.999As=813.24×106/(0.999×1950×300.00)=1391.27mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:24000mm2。故取As=24000mm2。專項施工方案二、塔吊基礎定位及基礎施工1、塔吊基礎定位詳見施工平面圖。2、考慮到基礎土方開挖時對地基土的擾動，故在塔吊基礎邊做一擋土墻，以確保塔吊的使用安全。3、塔吊基礎必須按塔吊生產(chǎn)廠家出的圖紙施工，具體做法詳見附圖，基礎砼標號為C35。4、基礎頂面要用水泥砂漿找平，用水準儀校水平，傾斜度和平整度誤差不超過1/500。5、機腳螺桿位置、尺寸要絕對正確，應特別注意做好復核工作，尺寸誤差不超過±0.5毫米。螺紋位須抹上黃油，并注意保護。三、場地準備及機械準備1、在塔基周圍，清理出場地，場地要求平整、無障礙物。2、留出塔吊進出場堆放場地及吊車、汽車進出道路，路基必須壓實、平整。3、塔吊安拆范圍內(nèi)上空所有臨時施工電線必須拆除或改道。4、機械配備：安裝、拆卸時采用12T汽車吊一輛技術交底交底內(nèi)容：1．塔吊的內(nèi)燃機、電動機和電氣、液壓裝置部分，應執(zhí)行JGJ33-2001第3.1節(jié)、第3.2節(jié)、第3.4節(jié)及附錄C的規(guī)定。2．操作人員在作業(yè)前必須對工作現(xiàn)場環(huán)境、架空電線、建筑物以及構(gòu)件重量和分布情況進行全面了解。3．現(xiàn)場施工負責人應為塔吊作業(yè)提供足夠的工作場地，清除或避開起重臂起落及回轉(zhuǎn)半徑內(nèi)的障礙物。4．各類塔吊應裝有音響清晰的喇叭、電鈴或汽笛等信號裝置。在起重臂、吊鉤、平衡重等轉(zhuǎn)動體上應標以鮮明的色彩標志。5．起重吊裝的指揮人員必須持證上網(wǎng)，作業(yè)時應與操作人員密切配合，執(zhí)行規(guī)定的指揮信號。操作人員應按照指揮人員的信號進行作業(yè)，當信號不清或錯誤時，操作人員可拒絕執(zhí)行。6．操縱室遠離地面的塔吊，在正常指揮發(fā)生困難時，地面及作業(yè)層（高空）的指揮人員均應采用對講機等有效的通訊聯(lián)絡進行指揮。7．在露天有六級及以上大風或大雨、大雪、大霧等惡劣天氣時，應停止起重吊裝作業(yè)。雨雪過后作業(yè)前，應先試吊，確認制動器靈敏可靠后方可進行作業(yè)。8．塔吊的變幅指示器、力矩限制器、起重量限制器以及各種行程限位開關等安全保護裝置，應完好齊全、靈敏可靠，不得隨意調(diào)整或拆除。嚴禁利用限制器和限位裝置代替操縱機構(gòu)。9．操作人員進行塔吊回轉(zhuǎn)、變幅和吊鉤升降等動作前，應發(fā)出音響信號示意。10．塔吊作業(yè)時，起重臂和重物下方嚴禁有人停留、工作或通過。重物吊運時，嚴禁從人上方通過。嚴禁用塔吊載運人員。11．操作人員應按規(guī)定的起重性能作業(yè)，不得超載。在特殊情況下需超載使用時，必須經(jīng)過驗算，有保證安全的技術措施，并寫出專題報告，經(jīng)企業(yè)技術負責人批準，有專人在現(xiàn)場監(jiān)護下，方可作業(yè)。12．嚴禁使用塔吊進行斜拉、斜吊和起吊地下埋設或凝固在地面上的重物以及其他不明重量的物體?，F(xiàn)場澆注的混凝土構(gòu)件或模板，必須全部松動后方可起吊。13、起吊重物應綁扎平穩(wěn)、牢固，不得在重物上再堆放或懸掛零星掛件。易散落物件應使用吊籠柵欄固定后方可起吊。標有綁扎位置的物件，應按標記綁扎后起吊。吊索與物件的夾角宜采用45°～60°，且不得小于30°，吊索與物件梭角之間應回加墊塊。14．起吊載荷達到塔吊額定起重量的90%及以上時，應先將重物吊離地面200～500mm后，檢查塔吊的穩(wěn)定性、制動器的可靠性、重物的平穩(wěn)性、綁扎的牢固性，確認無誤后方可繼續(xù)起吊。對易晃動的重物應拴拉繩。15．重物起升和下降速度應平穩(wěn)、均勻，不得突然制動。左右回轉(zhuǎn)應平穩(wěn)，當回轉(zhuǎn)未停穩(wěn)前不得作反向動作。非重力下降式塔吊，不得帶載自由下降。16．嚴禁起吊重物長時間懸掛在空中，作業(yè)中遇突發(fā)故障，應采取措施將重物降落到安全地方，并關閉發(fā)動機或切斷電源后進行檢修。在突然停電時，應立即把所有控制器撥到零位，斷開電源總開關，并采取措施使重物降至地面。17．塔吊不得靠近架空輸電線路作業(yè)。18．塔吊使用的鋼絲繩，應有鋼絲繩制造廠的簽發(fā)的產(chǎn)品技術性能和質(zhì)量的證明文件。當無證明文件時，必須經(jīng)過試驗合格后方可使用。19．塔吊使用的鋼絲繩，其結(jié)構(gòu)形式、規(guī)格及強度應符合該型塔吊使用說明書的要求。鋼絲繩與卷筒應連接牢固，放出鋼絲繩時，卷筒上應至少保留三圈，收放鋼絲繩時應防止鋼絲繩打環(huán)、扭結(jié)、變折和亂繩，不得使用扭結(jié)、變形的鋼絲繩。使用編結(jié)的鋼絲繩，其編結(jié)部分在運行中不得通過卷筒和滑輪20．每班作業(yè)前，應檢查鋼絲繩及鋼絲繩的連接部位。當鋼絲繩在一個節(jié)距內(nèi)斷絲根數(shù)達到或超過塔吊的吊鉤和吊環(huán)嚴禁補焊。當出現(xiàn)下列的情況之一時應更換：1）表面有裂紋、破口；2）危險斷面及鋼頸有永久變形；3）掛繩處斷面磨損超過高度10%；4）吊鉤襯套磨損超過原厚度50%；5）心軸（銷子）磨損超過其直徑的3%～5%。21．當塔吊制動器的制動鼓表面磨損達1.5～2.0mm（小直徑取小值，大直徑取大值）時，應更換制動鼓，同樣，當起重機制動器的制動帶磨損超過厚度50%時，應更換制動帶。龍門架計算書龍門架計算書（35mT梁龍門架）本龍門架橫梁為6排雙加強貝雷片組成，門架腳架由兩根格構(gòu)柱組成，門架采用兩臺電機驅(qū)動自行式移動系統(tǒng)。對本門架進行如下簡化計算，橫梁擬用簡支梁進行計算，腳架按受壓格構(gòu)柱進行計算，斜撐起穩(wěn)定作用不作受力計算。一、門架橫梁計算1、荷載計算橫梁自重：天平及滑輪自重：35mT梁自重（一半）：2、計算簡圖（橫梁）3、內(nèi)力計算（1）最大彎距考慮安全系數(shù)為1.5(2)最大支點反力計算考慮分項系數(shù)為1.54、強度計算6排貝雷片雙加強抗彎截面模量W(近似)考慮6排貝雷片荷載不均勻系數(shù)為0.9剪力較小完全滿足要求,計算略。5、上弦桿受壓局部穩(wěn)定驗算一片雙加強貝雷上弦受壓壓力為N=貝雷片橫向每3.0M設一支撐架，所以取由橫梁上弦壓桿穩(wěn)定符合要求龍門架跨度23m小于20×1.2=24m6、橫梁撓度計算取集中荷載作用于跨中進行計算單片貝雷片慣性矩彈性模量6片雙加強貝雷慣性矩按簡支梁進行計算：（1）在集中力作用下（P1+P2）撓度（2）在均勻自重荷載作用下?lián)隙纫陨蠐隙群嫌嬕陨蠐隙确辖Y(jié)構(gòu)要求。二、門架的腳架計算㈠門架上橫梁計算1、受力簡圖2、內(nèi)力計算Ⅰ25自重彎矩略橫梁軸力最大剪力3、強度計算⑴彎應力⑵剪應力⑶正應力門架腳架橫梁符合要求㈡腳架計算門架的腳架所受壓力N=45851kg1．強度計算符合要求2．整體穩(wěn)定驗算取根據(jù)查表得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)整體穩(wěn)定符合要求。3．格構(gòu)柱單肢穩(wěn)定驗算因此單肢穩(wěn)定符合要求。根據(jù)以上驗算，龍門架橫梁采用6排雙加強貝雷片，跨度23M，腳架采用角鋼組成格構(gòu)柱，承載力完全能滿足35mT梁吊裝施工要求。大型機械設備倒塌應急預案目的為了在本工程中發(fā)生龍門架等大型機械設備倒塌事故時，遵循“保護人員安全優(yōu)先，防止和控制事故的蔓延為主；統(tǒng)一指揮、分級負責、區(qū)域為主、單位自救與社會救援相結(jié)合”的原則。達到控制事故，有效的搶救傷員，減輕事故損失，防止事故擴大的目的，特制定本救預案。應急救援事故事件范圍龍門架等大型機械設備應急預案組織成立重大事故應急救援領導組，負責應急預案的實施。應急救援指揮組：組長：XX副組長：XX成員：XXXXXX所屬各施工隊應在所有的工程項目中均要儲備足夠的應急救援物質(zhì)。本單位或臨近單位發(fā)生大型機械設備倒塌事故時，在應急救援指揮組組長發(fā)布啟動應急救援預案