WORDWORD格式專業(yè)整理知識(shí)分享專業(yè)整理知識(shí)分享1.1干結(jié)空氣中N、O、Ar和CO氣體所占的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)是多少？2 2 21mol

=000934mol，n=0。00033mol。質(zhì)量百分?jǐn)?shù)為CO2

N2 O2 Ar,;，.1。2根據(jù)我國的《環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，求出SO、NO、CO三種污染物日平均濃度限值的體積2 2分?jǐn)?shù)。解：由我國《環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)查得三種污染物日平均濃度限值如下：SO20.15mg/m3NO2:0.12mg/mCO:400mg/m1m3物體積百分?jǐn)?shù)分別為：SO:，NO:2 2CO:.13CCl5×10－410m3/s:1）4 N、CCl(g/m3（mol/m3）;2）CCl4 N N 4解：（g/m3）N（mol/3N2）CCl1.03×1×360×2×10－kg=891kg41。4500cm15200/m0。12。解：20×(500×1×6×106。12=1。815CO2×104195%COHb最終將達(dá)到飽和水平的百分率.解:由《大氣污染控制工程》P14（－1M=210，COHb飽和度1。64800mL100mL20mL4.2L/min，CO10－CO1)％;2）7%COCO解：含氧總量為。不同COCO2%：,7%：CO0%CO2%時(shí)1.71400kg/m1.。2mg/3。2,最大能見度。解：由《大氣污染控制工程》P18（－，最大能見度為。2.1已知重油元素分析結(jié)果如下：C:85。5％H：11.3% O：2。0％N:0.2% S：1。0%，試計(jì)算:1）油1kg所需理論空氣量和產(chǎn)生的理論煙氣量；2)干煙氣中SO2

的濃度和CO2

的最大濃度；10％解:1kg重量（g） 摩爾數(shù)（g） 需氧數(shù)（g）C 855 71.25 71。25H 113－2.5 55。25 27。625S100.31250。3125HO22.51。2502N元素忽略.1）理論需氧量71。25+27.625+0.3125=99。1875mol/kg設(shè)干空氣O：N體積比為1：3。78，則理論空氣量99。1875×4.78=474.12mol/kg重油。即474.12×22。2 24/1000=10.62m3/kgNCO71。25mol,HO。25+11。25=56.50mol,SO0。1325mol，N3。78×99。1875=374。93mol。2 2 2 2理論煙氣量7。25+5。50+0.3125+37。93=50。99mol/kg50。9×2。4/1000=11.27m3/kgN重油.2）干煙氣量為502。99－56.50=446。49mol/kg重油.SO百分比濃度為，2空氣燃燒時(shí)CO2

存在最大濃度。3）10?！?0。62=1。68m3/kgN11.267+0?！?0。62=1。33m3/kgN2.2普通煤的元素分析如下:C65.7％；灰分187%;H32％；水分（N）1）1kgSO2

在煙氣中的濃度（以體積分?jǐn)?shù)計(jì))；2)80mg/m3表示）;3）Ca35Ca/S1。7（摩爾比）需加石灰石的量。解：相對(duì)于碳元素作如下計(jì)算：％（質(zhì)量）mol/100g煤mol/mol碳C65.75.4751H3.23。20.584S1.70.0530。010O2。30.0720.013灰分18.13。306g/mol碳水分9。01.644g/mol碳

S。584

O0.010

,。013燃料的摩爾質(zhì)量（包括灰分和水分）為。燃燒方程式為n=1+0。584/4+0.010－0。013/2=1。1495理論空氣量；SO在濕煙氣中的濃度為2產(chǎn)生灰分的量為煙氣量（1+0.292+。010+。7×。1495+1.644/1）×1000/18.26×22。×10=。826m3/kg灰分濃度為mg/m3=2。12×104mg/m33）需石灰石/t煤2.3煤的元素分析結(jié)果如下S0。6％；H3.7％;C79。5％；N0。9%；O4。7%；灰分10。6％。在空氣過剩20％條件下完全燃燒。計(jì)算煙氣中SO2解：按燃燒1kg煤計(jì)算

的濃度.重量(g） 摩爾數(shù)（mol) 需氧數(shù)(mol）C 795 66。25 66。H 31。125 15。5625 7.78S 6 0.1875 0。1875HO 52。875 2。94 02設(shè)干空氣中N：O體積比為3.78：1,2 2所需理論空氣量為4。78×（66。25+7.78+0.1875)=354。76mol/kg煤。理論煙氣量CO266。25mol,SO20。1875mol，H2O15.5625+2。94=18.50molN2總計(jì)66。25+`8。50+0.1875+280.54=365。48mol/kg煤365.48+0。2×354。76=436。43mol/kg，SO2

濃度為.2.4某鍋爐燃用煤氣的成分如下：HS0。2%；CO5%；O0。2％；CO28。5％;H13.0%;CH0。7%;N52。4%;空2 2 2 2 4 212g/m3N解:取1mol煤氣計(jì)算HS 。002mol 耗氧量。003mol2CO 0。05mol 02CO 0.285mol 0。143molH（0。13—0。004)mol 0.063mol2CH 0.007mol 0。014mol4O0003+0。143+0063+0。014=0.223molN:O378：1，則理論干空氣2 2 2量為0。223×（3。78+1)=1。066mol。取，則實(shí)際干空氣1。2×1。066mol=1。279mol.12g/m3HO0。67mol/3，14.94L/3HO1.493N 2 N N 2為。煙氣量SO0。002mol，CO:0.285+0.007+0.05=0.342mol,N:0.223×3。78+0.524=1。367mol，HO0。2 2 2 2002+0.126+0.014+1。298×1。493%+0。004=0。201mol故實(shí)際煙氣量0。002+0.342+1。367+0。201+0.2×1.066=2.125mol25干煙道氣的組成為:CO11（體積,OCOSO12×10630.0g/m（在測2 2 2定狀態(tài)下700mmHg443K5663.37m3/mi）.試計(jì)算：1）SO（）在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下（1atm273K，干煙道體積；24）在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下顆粒物的濃度。解：1)N%=1－11％－8%－2％－0.012％=78。99％2由《大氣污染控制工程》P46(2－11)空氣過剩2）在測定狀態(tài)下,氣體的摩爾體積為;1m3SO12×106m2。34)。2。650％；75.81.516%；7。4%;8。7200。0116molHO/mol2煙氣的組成。解：按1kg煤進(jìn)行計(jì)算重量（g)摩爾數(shù)（mol)需氧數(shù)（mol）C75863.1763。17H40.7520.37510.19S160.50.5HO83.254。62502需氧63。17+10。19+0.5=73.86mol設(shè)干空氣中N：O體積比為3。78：1,則干空氣量為73.86×4。78×1。2=423。66mol，2 2含水423。66×0。0116=4。91mol。煙氣中：CO2

63。17mol;SO2

。5mol;HO4。91+4。625+20。375=29。91mol；2N：73.86×3。78=279。19mol;過剩干空氣0。2×73。86×4.78=70.61mol。2實(shí)際煙氣量為63。17+0。5+29.91+279。19+70。61=443.38mol其中CO2

；SO；2HO；N。2 2O。22。7運(yùn)用教材圖2－7和上題的計(jì)算結(jié)果,估算煤煙氣的酸露點(diǎn).解:SO含量為0.11%，估計(jì)約1/60的SO轉(zhuǎn)化為SO,則SO含量2 2 3 3即P=1。83×10－，lgP =—4.73。H2SO4 H2SO4查圖2－7得煤煙氣酸露點(diǎn)約為134攝氏度。2。8燃料油的重量組成為：C86％，H14％。在干空氣下燃燒，煙氣分析結(jié)果（基于干煙氣）為:O1。5%；2CO600×10－解：1kgC860g71.67mol；H140g70mol35mol。COxmol，0。5xmol，CO2

（71.67－x)mol,耗氧（71。67－x)mol。煙氣中O量。2N：O2 2

3.78：1N2

3。78×（106。67+24.5x）.根據(jù)干煙氣量可列出如下方程：，解得x=0。306故CO％:；2N％：2由《大氣污染控制工程》P46（2－11）空氣過剩系數(shù)3。11000hPa500hPa動(dòng)員從山腳向上爬了多少米?解：由氣體靜力學(xué)方程式，大氣中氣壓隨高度的變化可用下式描述：（1）將空氣視為理想氣體，即可寫為 （2）將（2）式帶入（1)，并整理，得到以下方程:假定在一定范圍內(nèi)溫度T的變化很小,可以忽略.對(duì)上式進(jìn)行積分得即 （3）假設(shè)山腳下的氣溫為10。C，帶入（3）式得:得即登山運(yùn)動(dòng)員從山腳向上爬了約5。7km。高度Z/m高度Z/m氣溫T/K1。529810297.830297。550297。3，不穩(wěn)定,不穩(wěn)定，不穩(wěn)定，不穩(wěn)定，不穩(wěn)定.400hPa230K600hPa，3。4試用下列實(shí)測數(shù)據(jù)計(jì)算這一層大氣的冪指數(shù)m值。高度Z/m高度Z/mu/。－1103。0203。5303。9404。2504。5xy0。301xy0。3010。06690。4770。11390。6020.14610.6990。1761excel0，直線方程為：y=0.2442xm＝0。2442。10m2m/s，50m、100m、200m、300m、400mB、D、F解：,，。穩(wěn)定度D，m=0。15，，。穩(wěn)定度F，m=0.25,,風(fēng)速廓線圖略。30m11。01023hPa應(yīng)的氣溫和氣壓記錄如下表所給。1）估算每一組數(shù)據(jù)發(fā)出的高度;2）作出氣溫廓線圖；3）判斷各層大氣的穩(wěn)定情況.測定位置2345678910氣溫/。C9.812。014。015。013。013。012.61。60。8氣壓/hPa10121000988969909878850725700解:1）根據(jù)《AirPollutionControlEngineering》可得高度與壓強(qiáng)的關(guān)系為將g=9.81m/s2、M=0.029kg、R=8.31J/(mol。K）代入上式得.當(dāng)t=11。0。C,氣壓為1023hPa;當(dāng)t=9。8。C,氣壓為1012hPa，故P=（1023+1012）/2=1018Pa，T=（11.0+9。8)/2=10。4。C=283。4K，dP=1012-1023=－11Pa。因此，z=119m。同理可計(jì)算其他測定位置高度，結(jié)果列表如下：測定位置2345678910氣溫.C9。812。014.015。013。013.012。61。60.8氣壓/hPa10121000988969909878850725700高度差/m89991011635362902711299281高度/m119218319482101813071578287731583）,不穩(wěn)定；,逆溫;，逆溫；,逆溫；，穩(wěn)定；,穩(wěn)定;，穩(wěn)定；,穩(wěn)定。用測得的地面氣溫和一定高度的氣溫?cái)?shù)據(jù)，按平均溫度梯度對(duì)大氣穩(wěn)定度進(jìn)行分類.測定編號(hào)123456地面溫度.C21。121。115。625.030。025。0高度/m4587635802000500700相應(yīng)溫度.C26。715。68.95。020.028.0,故，穩(wěn)定;，故，不穩(wěn)定；，故，不穩(wěn)定；，故,不穩(wěn)定;，故逆溫。3。8確定題3.7中所給的每種條件下的位溫梯度。解：1013hPa31知數(shù)據(jù)（TP=961hPa。2由《大氣污染控制工程》P72（3－15)可分別計(jì)算地面處位溫和給定高度處位溫:，，故位溫梯度=同理可計(jì)算得到其他數(shù)據(jù)的位溫梯度，結(jié)果列表如下：測定編號(hào)123456地面溫度/。C21。121.115。625.030.025。0高度/m4587635802000500700相應(yīng)溫度.C26.715。68。95.020。028.0位溫梯度/K/100m2.220。27－0。17－0。02－1。021。423。93。7970、925、935、820、950、930hPa，確定地面上的位溫。解：。1P1P=1023hPa.因此1同理可計(jì)算得到其他數(shù)據(jù)的地面位溫，結(jié)果列表如下：測定編號(hào)123456地面溫度.C21。121.115。625。030.025。0高度/m4587635802000500700相應(yīng)溫度.C26.715。68.95.020。028.0地面壓強(qiáng)/hPa102310121002104010061007地面位溫.C292。2293。1288。4294。7302。5297。44.1污染源的東側(cè)為峭壁，其高度比污染源高得多。設(shè)有效源高為H，污染源到峭壁的距離為L,峭壁對(duì)煙解：吹南風(fēng)時(shí)以風(fēng)向?yàn)閤，y實(shí)源虛源=刮北風(fēng)時(shí),坐標(biāo)系建立不變，則結(jié)果仍為上式。42120m，5m135m/s418K288K，大氣為中4m/s。試用霍蘭德、布里格斯（x〈=10HGB/T13201－91s式計(jì)算煙氣抬升高度.解：霍蘭德公式。布里格斯公式且x〈=10Hs。此時(shí)。GB/T13201－91Q>=2100kW,Ts－Ta>=130K〉35K.H（n=1。303，n=1/3,n=2/3）1 24。3某污染源排出SO2

量為80g/s，有效源高為60m,煙囪出口處平均風(fēng)速為6m/s。在當(dāng)時(shí)的氣象條件下,正下風(fēng)方向500m處的，試求正下風(fēng)方向500m處SO的地面濃度。2解：由《大氣污染控制工程》P88（4－9）得4.4解:陰天穩(wěn)定度等級(jí)為D級(jí)，利用《大氣污染控制工程》P95表4－4查得x=500m時(shí)。將數(shù)據(jù)代入式4－8得.4443x=500my=50mSO2

的地面濃度和地面最大濃度。解：陰天穩(wěn)定度等級(jí)為D級(jí)，利用《大氣污染控制工程》P95表4－4查得x=500m時(shí)。將數(shù)據(jù)代入式4－8得。4。5某一工業(yè)鍋爐煙囪高30m,直徑0。6m,煙氣出口速度為20m/s，煙氣溫度為405K，大氣溫度為293K，4m/s,SO10mg/sSO2

的地面最大濃度和出現(xiàn)的位置.解:由霍蘭德公式求得,煙囪有效高度為.由《大氣污染控制工程》P89（－10、(－D4－4x=745。此時(shí)。代入上式.4。633.×103g/mB解:由《大氣污染控制工程》P98（4－31)（當(dāng)，q=0。3）4。7150m，90g/s.3m/s，400m315假設(shè)當(dāng)時(shí)是晴朗的秋天下午4:00。試問正對(duì)該線源的一個(gè)端點(diǎn)的下風(fēng)濃度是多少？解：有限長線源.30～35。4—33m/sC,400m30。5h參數(shù)的影響。3有限長線源4m，P75/4。3。732,P=75/43.3=1。731 2。P0，P=150/43.3=3。46，代入上式得1 21000m×1000mSO2風(fēng)速為3m/s,風(fēng)向?yàn)槟巷L(fēng)。平均有效源高為15m。試用虛擬點(diǎn)源的面源擴(kuò)散模式計(jì)算這一單元北面的鄰近單元中心處SO2

的地面濃度。解：設(shè)大氣穩(wěn)定度為Cx=1.0kmP106（－4）SO2

的排放量為180g/s,在冬季下午出現(xiàn)下沉逆溫，逆溫層底高度為360m,地面平均風(fēng)速為3m/s,混和層內(nèi)的平均風(fēng)速為3.5m/s.煙囪有效高度為200m。試計(jì)算正下風(fēng)方向2km和6km處SO2的地面濃度。解：設(shè)大氣穩(wěn)定度為C級(jí).x=2km,x<x〈2xx=x

時(shí)濃度值內(nèi)插計(jì)算。D D D Dx=xD

P88（－）得x=2xD；

時(shí)，,代入P101（4－36）得通過內(nèi)插求解x=6k〉2xD計(jì)算結(jié)果表明，在x〈=x〈=2x范圍內(nèi)，濃度隨距離增大而升高。D D4。10某硫酸廠尾氣煙囪高50m，SO2

排放量為100g/s。夜間和上午地面風(fēng)速為3m/s,夜間云量為3/10.當(dāng)煙流全部發(fā)生熏煙現(xiàn)象時(shí),確定下風(fēng)方向12km處SO的地面濃度。2E4－4x=12km，.4。11某污染源SO2

80g/265m/s418K，293。這一地區(qū)的SO2

0.05mg/m，m=。2，試按《環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)來設(shè)計(jì)煙囪的高度和出口直徑。解：按《大氣污染控制工程》P91由P80（3－23)4－2,n=1.303,n=1/3，n=2/3，P91（4－22）得1 2。。06mg/m（年均P109（－62)＝于是Hs〉=162m。實(shí)際煙囪高度可取為170m。1.5u=1.×。68×1702=9.14m/s。但為保v20～30m/s.u=20m/s，則有v,實(shí)際直徑可取為4.0m。4.12試證明高架連續(xù)點(diǎn)源在出現(xiàn)地面最大濃度的距離上,煙流中心線上的濃度與地面濃度之比值等于1。38。解：高架連續(xù)點(diǎn)源出現(xiàn)濃度最大距離處,煙流中心線的濃度按P88（4－7)（而地面軸線濃度。因此，得證。d/pg/％0~1036.910~2019。d/pg/％0~1036.910~2019。120~4018。0〉4026。0解：在對(duì)數(shù)概率坐標(biāo)紙上作出對(duì)數(shù)正態(tài)分布的質(zhì)量累積頻率分布曲線，讀出d =61。0、

=16。0、d=4。2。.84。1 作圖略。

15。95。2根據(jù)下列四種污染源排放的煙塵的對(duì)數(shù)正態(tài)分布數(shù)據(jù),在對(duì)數(shù)概率坐標(biāo)紙上繪出它們的篩下累積頻率曲線.污染源平爐飛灰水泥窯

0.366。816。5

集合標(biāo)準(zhǔn)差2。144.54

2。35化鐵爐解：繪圖略。

60.0

17。6553（見下表2求其幾何標(biāo)準(zhǔn)差、質(zhì)量中位直徑、個(gè)數(shù)中位直徑、算數(shù)平均直徑及表面積－體積平均直徑。粉塵粒徑/0～22~44～66~1010～2020~40〉40濃度/0。812。2255676273解：在對(duì)數(shù)概率坐標(biāo)紙上作出對(duì)數(shù)正態(tài)分布的質(zhì)量累積頻率分布曲線，讀出質(zhì)量中位直徑d

（MMD）=10。503、d

=19.1、84.1

=5。615。9按《大氣污染控制工程》P12（－26；P129(5－29）.5.431900kg/m07,試確定其比表面積（凈體積和堆積體積表示?！洞髿馕廴究刂乒こ獭稰135(5－39）P135(5－38）按凈體積表示P135（5－40)按堆積體積表示。5。510000m3/4.2g/m3。N N120003/340mg/m3。試計(jì)算該除塵器的處理氣體流量、漏風(fēng)率N N和除塵效率(分別按考慮漏風(fēng)和不考慮漏風(fēng)兩種情況計(jì)算).解:氣體流量按P141（5－43）;漏風(fēng)率P141（5－44）;除塵效率：考慮漏風(fēng)，按P142（5－47)不考慮漏風(fēng)，按P143（5－48)5.524m9.423K,氣體靜壓為－490Pa，試確定該處塵器運(yùn)行時(shí)的壓力損失（假定氣體成分接近空氣。解:由氣體方程得按《大氣污染控制工程》P142(5－45。223/22.2g/80％95%。試計(jì)算該處塵系統(tǒng)的總除塵效率、粉塵排放濃度和排放量.解：按《大氣污染控制工程》P145（5－58)粉塵濃度為，排放濃度10（1－99％）=0。1g/m3；排放量2。22×0.1=0.222g/s。粉塵間隔/質(zhì)量頻率 進(jìn)口g1/％ g粉塵間隔/質(zhì)量頻率 進(jìn)口g1/％ g2粉塵間隔/質(zhì)量頻率/％gg12〈0。606~070。7～0。0.8～101～22～33～482.00.40。40。73。56。024.07。01。02.03。014.016。029.04~55～66～88～1010～1220～3013。02。02.03。011。08。06。02。02.02。58.57.0粉塵間隔/質(zhì)量頻率 進(jìn)口g1/％ g2粉塵間隔/質(zhì)量頻率/%g粉塵間隔/質(zhì)量頻率 進(jìn)口g1/％ g2粉塵間隔/質(zhì)量頻率/%gg12〈0。60.6~0。70.7～080。8~1.01～22～33～42。00.40.40。73。56.024。07。01。02.03。014。016。029。093959091。49294.797。64~55～66～88～1010~1220～30其他13。02。02。03。011。08。024。06。02.02.02。58。57。0099。1989898。398。598。2100據(jù)此可作出分級(jí)效率曲線。5.9某種粉塵的粒徑分布和分級(jí)除塵效率數(shù)據(jù)如下，試確定總除塵效率.平均粒徑/0.251。02。03.04。05。06.07.08.010014020.0>23.5質(zhì)量頻率/％0。10.49.520.020015.01108。55.55。54。00.80。2分級(jí)效率/％83047560685758186895959899100解：按《大氣污染控制工程》P144（5－54)。5。103004、4040003875K，101325Pa2310kg/m。解：當(dāng)空氣溫度為387.5K時(shí)。當(dāng)d=0。4時(shí)，應(yīng)處在Stokes區(qū)域.p首先進(jìn)行坎寧漢修正：,,。則,。d=4000p，假設(shè)成立.當(dāng)d=0。4時(shí)，忽略坎寧漢修正，。經(jīng)驗(yàn)證Re〈1,符合Stokes公式。p puus

計(jì)算.d。4h=。41×10－×30=。2×104m;pd=40h=0。088×30=2。64m；pd=4000h=17。35×30=520.5m。p5.11欲通過在空氣中的自由沉降來分離石英（真密度為2.6g/cm）和角閃石（真密度為3.5g/cm）故。

p1

.由題意，p251220、真密度為1850kg/m3的球形顆粒置于水平的篩子上，用溫度293K101325Pa:1在此條件下的顆粒雷諾數(shù)作用在顆粒上的阻力和阻力系數(shù).解:d=200p考慮采用過渡區(qū)公式，按《大氣污染控制工程》P150(5－82）:，符合過渡區(qū)公式。阻力系數(shù)按P147（5－62)。阻力按P146（5－59）。欲使空氣泡通過濃鹽酸溶液（密度為64g/m×10Pa.s10cm12m22cm298K101325Pa127L/min，試計(jì)算氣流能夠夾帶的鹽酸霧滴的最大直徑。解：圓管面積。據(jù)此可求出空氣與鹽酸霧滴相對(duì)速度。考慮利用過渡區(qū)公式：usd=66。p，符合過渡區(qū)條件。故能被空氣夾帶的霧滴最大直徑為66。4.5m25～501960kg/m4m/s，293K，101325Pa.解：粒徑為25，應(yīng)處于Stokes區(qū)域，考慮忽略坎寧漢修正：.豎直方向上顆粒物運(yùn)動(dòng)近似按勻速考慮,則下落時(shí)間，因此L=v.t=1。4×122m=171m。5152700kg/m，氣體介質(zhì)（近于空氣）433K，101325P10500200mm,16m/s。解：在給定條件下.d=10Stokesp.d=500p。經(jīng)驗(yàn)證，Re=1307〉500，假設(shè)成立。p6。1298KNaOH914cm457cm1219cm。2m3/s10。2。解:計(jì)算氣流水平速度。設(shè)粒子處于Stokes區(qū)域，取.按《大氣污染控制工程》P162（6－4）即為能被100％捕集的最小霧滴直徑.6。2直徑為1。09的單分散相氣溶膠通過一重力沉降室，該沉降室寬20cm,長50cm,共18層，層間距0。124cm8。61L/min64.980％效率。解：按層流考慮，根據(jù)《大氣污染控制工程》P163(6－5)，因此需要設(shè)置23層。0m，1230cm/s3005g/cm3067kg/（kg.100解:，符合層流區(qū)假設(shè)。0630.83（質(zhì)量分?jǐn)?shù)相等，以361L/min出下列數(shù)據(jù)，運(yùn)用斯托克斯定律和坎寧漢校正系數(shù)計(jì)算沉降效率。L=50cmW=20cm，h=0。129cn=19層。解:設(shè)空氣溫度為298K,首先進(jìn)行坎寧漢修正：,，。故0.830。因此總效率6。5試確定旋風(fēng)除塵器的分割直徑和總效率，給定粉塵的粒徑分如下：平均粒徑范圍/0～11～55～1010～2020～3030～4040～5050~60>60質(zhì)量百分?jǐn)?shù)/％32015201610637×10－2.15m/s,53m，76cm。解：按《AirPollutionControlEngineering》公式.令=50N=，Vc=15m/s,=?！?0kg/m，W=0.76d=11.78.c利用《大氣污染控制工程》P170（6－18)計(jì)算各粒徑粉塵分級(jí)效率，由此得總效率6.658g/m390％粒徑范圍/捕集粉塵的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)/％逸出粉塵的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)/％0～50。576.05~101.412。910～151.94。515～202。12。120～252.11。525～302。00。730～352。00。535~402.00。440~452.00。3〉4584.01.1作出分級(jí)效率曲線;2）確定分割粒徑。粉塵間隔/質(zhì)量粉塵間隔/質(zhì)量g0。51。41。92。12。12。02.02。02.084.030～55~1010～15～20～25~3030～35~4040~45〉45152025350。40。31。12559494179。1790。0092。6596.2697.3097。8398。3699.85頻率/％g760頻率/％g76012。9 4。52。11。50。70.5c6。79。915m/s解：據(jù)《大氣污染控制工程》P169（6－13）。20m/s1）估算該旋風(fēng)分離器的筒體外徑;2）估算通過該旋風(fēng)分離器的氣體流量。解：根據(jù)《AirPollutionControlEngineering》P258公式。因，故＝1000；由題意，當(dāng).取，N=10，代入上式，解得W=5。5.i根據(jù)一般旋風(fēng)除塵器的尺寸要求，D=4W=2。2cm；H＝2W=1。1cm。0 i iQ=。V=。。V=1。21×10m/scDm條件下該旋風(fēng)除塵器的分割直徑為5,試基于顆粒質(zhì)量濃度計(jì)算該除塵器的總除塵效率。解:按《大氣污染控制工程》P170（6－18）；。d=20，,g代入上式，利用Matlab積分可得。6。101atm293K0.3m，L=2。075m3/sE=100kV/1.0q=×1015Cw解：驅(qū)進(jìn)速度按《大氣污染控制工程》P187(6－33）。，Q=0.075/s，P188（－3）。61124.4cm2m/1at12.2cm/s.試確定:1）當(dāng)煙氣的流速均勻分布時(shí)的除塵效率;50％25%時(shí)的除塵效率（6－27解：1)’=2/3=。667/，S=3.66=13.4m2)，6－27故.質(zhì)量百分比范圍/％平均粒徑/0～203。520～408。040～6013。060～8019.080～10045。061225cm98％，質(zhì)量百分比范圍/％平均粒徑/0～203。520～408。040～6013。060～8019.080～10045。098%;2）出口處煙氣中塵濃度能否滿足環(huán)保規(guī)定;解：1)由題意d=3.5,pd=8.0,pd=13。0，p故2)，則=0.42g/m〉。1g/m。不滿足環(huán)保規(guī)定和使用者需要.61334kV/cm423K，108個(gè)/m×10－26k5s.試計(jì)算：）52計(jì)算上述兩種粒徑粉塵的驅(qū)進(jìn)速度。假定：1）煙氣性質(zhì)近似于空氣;2)粉塵的相對(duì)介電系數(shù)為1.5.解：1）由《大氣污染控制工程》P183(6－31）電場荷電為擴(kuò)散荷電按P184（6－32）計(jì)算,與電場荷電相比很小，可忽略。因此飽和電荷值3.04×10－16C。2)電場荷電為擴(kuò)散荷電與電場荷電相比很小，可忽略，故粉塵荷電量4。86×10－19C.3)取d=5pd=0.2p6146－491%995%的情況，試計(jì)算有效驅(qū)進(jìn)速度w.e解：10003（1000m/mi）10.995=1－exp（－w）w=5.30m/min。i i61595％，某工程師推薦使用一種添加劑以降低集塵器上粉塵層的比電阻，預(yù)期，故，因此。616731/3.95％,試求這三種粒徑粒子的分級(jí)除塵效率。解：36。17對(duì)于粉塵顆粒在液滴上的捕集，一個(gè)近似的表達(dá)式為MR=d/d2g/cm330m/sp D度為297K,試計(jì)算粒徑為1)10；2)50的粉塵在直徑為50、100、500的液滴上的捕集效率。解：1）d=10p50,R=0。2由給出計(jì)算公式可得同理可得液滴直徑為100、500時(shí)捕集效率為42。6％、10。1％。2）d=50p50、100、5000、10.2％、25。0％.粒徑/<0.1質(zhì)量百分?jǐn)?shù)/％0。016.18一個(gè)文丘里洗滌器用來凈化含塵氣體。操作條件如下:L=1。36L/m83m/0.7g/cm32.23×10Pa。。2,粒徑/<0.1質(zhì)量百分?jǐn)?shù)/％0。010。1~0。50。210.5～1。00.781。0~5。013.05.0~10。016。010.0～15。012。015。0～20.08.0〉20。050.0解：按《大氣污染控制工程》P211(6－53）由（6－55）0.120。01故.6。1912L/m3116m/s，氣體粘度為184×105Pas,789g/cm2,f22。求文丘里管洗滌器的壓力損失和穿透率。解:坎寧漢修正6.201atm5108K。1m3/152。4cmHO2解：1L/m，d。f=0.21atm51。Kp。由可解得v=121。6m/s.故喉管面積，D=272mm.T300mD=544mm1，（D=600mm。26。212mm300m380。每個(gè)雨滴下降過程中可以捕集多少顆粒？由于捕集這些顆粒,雨滴的質(zhì)量增加了百分之幾？解:由《AirPollutionControlEngineering》P3009。48P293Figure9.18D=2mmP150(－83。因此,bFigure9。18=0。11（Cylinder).M=.。9×104%.6。22以2。5mm/h的速率發(fā)生了大面積降雨,雨滴的平均直徑為2mm,其捕集空氣中的懸浮顆粒物的效率為0.1，若凈化空氣中90％的懸浮顆粒物，這場雨至少要持續(xù)多長時(shí)間？解：由《AirPollutionControlEngineering》公式。代入已知數(shù)據(jù)，即需持續(xù)半天左右的時(shí)間。6。23安裝一個(gè)濾袋室處理被污染的氣體，試估算某些布袋破裂時(shí)粉塵的出口濃度。已知系統(tǒng)的操作條件:1at288K15g/300458g/mm6100,15cm，1500Pa，2。解：設(shè)破裂2個(gè)布袋后氣體流量分配不變,近似求得出口濃度如下:。因此.30min70.8m340Pa400Pa1解：設(shè)恒定速度v,則，。1若在400Pa壓降下繼續(xù),則Q=9。1m3.2250Pa,300K1.8m/min1.2g/cm，總壓力損失與沉積粉塵質(zhì)量的關(guān)系如下。試確定粉塵的滲透率（m2表示100.0cm。61266677490099010621152M/kg0。0020。0040。0100.020.0280。0340.042解T=300Kv=。8m/min=0.03m/s。,.利用所給數(shù)據(jù)進(jìn)行線性擬和,，即，K=3.5×10－1m。p6。2610000m/h6g/m過濾速度;2）粉塵負(fù)荷；3)除塵器壓力損失;4）最大清灰周期；5）濾袋面積；6)濾袋的尺寸（長度）和濾袋條數(shù)。解：1）v=1.0m/min。F99%，則粉塵負(fù)荷。除塵器壓力損失可考慮為為清潔濾料損失,考慮為120Pa；;；1200Pa，故即最大清灰周期.5)。6）取濾袋d=0。8m，l=2m。,，取48條布袋.據(jù)報(bào)道美國原子能委員會(huì)曾運(yùn)用2m深的沙濾床捕集細(xì)粒子,卡爾弗特建議用下式估算細(xì)粒子的穿透vs率；Dc=沙濾床的沙粒的直徑；氣體的粘度。

=細(xì)粒子的空氣動(dòng)力學(xué)直徑；沙濾床的孔隙pad=0。5，Dc=1.0mm，v=6cm/s，0.3,試估算沙濾床的捕集效率;pa s99.9%以上的捕集效率，床的厚度至少應(yīng)多厚？3）推導(dǎo)該效率方程式。解:1）將已知數(shù)據(jù)代入所給公式,2)由可得z〉=3。23m。3）由《AirPollutionControlEngineering》公式，穿透率取Wi=0。25Dc，而N=0.5Z/Dc，Vc=Vs/，，代入上式（近似?。?0140g/m21）對(duì)于圖中顯示的四種過濾氣速,分別求相應(yīng)的過濾效率;2)。3。0g/cm3）當(dāng)煙氣中含塵初始濃度為0。8g/m3時(shí)，對(duì)于圖中最低部的曲線，至少應(yīng)操作多長時(shí)間才能達(dá)到上述過濾效率？解：1）過濾氣速為3。35m/min效率過濾氣速為1。52m/min效率過濾氣速為0.61m/min效率過濾氣速為0。39m/min效率2）2.×（－0.）x=14×10，x=0.01cm;p p3）由（0。8－0。0006）×0.39t=140，t=449min=7。5h.7.1體積)CO30。500kPa.從手冊(cè)中230。CE=。88×105kPH100g該氣體相平衡的水中溶有多少gCO。2解：由亨利定律＊=E，50×2%=。8×10x,x=。3×10。＊=m，m=＊/x=。02/5。32×10－=376。x=5.32×10－5C=2。96mol/3.CO2100g44×10×。3×10/18=。013g.7。220CO2

溶解于水的亨利系數(shù)為40100atm，試計(jì)算平衡時(shí)水中氧的含量。解:1atmO。21.0.21=4.0×10x2Ox=5.2×106.27。3用乙醇胺（MEA）HS20atm0.1％HS（體積）0。2 225mol/m3ME293K已知：ka=108h，ka=216mol/m。h.at，D=5?！?0－m/h,D=3。×106m/h。Al Ag Al Bl試求單位時(shí)間的吸收速度。解：2CHSE=。48×10kPa20at×。1%=。03kPa.2P*=Ex，x=P*/E=4。15×10－

=2.31mol/m。H2SH=C/P*=2。3/（2。03×103)=1。14×10－3mol/（m3。Pa）=115mol/（m3。atm)由。。7.4SO50003/SO5SO95%,2 N 2 2SOY*=2。7X21）若用水量為最小用水量的1。5倍,用水量應(yīng)為多少?2)解：G=500×。95=4750m3/。B NY=0.05；1.L=2。4G。5=1.81×10m3/h.s B N由圖解法可解得傳質(zhì)單元數(shù)為5。6。7510m3/min11%(摩爾,2％（摩爾（1atm2996K）可表示為.1）試求水的用量，假設(shè)用水量取為最小用水量1。75倍;2)假設(shè)氣相傳質(zhì)單元高度（以mGL（以kg/mh要的高度。解：G=1×0.89=8.9m/min,Y=0。12，Y=0。02。作出最小用水時(shí)的操作線，x=0.068。B 1 2 max故,L=1。53×1.75×8.9=23。8m/min.s3.1。.H=2.39×3。1=7。4m.y763m，把濃度為15kg/m3CCl45m/min220min0.1m02m1m,計(jì)算吸附床最長能夠操作多少分鐘，而CCl蒸汽不會(huì)逸出？4解:利用公式，將已知數(shù)據(jù)代入，解得因此。771m1m230kg/mCHCl3

與空氣混合氣時(shí),通過氣速為20m/min,CHCl3

30g/mCHCl3

蒸汽完全被吸附，已知活性炭對(duì)CHCl32629％CHCl3處理能力。解：

的殘留活性為1.29％，求吸附操作時(shí)間及每一周期對(duì)混合氣體的,.7。8323KCO2

在活性炭上吸附的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如下，試確定在此條件下弗羅德里希和朗格謬爾方程的諸常數(shù)。CO(cm/g）氣相中CO的分壓（atm)223015126738149351046解:Xcm/gPatmlgXlgPP/VTT3011。47700。0335121。7080。3010。0396731。8260。4770.0458141。9090。6020.0499351。9690.6990.05410462。0170。7780。058lgX～lgPK=3，n=。43;TP~P/VV=200，B=0.173。m294K,1.3×105P25400m/h0.0299。528kg/100kg活性炭，活性炭的密度為577kg/m3，其操作周期為4h，加熱和解析2h,備用1h，試確定活性炭的用量和吸附塔尺寸.解：三氯乙烯的吸收量V=2.54×104×0.02×99.5%=505。46m3/h，M=131。5。由理想氣體方程得因此活性炭用量；體積。0.025kg/kg298K2atm90min0。0025kg/kg0。020kg/kg基于床的整個(gè)橫截面積要的床高。625kg/m3，平均粒徑Dp=060cm，平均表面積a=600m/m吸附等溫線方程為：*=0.167X1.。Y=kg/kg,X=kg/kg解：Y=0.025kg/kgY，X=0。1 2 2故操作線方程為X=11。28Y。當(dāng)Y=Y=0。0025kg苯/kg干空氣時(shí)，X=11.28×0.0025=0。0282kg苯/kg硅膠。bY*=。16×。02821.=。0008kg/kg,由此可求得近似值；同時(shí)，由此求得f的近似值，列表如下：YY＊Yb=0.00250.0008588.080000。9000。00500。0022361。901。1841.1840。19900.80。16920。16920.00750.0041294。930.8212.0050。33710。70.10350。27270。01000。0063272。240。7092.7140.45630。60。07750.35020.01250。0088273。370。6823。3960。57090。50.06310。41330。01500。0116296。120。7124。1080。69060。40。05390。46710。01750。0146350.460。8084.9160。82650.30。04760.5147Ye=0。02000。0179475.001.0325。9481.00000.20。04340。5580N=。948,f=。5580；2atm,298K,=2.37kg/mH=；OG OGH=HN=0.07041×5。948=0.419m.2 OG OG對(duì)單位橫截面積的床層,在保護(hù)作用時(shí)間內(nèi)吸附的苯蒸汽量為（0.025－0）×2。37×60×90＝320（kg苯/m2）而吸附床飽和區(qū)吸附苯蒸汽量吸附床未飽和區(qū)吸附苯蒸汽量因此總吸附量解得H=2.05m，此即所需要的最小床高。7。11250mol/min74％3。8cm假定反應(yīng)速度可表示為:R0.15(1－x）mol/（kgmin)。A A580kg/m3.解：反應(yīng)管轉(zhuǎn)化率為xR0。15（1－x）mol/(kgmin）.A A A根據(jù)單管物料平衡可列出如下方程：其中，Q單位為mol/min。數(shù)據(jù)代入并整理得，對(duì)等式兩邊積分，即,解得Q=0。447mol/min。反應(yīng)管數(shù)目:250/0。447＝560個(gè).7。12SOSOSO:2SO+O2 2 3 2 2－〉2SO7264kg/d250C227kg/d.假設(shè)反應(yīng)是絕熱進(jìn)行且二356。75kg/d。試計(jì)算氣流的出口溫度。SO171.38kJ/mol，0.20J/2（g.解：由得.3%，26535kJ/kg。為達(dá)到目前中國火電廠的排放標(biāo)準(zhǔn),采用的SO排放控制措施至少要達(dá)到多少的脫硫效率?2解：700mg/m.3％硫含量的煤煙氣中SO體積分?jǐn)?shù)取0。3%。2則每立方米煙氣中含SO；2因此脫硫效率為903677%算:1）如果按化學(xué)劑量比反應(yīng)，脫除每kgSO2

需要多少kg的CaCO；32)如果實(shí)際應(yīng)用時(shí)CaCO3

過量30%，每燃燒一噸煤需要消耗多少CaCO；33）60％40%CaSO.2HO，如果灰渣與脫硫污泥一起排放，每噸燃煤會(huì)排放多少污泥？解：1）

4 2m=1.5625kg1tSO2

約，約去除72×0。9=64。8kg。因此消耗CaCO.3CaSO2HO1t77kg。4 28。3一冶煉廠尾氣采用二級(jí)催化轉(zhuǎn)化制酸工藝回收SO。尾氣中含SO為7。8%、O為10。8%、N為81。4％2 2 2 2(體積）.如果第一級(jí)的SO2

回收效率為98％，總的回收效率為99。7％。計(jì)算:第二級(jí)工藝的回收效率為多少?420K=30SO2其中,。解：1

的轉(zhuǎn)化率為多少？10SO8O18N84SO156,O6.9782 2 2 2 2體積，N81.4xSO2 故轉(zhuǎn)化率為

轉(zhuǎn)化，則總體積為。。00156m3/s（18C,1atm壓降約為2600Pa。試問:電廠所發(fā)電中有多少比例用于克服煙氣脫硫系統(tǒng)的阻力損失？假定動(dòng)力消耗＝煙氣流率×壓降/0.8。解：動(dòng)力消耗,即約0。51％用于克服阻力損失石灰石）3mm8－35的典型工況進(jìn)行，試計(jì)算:1)液滴相對(duì)與塔壁的沉降速度是多少?180C,55。C滴。3)脫硫液每經(jīng)過一次噴霧塔，有多少分率的CaCO3

發(fā)生了反應(yīng)？解：1）取平均溫度為，此時(shí)氣體密度(分子量取30)。顯然霧滴處于牛頓區(qū)，,因氣體流速為3m/s,則液滴相對(duì)塔壁的沉降速度為6.73m/s.2)。0L/m3,Ca/S=。2SO2

吸收率為90%。在117。5。C下，水汽化熱2212。1kJ/kg，空氣比熱1。025kJ/（kg。K)由（180－55）×1。025×0.94=2212。1m，解得m=0。054kg，因此水分蒸發(fā)率。CaCO3

反應(yīng)分率為。8。6在雙堿法煙氣脫硫工藝中，SONaSO2 2 3NaSO+HO+SO+CO－>Na+H++O－+HSO+SO－+HCO+CO－2 3 2 2 2 3 3 3 3333K，CO2,

溶解和離解反應(yīng)的平衡常數(shù)為：Na形式存在，即［N］［Na］;［］［SOHO]［HSO－]+[SO2 2 3 3如果煙氣的SO2

2000×10－，CO2

的濃度為16%，試計(jì)算脫硫反應(yīng)的最佳pH。解：373KK=。4，K=6.6×10,K＝3.×10－.hs s1 s2［N］－［］［Na]－[SOH］－［HSO］－［SO2]2 2 3 3=[OH］－［H］［SO］+2［CO］［HCO［SOH］3 3 3 2 2，。代入得代入不同的［］pH～5[N］－［SpH～。8。78－5SO2pH5pH較短（通常為3~4s）,CaCO尚未發(fā)生反應(yīng)。30L/mCa/S=1.，并假設(shè)SO21/9mSO2

吸收率為90％。因此，單位體積（1.0L)通過煙氣T=373K，

=0。147，K=0。0035，K

=2.×10。hs s1 s2

=4.0×10－atm［SOH］=P。K=。8×10，SO2 2 2 SO2 hs[HSO－]=K［SOH］/[H］=0.020，[SO2]=;3 s1 2 2 3則反應(yīng)后［S]'［SO.H］+[HSO－［SO］+。018=。03872 2 3 3P’=4?！?03atm［SOH］’=。8×10－4且SO2 2 2物料守恒得[SOH］’［HSO］［SO］’=。03872 2 3 3由上述方程可解得［］=?！?05,pH=。279。11000MW38％，NOx

的排放量（t/d):1）以熱值為6110kcal/kg的煤為燃料；2）以熱值為10000kcal/kg的重油為燃料;3）8900kcal/m3的天然氣為燃料。解:1Mt，M.6110×10×10×4.1×3％=100×10×24×3600M=?！?0t.NOx12kg/tNOx；2）M.1000×10×10×。1×3％=100×10×2×3600,M=5439t.?！?0kg/m6800m12。5kg/mNOx38900×10×。18×38%V=1000×10×2×360V=。×106m。每日排放NOx量約為。92大型燃煤工業(yè)鍋爐的NOx煤的組成見例2－2。

排放系數(shù)可取為8kg/t,試計(jì)算排煙中NOx

的濃度.假定煙氣中O的濃度為6％，2解：1kgNOx8g，NO2

濃度很小，NOx均以NO存在。1kgC772g，H52g，N12g,S26g，O59g，79gCO64。3mol，HO26mol，2 2SO0.812mol，NO0.267molO2504－59=2445g76.4mol.2 2引入N。燃燒本身過程中產(chǎn)生N。2 2OCO64.3mol,HO26mol，SO0.812mol，NO0。267mol，N287。7mol。2 2 2 2 2由題意，空氣過剩，設(shè)過剩空氣量為xmol，則,由此解得x=152mol。NOx（體積分?jǐn)?shù)。9.38。0％CO12%HO、75％N5％ONONO2 2 2 2 2 2NO1)1200K；2）1500K;3）2000K.解：）1200KKp=2.×1－7xN2

轉(zhuǎn)化為NO，則x=0。00512NO（體積分?jǐn)?shù)）2）1500Kx=0。032,NO(體積分?jǐn)?shù))3）2000K時(shí)，解得x=0.190，故NO平衡濃度為0.0038.9。4假定煤的元素組成以重量百分比計(jì)為：氫3.7，碳75.9,硫0。9,氮0。9，氧4。7，其余的為灰分。20％NOx20％，2）50%，轉(zhuǎn)化為NO，試求煙氣中NO的濃度.

的生成，若燃料中氮1）解：1kg37g759g9g9g，47gCO63。25molHO18。5mol，含SO0。28molO2

2 22392－47=2281g71。3molN268。2mol。220％O0.2×71。3=14。26mol,N2

268。2+53。6+9/28=322.1mol.NCO63。25mol,HO18。5mol，SO0。28mol，O14。26mol，N322.1mol.2 21）N轉(zhuǎn)化率20％，則NO濃度為(體積分?jǐn)?shù)）2

2 2 22)N2

轉(zhuǎn)化率50%，則NO濃度為（體積分?jǐn)?shù))95t=0010040［NO]/[NO］M=70,C=0。e5.M=70K解：按《大氣污染控制工程》P361（9－13）M=70，C=0。5t=0。01s,Y=0。t=0.04s,Y=0.811；t=0。1s,Y=0。988.P=1atmM=70T=2409K。9。6M=50M=30解:M=50M=309.7N+O2Nk=9×101exp[－13500/(RT)］2 2 fk=4.×101exp[－91600/(RT)－3K,并與表中的數(shù)據(jù)比較。b解：（R=1。987cal/mol。K）.將所給溫度代入公式計(jì)算K值，列表如下：T（K）30010001200150020002500Kp(計(jì)算值）5?！?0317.0×10－92.7×1071.0×10－54。×1043.5×10－3Kp（表中值)10307.5×10－92.8×1071×1054?！?043?！?039。8計(jì)算組成為95%N和5％O的煙氣達(dá)到平衡時(shí)，原子態(tài)O的濃度。假定平衡時(shí)的溫度為1）2000K;2）2 22200K；3）2400K。解:假設(shè)O濃度很小，平衡時(shí)O的濃度仍可近似認(rèn)為5％。利用O分解的平衡反應(yīng)式及《大氣污染控制工程》2 2P36（－11mol/m312000K,Kp,o=6.63×10－4故2）2200K時(shí)，Kp，o=2。68×10－3，平衡時(shí)故32400K，Kp，o=。6×10－故9。98kg/t9－46NOx解：1kgNOx8gNO2

濃度很小，NOx均以NO存在.1kgCO63O185mol,SO028mol,NO0。2 2 2267molO2333－47=2286g71.4mol。2引入N.燃燒本身過程中產(chǎn)生N.2 2OCO63.25mol，HO18。5mol，SO0。28mol,NO0.267mol，N269。0mol.2 2 2 2 2xmol，x=140。5molNOx

23×10－（體積分?jǐn)?shù))，假定油的化學(xué)組成CHN50％時(shí)發(fā)x 1020x50NONOx x

時(shí),為滿足排放標(biāo)準(zhǔn)，氮在油中的最大含量為多少？解：1molCHN10molCO10molHOO15mol,N56。4mol。1020x 2 2 2 2空氣過剩50％,則總氮?dú)饬繛?6.4×1。5=84。6mol，O量為7。5mol。2由題意,,解得x=0.052因此氮在油中的最大含量為。NO（9－17)和（9－18）NONOxx90％，其余的為NO。按習(xí)題9－1的三種情況，若去除90％以上的NO，每天各需要多少噸氨?假定氨的殘2 x×10－。6110kcal/kgNO107t，其中NO10.7t，NO963t。反應(yīng)方程x 2式為：x=2889kmol,y=279kmolN,HO2 2因此殘留氨量為（3133+475）××10=0。04kmol故每天消耗氨的量為（2889+279）×17/10=5。9t.10000kcal/kgNOx解得x=2295kmol，y=222kmolN,HO

85t,NO8.5t,NO76.5t。反應(yīng)方程式為：22 2因此殘留氨量為(2489+377）××10－=0.03kmo故每天消耗氨的量為（2295+222)×17/1=4。8t。8900kcal/m3NO38。2NO3.8，NO34.4tx 2為:x=1032kmol，y=99kmolN,HO2 2因此殘留氨量為（1119+169）××10=0。01kmol，故每天消耗氨的量為(1032+99)×17/1=1。2t。9。12煙氣中NOx

的濃度經(jīng)常以體積分?jǐn)?shù)（106NOx

kgNO/GJ2表示.試導(dǎo)出一個(gè)通用的轉(zhuǎn)化公式，需引進(jìn)的變量應(yīng)盡可能少。若已知甲烷在10%過剩空氣下燃燒時(shí)NO的x30×10－NOx解：甲烷燃燒方程式為：

kgNO/GJ.21mol2mol，生成CO1mol，HO2mol10%時(shí)，煙氣中還含有2 2O0。2mol,N3+8。32+0。2=11。52mol。2 2其中，NONOx 2

為：4×1。5×30×10－=1。59×104kg.甲烷燃燒熱值為802。3kJ/mol，故濃度轉(zhuǎn)化結(jié)果為:。通用公式的推導(dǎo)：C