目錄TOC\o”1-3"\h\u7379第一章編制說明及依據(jù) 1239941.1、編制說明 171851.2、編制依據(jù) 115577第二章工程概況 1272042.1、工程概述 123472。1.1、工程位置及范圍 1296172。1.2、中間風(fēng)井概況 2267222.2、工程地質(zhì)、水文地質(zhì)情況 340212。2.1、工程地質(zhì) 3253342.2.2、水文地質(zhì)條件 516696第三章施工部署 6172373.1、施工目標 6142143。1.1、質(zhì)量目標 6142803。1.2、安全生產(chǎn)目標 6315333.1.3、文明施工目標 752303。1。4、環(huán)境保護目標 7201133。2、項目組織結(jié)構(gòu) 715848第四章工程概況 7185134。1、相關(guān)場地施工進展情況 7191314.2、設(shè)計原則 876104。3、方案優(yōu)點 106260第五章盾構(gòu)機選型 101491第六章盾構(gòu)機過中間風(fēng)井施工 13151056.1、盾構(gòu)機過中間風(fēng)井準備工作 1386476。1.1、中風(fēng)井端頭降水 1381746。1.2、端頭加固 13321956。1。3、底板負四層側(cè)墻澆筑 14195496.1。4、導(dǎo)臺澆筑 1454916.1。5、盾門環(huán)安裝 1451116。1.6、側(cè)墻澆筑及水土回填 15250336.2、盾構(gòu)機到達中間風(fēng)井施工 16225676.2.1、盾構(gòu)到達前盾構(gòu)姿態(tài)和線形測量 16250216.2.2、盾構(gòu)機掘進時盾構(gòu)機的推力計算 1667456.2.3、保證措施及步驟 20240876。3、盾構(gòu)進入中間風(fēng)井施工 21166676.3.1、更換盾尾刷施工步驟和措施 21267586.3。2、更換刀具施工步驟和措施 2212107第七章后續(xù)施工安排 2422684第八章監(jiān)測 2414678。1、監(jiān)測的目的與意義 24238998。2、監(jiān)測的具體部位 2527377第九章技術(shù)保證措施 25124109.1、成立技術(shù)保證小組 25209759.2、進行技術(shù)交底 258336第十章安全與文明施工 251641910。1、安全措施 25453910.2、文明施工保證措施 25第一章編制說明及依據(jù)1.1、編制說明由于盤～宏區(qū)間較長、工期緊，為了如期保質(zhì)的完工，特編制盾構(gòu)先行過中間風(fēng)井的施工方案。本方案是在充分熟悉施工設(shè)計圖紙及地質(zhì)詳勘的基礎(chǔ)上編制的，本著“技術(shù)領(lǐng)先、設(shè)計優(yōu)化、選型可靠、施工科學(xué)、組織合理、措施齊全”的指導(dǎo)思想，力求使工程施工達到安全、優(yōu)質(zhì)、快速、環(huán)保、文明，圍繞保證安全、控制質(zhì)量、加快進度、保護環(huán)境和節(jié)省造價的目標進行編制，以滿足顧客期望。1。2、編制依據(jù)（1)武漢地鐵機場線土建施工部分BT項目【盤龍城站～宏圖大道站】盾構(gòu)區(qū)間平、縱斷面施工設(shè)計圖紙;(2）武漢地鐵機場線土建施工部分BT項目【盤龍城站～宏圖大道站】盾構(gòu)區(qū)間詳勘階段巖土工程勘察報告；（3)武漢地鐵機場線土建施工部分BT項目【盤龍城站~宏圖大道站】盾構(gòu)區(qū)間中間風(fēng)井圍護結(jié)構(gòu)圖;（4）國家現(xiàn)行有關(guān)施工及驗收規(guī)范、規(guī)則、質(zhì)量技術(shù)標準，以及西安地區(qū)在安全文明施工、環(huán)境保護、交通組織等方面的規(guī)定。（5)《地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范》(GB50299—1999）(6）《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ46-2005）（7)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2001）(8)武漢地鐵工程“質(zhì)量驗收標準（辦法)”（9）國家、部頒發(fā)的相關(guān)其他規(guī)范和標準（10)我單位多年從事地鐵工程的施工經(jīng)驗。第二章工程概況2.1、工程概述2.1.1、工程位置及范圍盤龍城站~宏圖大道站區(qū)間線路出盤龍城站后，為避開盤龍城遺址的重點保護區(qū)，線路敷設(shè)于盤龍大道西側(cè)行進，依次下穿建設(shè)控制地帶、Ⅰ類環(huán)境控制區(qū)、府河及三號線宏圖大道站～三金潭出入段區(qū)間后與三號線并行進入宏圖大道站。本區(qū)間起訖里程為右BDK11+474。700～右BDK15+049。592(左BDK11+474.700～左BDK15+049.592),右線全長3572。572m（含短鏈2.320m），左線全長3569.012m（含短鏈5.880m）。區(qū)間線間距13～42m，線路平面最小曲線半徑為400m.線路縱斷面設(shè)計以盡量避開灰?guī)r溶洞為原則,基本位于土巖分界面之上，并保證覆土大于一倍洞徑，區(qū)間覆土埋深為6.0~28。2m.本區(qū)間隧道采用盾構(gòu)法施工。本區(qū)間分別在右BDK12+000、右BDK12+530、右BDK13+050、右BDK13+591。121(兼泵房）、右BDK13+940。950、右BDK14+466。297（兼泵房)設(shè)置6處聯(lián)絡(luò)通道，其中在右BDK13+940.950處聯(lián)絡(luò)通道與中間風(fēng)井合建。2。1.2、中間風(fēng)井概況盤龍城站~宏圖大道站區(qū)間右線總長為3572。572m（含短鏈2。320m），為了通風(fēng)中間設(shè)置風(fēng)井一處，位于府河南側(cè)。周邊現(xiàn)狀為綠化空地和魚塘。中間風(fēng)井為四層三跨明挖框架結(jié)構(gòu).起點里程為右BDK13+930.6，終點里程為右BDK13+951.3。中間風(fēng)井采用明挖法施工，圍護結(jié)構(gòu)采用地連墻加內(nèi)支撐的形式。中間風(fēng)井與隧道平面位置關(guān)系圖中間風(fēng)井與隧道立面位置關(guān)系圖2.2、工程地質(zhì)、水文地質(zhì)情況2。2.1、工程地質(zhì)中間風(fēng)井場址區(qū)域?qū)俸恿鞫逊e平原區(qū)，相當于長江一級階地。場地內(nèi)各地層巖性特征如下：1—1雜填土,雜色,濕，主要由磚塊、碎石、塊石等建筑垃圾及少量黏性土混合而成，道路段表層約30cm左右為混凝土路面。該層土質(zhì)松散、力學(xué)性質(zhì)不均，工程性能差，硬質(zhì)物含量50～80％不等，粒徑5～20cm左右,其厚度0。50m～7.00m，層頂標高19。95m～31。01m，場區(qū)道路沿線均有分布,其它地段局部分布，堆積年限一般大于10年，局部小于10年。1—2素填土，黃褐色～褐灰色，以黏性土為主,松散～稍密，夾少量碎石及砂性土,硬雜質(zhì)含量約5％～20％，分布不均勻。其厚度0.50m～7。10m,層頂標高17。33m～30.19m，場地沿線大部分地段分布，堆積年限一般大于10年，局部小于10年。1-3淤泥質(zhì)黏土,灰色、灰褐色,飽和,流塑，局部軟塑，富含有機質(zhì),局部混生活垃圾,具流變性，有腐臭味。無搖振反應(yīng),切面光滑,干強度中等,韌性中等。屬高壓縮性土,其厚度0.80~3。90m，層頂標高10.85~20。04m。3-2黏土，褐黃色夾褐灰色，飽和，軟～可塑狀態(tài)，無搖振反應(yīng)，切面光滑，干強度高，韌性高。屬中偏高壓縮性土，其厚度0.70~13.5m，層頂標高9。65～25.22m。3—2a黏土，褐黃色、黃色，飽和，可塑，局部硬塑，無搖振反應(yīng)，切面光滑，干強度高,韌性高。屬中等壓縮性土，其厚度1.00～8。00m,層頂標高13.94~21.59m。3—3淤泥質(zhì)黏土，灰、褐灰色,飽和，流塑狀態(tài)，局部軟塑，含有機質(zhì)、腐殖物及少量云母片，局部夾粉土薄層，具一定搖振反應(yīng),稍有光滑，干強度中等,韌性高。屬高壓縮性土,其厚度0.60～15。40m，層頂標高6.85~21.95m.3-4粉質(zhì)黏土夾粉土,灰、褐灰色，飽和，可塑狀態(tài)，局部軟塑,夾薄層粉土,局部夾粉砂，粉土、粉砂一般呈稍密狀態(tài)，含有機質(zhì)、腐殖物。屬中偏高壓縮性土，其厚度0.70～18。60m，層頂標高—2.21～15.50m。4—1粉細砂，灰色夾灰黃色，飽和，稍密~中密狀態(tài)，含云母片、長石、石英等礦物。屬中等壓縮性土，其厚度1。00~5。20m，層頂標高—3.01~-0。091m。6—2粉質(zhì)黏土，灰褐色～褐黃色，飽和,可塑狀態(tài)，切面較光滑，含條帶狀高嶺土，無搖振反應(yīng)，干強度中等偏高.韌性中等偏高，屬中等壓縮性土，其厚度2。50m～4.30m，層頂標高23.41～30.82.8—1粉細砂，黃褐色，飽和，中密,黏粒含量高，局部含少量粉質(zhì)黏土、粉土，含云母片、長石、石英等礦物。屬中等壓縮性土，其厚度0.50～23。70m，層頂標高—13。91～5.78.8—1a粉細砂夾礫卵石，黃褐色,飽和，中密.礫卵石含量10～40%，粒徑一般2~50mm,鉆孔中所見最大粒徑約8cm，礫卵石成份主要為石英砂巖、石英巖.屬中等壓縮性土，其厚度0.90～13。00m，層頂標高-22.71～5。27m。8-2粉細砂，灰綠、青灰色，飽和,中密，黏粒含量較高，含少量粉質(zhì)黏土、粉土,含云母片、長石、石英等礦物。屬中等壓縮性土,該層未揭穿，層頂標高-28。77~—6.62m。8-2a粉細砂夾礫卵石,灰綠、青灰色，中密，飽和,礫卵石含量10-35%，粒徑2～50mm，鉆孔中所見最大粒徑約8cm。屬中等壓縮性土，該層未揭穿，層頂標高—21.91~-6。70m。8a黏土,黃褐、灰綠色,飽和，可塑，含少量粉土、粉砂。屬中等偏高壓縮性土，該層呈透鏡體分布于(8—1)、（8-2）層中,其厚度0.70～4.00m,層頂標高—21.91～—6。70m。。20a-1（S/2f）強風(fēng)化泥巖，灰黃、草黃色,粉砂、泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造,裂隙發(fā)育，主要由泥質(zhì)轉(zhuǎn)化的絹云、碎屑石英及泥質(zhì)組成，易相變?yōu)榉凵百|(zhì)泥巖、泥質(zhì)砂巖或粉砂巖，巖石風(fēng)化呈土狀和碎塊狀，遇水軟化，巖芯采取率70～75%.屬極軟巖，破碎巖體，基本質(zhì)量等級為Ⅴ級。揭露厚度1.80～3。20m，底板標高—6.09～—0。76m.20a-2（S/2f）中風(fēng)化泥巖，青灰色，灰綠色，粉砂、泥質(zhì)結(jié)構(gòu),塊狀及中厚層構(gòu)造，主要由泥質(zhì)轉(zhuǎn)化的絹云因、碎屑石英及泥質(zhì)組成，易相變?yōu)榉凵百|(zhì)泥巖、泥質(zhì)砂巖或粉砂巖，巖芯主要呈碎狀及塊狀，少量短柱狀，裂隙發(fā)育，裂隙面光滑，傾角陡，巖芯采取率約85％。屬極軟巖，基本質(zhì)量等級為Ⅴ級。該層未揭穿，層頂標高為—47.95～11。90m。20s（S/2f）擠壓破碎帶，青灰色，受斷層構(gòu)造作用，該層巖芯極破碎，呈巖屑、鱗片、角礫狀。屬極破碎巖體,基本質(zhì)量等級為Ⅴ級.該層未揭穿，層頂標高為—45.50～12.44m.中間風(fēng)井范圍內(nèi)巖、土物理力學(xué)指標建議值見下表。巖土力學(xué)指標表2。2.2、水文地質(zhì)條件擬建場地地下水主要為上層滯水、孔隙承壓水、基巖裂隙水。上層滯水主要賦存于場地上部人工填土中，主要接受大氣降水，生活用水及給排水管涵的滲透入滲補給,水位、水量與地形及季節(jié)關(guān)系密切，并受人類活動影響明顯?？辈炱陂g實測場地上層滯水靜止地下水位埋深為0.10～3.20m，相當于黃海高程9。40～29.08m。上層滯水水量一般不大，對擬建基坑工程施工具一定影響。承壓水主要賦存于8大層砂土中，主要接受側(cè)向地下水的補給及側(cè)向排泄，水量較豐富，具承壓性。根據(jù)本次風(fēng)井附近抽水試驗，承壓水位標高11。76m。由于場區(qū)上覆黏性土層較厚，孔隙承壓水主要進行水平向的補給與排泄，其水位亦隨季節(jié)性變化而變化。本工程場區(qū)孔隙承壓水受含水層性質(zhì)(如埋深）的影響,環(huán)境相對封閉，水位變化一般不大,變幅一般1-2m,場區(qū)及附近該含水層水位長期觀測資料貧乏，建議必要時布設(shè)地下水位長期觀測孔觀測地下水位動態(tài)變化。孔隙承壓水對風(fēng)井基坑施工影響較大，建議風(fēng)井深基坑開挖時間選擇在枯水季節(jié)（當年11月下旬至次年4月上旬），此時砂層中的承壓水頭高度較低，對基坑底土體的浮托力亦較小；承壓水對區(qū)間盾構(gòu)施工具一定影響，施工時需采取壓力平衡，防止地下水涌入隧道?；鶐r裂隙水主要賦存于下部基巖裂隙中，主要接受其上部含水層中地下水的下滲及側(cè)向滲流補給，部分地段基巖裂隙水與孔隙承壓水呈連通關(guān)系。另外,根據(jù)前期初勘及本次勘察成果，府河河床段擠壓破碎帶發(fā)育，局部巖面因魚塘清淤開挖后已出露于地表,與地表河水存在緊密水力聯(lián)系,故該段基巖裂隙水較為豐富。第三章施工部署3.1、施工目標對于本標段工程，我公司將在施工中采取各種有效措施全力保證達到我們所擬定的以下施工管理目標。3。1。1、質(zhì)量目標質(zhì)量合格，達到設(shè)計和合同要求。3.1.2、安全生產(chǎn)目標本工程的安全生產(chǎn)目標為：不發(fā)生因工死亡事故，年重傷率不大于萬分之五；拆遷工程事故和安裝裝修工程不發(fā)生重傷以上（含重傷）事故;不發(fā)生基坑坍塌、洞內(nèi)塌方冒頂?shù)戎卮箅U情或事故；不發(fā)生重大設(shè)備事故，重大交通事故及火災(zāi)事故;不發(fā)生因施工造成周邊建（構(gòu)）筑物沉降超限、傾斜、結(jié)構(gòu)損傷以及施工導(dǎo)致的交通中斷、電力中斷、通訊中斷、漏水和漏氣等重大險情和事故。不發(fā)生10人以上集體中毒事故.3。1.3、文明施工目標施工現(xiàn)場文明有序,與周邊環(huán)境協(xié)調(diào)一致，對噪音、振動、廢水、廢氣和固體廢料全面控制,樹地鐵建設(shè)安全文明施工窗口形象。3。1。4、環(huán)境保護目標實施環(huán)保施工，施工過程中保護現(xiàn)場周圍建筑物、構(gòu)筑物、文物建筑、古樹、古木,及地下管線、線纜、構(gòu)筑物、文物、化石和墳?zāi)沟?施工過程中采取措施，控制或（和）處理現(xiàn)場的粉塵、廢棄、廢水、固體廢棄物和噪聲污染和危害；施工現(xiàn)場殘留、廢棄的垃圾，及時或定期運到指定地點，防止對周圍環(huán)境及作業(yè)的影響。3.2、項目組織結(jié)構(gòu)為全面實現(xiàn)本工程的目標，我單位本著集中管理、統(tǒng)一指揮、責(zé)任明確、精干高效的原則，組建“中鐵十一局集團有限公司武漢市軌道交通機場線土建施工BT項目經(jīng)理部”,設(shè)項目經(jīng)理一名，項目副經(jīng)理兩名，項目總工一名，下設(shè)工程技術(shù)部、安質(zhì)環(huán)保部、機電物資部、計劃財務(wù)部、綜合辦公室。針對本分項工程項目組織架構(gòu)見下圖：項目經(jīng)理：項目經(jīng)理：謝敬平生產(chǎn)副經(jīng)理：車仁雪項目總工程師：汪思海安全副經(jīng)理：趙東華生產(chǎn)副經(jīng)理：車仁雪項目總工程師：汪思海安全副經(jīng)理：趙東華綜合辦公室安質(zhì)環(huán)保部設(shè)備物資部計劃財務(wù)部施工技術(shù)部綜合辦公室安質(zhì)環(huán)保部設(shè)備物資部計劃財務(wù)部施工技術(shù)部項目組織機構(gòu)框架圖第四章工程概況4.1、相關(guān)場地施工進展情況中間風(fēng)井截止2015年5月13日，中間風(fēng)井底板已澆筑完畢，第六道砼支撐及腰梁破除完畢,預(yù)計2015年5月23日澆筑負四層側(cè)墻,達到接收盾構(gòu)機的條件.二、盤龍城站截止2015年5月13日，盤龍城站大里程完成37m底板,預(yù)計完成主體結(jié)構(gòu)達到始發(fā)條件于2015年6月底，盾構(gòu)掘進至中間風(fēng)井調(diào)出需８個月左右，預(yù)計2016年２月底完工,左右線盾構(gòu)貫通于2016年3月底，工期根本達不到要求。盤～宏區(qū)間盾構(gòu)掘進截止2015年5月13日，盤宏區(qū)間右線設(shè)計730環(huán)，已掘進620環(huán)，左線設(shè)計736環(huán),已掘進451環(huán),預(yù)計2015年5月23日右線盾構(gòu)機到達中間風(fēng)井。4.2、設(shè)計原則因此盤~宏區(qū)間必須調(diào)整方案、改變工籌,經(jīng)項目部研究決定由宏圖大道站始發(fā)的盾構(gòu)機采用水土平衡法直接穿過中間風(fēng)井,向盤龍城站掘進。工期對比表如下：(以2015年5月13日開始，以右線先始發(fā)的為例）原工期表宏～中區(qū)間掘進2015年5月13日2015年5月23日10天10環(huán)/天宏~中區(qū)間盾構(gòu)吊出2015年5月24日2015年6月12日20天盤~中區(qū)間掘進2015年7月30日2016年2月25日2058環(huán)/天宏～中區(qū)間盾構(gòu)吊出2016年2月26日2016年3月15日20天左線比右線晚一個月，從表中得出工期根本達不到要求。調(diào)整后的工期表宏~中區(qū)間掘進2015年5月13日2015年5月23日10天10環(huán)/天盾構(gòu)機檢修、更換刀具和盾尾刷2015年5月24日2015年5月30日7天盤～中區(qū)間掘進2015年5月31日2015年12月25日2058環(huán)/天宏～中區(qū)間盾構(gòu)吊出2015年12月26日2016年1月15日20天左線比右線晚一個月，從表中可以看出有足夠的時間施工聯(lián)絡(luò)通道，工期完全滿足要求.4.3、方案優(yōu)點該方法相較于傳統(tǒng)的方法存在以下優(yōu)勢:節(jié)約了工期和投資。省略了盾構(gòu)機在中間風(fēng)井到達、過站在始發(fā)的工序.降低了工程風(fēng)險。傳統(tǒng)工法風(fēng)井內(nèi)外水土壓力差較大、端頭加固質(zhì)量無法保證,盾構(gòu)在中間風(fēng)井到達和始發(fā)過程中,盾殼外間隙涌水涌砂風(fēng)險較大；該工法采用水土平衡就不存在水土壓力差的問題,極大程度上減少了盾殼外間隙涌水涌砂的風(fēng)險.第五章盾構(gòu)機選型根據(jù)初勘及本次勘察資料顯示，本區(qū)間右DK11+466.8~右DK13+395段屬剝蝕堆積隴崗區(qū)，相當于長江三級階地；右DK13+395～右DK13+480及右DK13+560~右DK13+960地段屬河流堆積平原區(qū)，相當于長江一級階地;右DK13+480～右DK13+560為河漫灘;右DK13+960～右DK15+049。6段屬河流、湖泊堆積平原區(qū),相當于長江二級階地。地層較為復(fù)雜,由于碎石、塊石的石英含量很高，硬度很大,區(qū)間隧道還存在軟硬不均的土層，因此盾構(gòu)機選型上應(yīng)該采用混合式盾構(gòu)機，保證其有足夠大的扭矩。在復(fù)合地層中，施工刀具配置的困難主要反映在以下三方面：一是選擇破巖的滾刀還是選擇切削的刮刀,二是刀具配置的數(shù)量,三是不同種類刀具配置的軌跡。應(yīng)用于復(fù)合地層中混合式盾構(gòu)機，在刀盤中安裝了滾刀和刮刀,滾刀的作用就是破巖，而刮刀的作用就是切削，二者的功能完全不同，不可能同時起作用。在典型的上軟下硬地層中，當滾刀對隧道斷面下部巖石地層破巖的同時，刀盤上部的滾刀在軟土中是不起切削作用的，反而會在軟土地層中造成滾刀的偏磨。各種不同刀具配置的數(shù)量（特別是滾刀的數(shù)量或間距）是影響破巖能力的關(guān)鍵因素之一。刀間距過大，會在兩滾刀之間出現(xiàn)破巖的盲區(qū)而形成“巖脊”。刀間距過小，會將巖體碾成小碎塊，降低破巖功效。另外，刀具的高度對于破巖和防止結(jié)泥餅也有重要的意義。經(jīng)公司及項目部研究決定，本區(qū)間采用海瑞克與鐵建重工復(fù)合混合式盾構(gòu)機.刀盤出廠配置形式如下：海瑞克盾構(gòu)技術(shù)參數(shù)表適用條件開挖直徑6280mm最小平曲線半徑250m最小豎曲線半徑1000m最大爬坡能力35‰刀具配置刀盤結(jié)構(gòu)型式復(fù)合式開口率約30%中心滾刀4把正面滾刀19把邊緣滾刀刀7把切刀42把邊緣刮刀8把磨損檢測刀1把海瑞克盾構(gòu)刀盤配置圖鐵建重工盾構(gòu)技術(shù)參數(shù)表適用條件開挖直徑6280mm最小平曲線半徑250m最小豎曲線半徑1000m最大爬坡能力35‰刀具配置刀盤結(jié)構(gòu)型式復(fù)合式開口率約36%中心滾刀8把正面滾刀22把邊緣滾刀刀10把切刀36把邊緣刮刀16把磨損檢測刀2把貝殼刀4把鐵建重工盾構(gòu)刀盤配置圖第六章盾構(gòu)機過中間風(fēng)井施工6.1、盾構(gòu)機過中間風(fēng)井準備工作6.1。1、中風(fēng)井端頭降水根宏區(qū)間風(fēng)井，開挖深度約25m（屬超深基坑，工程安全等級為一級），基坑底部位于4-1、8—1粉細砂層中,基坑開挖后,若不采取降水措施,坑底高承壓水將會產(chǎn)生突涌，本設(shè)計方案在基坑內(nèi)及端頭加固區(qū)域內(nèi)設(shè)置降水管井進行疏干降水,盾構(gòu)施工及中間風(fēng)井施工過程中應(yīng)將水位降至底板一下1m。降水井共計12口（坑內(nèi)4口、坑外8口），每口井深度大約為40.5m。,其平面位置如下圖所示：降水井布置圖6。1.2、端頭加固根據(jù)現(xiàn)場實際情況和施工的重要性，為保證盾構(gòu)安全過站，端頭采用三重管旋噴加固,端頭加固應(yīng)在盾構(gòu)機到達前一個月加固完畢。加固示意圖如下:6。1。3、底板負四層側(cè)墻澆筑在盾構(gòu)機到達中間風(fēng)井端頭前需澆筑完底板。6.1.4、導(dǎo)臺澆筑因盾構(gòu)機下部回填土方不密實，為避免盾構(gòu)機在中間風(fēng)井中出現(xiàn)“栽頭”現(xiàn)象，在中間風(fēng)井底板上回填C30砼導(dǎo)臺.導(dǎo)臺設(shè)計圖6。1。5、盾門環(huán)安裝盾構(gòu)機進站之前,應(yīng)先將洞門處的洞門環(huán)安裝完畢。進洞處的洞門環(huán)采用兩個洞門環(huán)“背貼式”安裝，盾門環(huán)尾部焊接一圈鋼板，便于后期盾構(gòu)機在此處更換盾尾刷時擋土用。如下圖：洞門環(huán)安裝圖6.1。6、側(cè)墻澆筑及水土回填負四層側(cè)墻分兩次澆筑，第一次澆筑高度為第五道砼支撐以下50㎝,側(cè)墻澆筑完畢后，回填粘土，粘土回填高度比側(cè)墻高度低20㎝?，F(xiàn)場用紅線在中間風(fēng)井墻上標記每層填土標高。土方回填應(yīng)采取分層回填、分層夯實，每層分層厚度為25～30㎝。破除第五道砼支撐，清除渣土，在回填土上部澆筑20㎝墊層，然后澆筑負四層剩余高度的側(cè)墻。鋼板鋼板回填剖面圖回填粘土，粘土的回填高度在盾構(gòu)機上方覆土厚度為3m，總填土量約4043m3?，F(xiàn)場用紅線在中間風(fēng)井墻上標記每層填土標高。土方回填應(yīng)采取分層回填、分層夯實，每層分層厚度為25～30㎝。填筑高度至隧道頂部時,在第二道鋼筋砼地連墻位置左右線各鋪設(shè)一塊9m＊6m＊2㎝的鋼板，以便后期再此處換刀時擋土用。填土完畢后在粘土上部覆蓋一層彩條布，防止井內(nèi)回灌水之后水滲入土體中，盾構(gòu)掘進過程中，水滲入隧道內(nèi).井內(nèi)回灌水,回灌水標高與第一層微承壓水水頭標高一致.C。水土回填完畢，由監(jiān)測人員對預(yù)埋的土壓力計讀取初始數(shù)據(jù),一天3次,早中晚各一次.6.2、盾構(gòu)機到達中間風(fēng)井施工6.2.1、盾構(gòu)到達前盾構(gòu)姿態(tài)和線形測量盾構(gòu)機到達前150m地段即加強盾構(gòu)姿態(tài)和隧道線形測量,及時糾正偏差確保盾構(gòu)順利地從預(yù)埋鋼環(huán)內(nèi)進入中間風(fēng)井內(nèi).測量內(nèi)容有：1、定向；2、主導(dǎo)線；3、測量管片位置和走向偏差；4、預(yù)埋鋼環(huán)平面位置。通過測量，對到達前的地段加強盾構(gòu)掘進的軸線控制,使盾構(gòu)機進站時其切口平面偏差滿足：平面≤±50㎜,一10≤高程≤+30㎜，根據(jù)實際測量的洞門中心位置，將右線盾構(gòu)姿態(tài)控制的理論值為：水平方向7㎜，豎直方向一17㎜，在到達前要求盾構(gòu)坡度比設(shè)計坡度略大2％，盾構(gòu)機進入中間風(fēng)井達到設(shè)計坡度水平直線。6.2.2、盾構(gòu)機掘進時盾構(gòu)機的推力計算一、盾構(gòu)機到達之前水土不分離,地層參數(shù)按(3-4）粉質(zhì)黏土夾粉土帶選取，由于巖土體中基本無水，所以水壓力的計算按水土合算考慮。選取可能出現(xiàn)的最不利受力情況埋深斷面進行計算。根據(jù)線路的縱剖面圖，在確定盾構(gòu)機拱頂處的均布圍巖豎向壓力Pe時,可直接取全部上覆土體自重作為上覆土地層壓力。盾構(gòu)機所受壓力:Pe=γhP01=Pe+G/DLP1=Pe×λP2=(P+γ。D）λ式中：λ為水平側(cè)壓力系數(shù)，λ=0。47h為上覆土厚度，h=16。5mγ為土容重,γ=1.90t/m3G為盾構(gòu)機重，G=340tD為盾構(gòu)機外徑,D=6。25m；L為盾構(gòu)機長度，L=8。32m；P01為盾構(gòu)機底部的均布壓力；P1為盾構(gòu)機拱頂處的側(cè)向水土壓力；P2為盾構(gòu)機底部的側(cè)向水土壓力；Pe=1。90×16。5=31。35t/m2P01=35。35+340/（6.25×8。32）=41。89t/m2P1=31。35×0.47=14。73t/m2P2=（31。35+1。90×6。25)×0。47=20.32t/m2盾構(gòu)推力計算盾構(gòu)的推力主要由以下五部分組成：式中：F1為盾構(gòu)外殼與土體之間的摩擦力;F2為刀盤上的水平推力引起的推力F3為切土所需要的推力；F4為盾尾與管片之間的摩阻力F5為后方臺車的阻力，式中：C為土的粘結(jié)力，C=4。5t/m2式中:WC、μC為兩環(huán)管片的重量(計算時假定有兩環(huán)管片的重量作用在盾尾內(nèi)，當管片容重為2。5t/m3，管片寬度按1.5m計時,每環(huán)管片的重量為24.12t），兩環(huán)管片的重量為48。24t考慮.μC=0。3式中：Gh為盾尾臺車的重量,Gh≈160t；θ為坡度，tgθ=0.025μg為滾動摩阻,μg=0.05盾構(gòu)總推力:二、盾構(gòu)機進入風(fēng)井內(nèi)水土分離,地層參數(shù)按(3-2)質(zhì)黏土選取。根據(jù)線路的縱剖面圖,在確定盾構(gòu)機拱頂處覆土3m、水深3。5m,的均布圍巖豎向壓力Pe時，可取土體及水的自重為盾構(gòu)機所受的豎向壓力Pe。盾構(gòu)機所受壓力：Pe=γh+ρh水P01=Pe+G/DLP1=Pe×λP2=（P+γ。D）λ式中：λ為水平側(cè)壓力系數(shù)，λ=0.47h為上覆土厚度，h=3mh水為上覆土厚度，h=3。5mγ為土容重，γ=1。89t/m3G為盾構(gòu)機重，G=340tD為盾構(gòu)機外徑，D=6。25m;L為盾構(gòu)機長度,L=8.32m；P01為盾構(gòu)機底部的均布壓力;P1為盾構(gòu)機拱頂處的側(cè)向水土壓力;P2為盾構(gòu)機底部的側(cè)向水土壓力;Pe=1。89×3+1×3.5=9。17t/m2P01=9。17+340/（6.25×8.32）=15.71t/m2P1=9.17×0.54=5.95t/m2P2=（9。17+1.89×6。25)×0.54=11.33t/m2盾構(gòu)推力計算盾構(gòu)的推力主要由以下五部分組成：式中：F1為盾構(gòu)外殼與土體之間的摩擦力;F2為刀盤上的水平推力引起的推力F3為切土所需要的推力；F4為盾尾與管片之間的摩阻力F5為后方臺車的阻力,式中：C為土的粘結(jié)力，C=4。5t/m2式中：WC、μC為兩環(huán)管片的重量（計算時假定有兩環(huán)管片的重量作用在盾尾內(nèi),當管片容重為2。5t/m3，管片寬度按1。5m計時，每環(huán)管片的重量為24.12t），兩環(huán)管片的重量為48.24t考慮。μC=0.3式中：Gh為盾尾臺車的重量,Gh≈160t；θ為坡度，tgθ=0。025μg為滾動摩阻，μg=0.05盾構(gòu)總推力:6.2。3、保證措施及步驟盾構(gòu)機進入到達段后，應(yīng)減小推力、降低推進速度和刀盤轉(zhuǎn)速,控制出土量并時刻監(jiān)視土倉壓力值，土壓的設(shè)定值應(yīng)保持穩(wěn)定,避免較大的推力波動影響洞門范圍內(nèi)土體的穩(wěn)定。盾構(gòu)進站掘進可分為四個階段,在這幾個階段中，應(yīng)采取不同的施工參數(shù)及控制側(cè)重點不同,前兩個階段為盾構(gòu)進洞準備階段，后兩個階段為盾構(gòu)正式到達階段。到達第一階段(盾構(gòu)掘進至距風(fēng)井內(nèi)襯墻7.6m處).掘進參數(shù)保持正常不做調(diào)整，此段施工應(yīng)側(cè)重注意調(diào)整盾構(gòu)機的姿態(tài)，使盾構(gòu)機姿態(tài)(與理論比較）控制在水平方向7㎜,豎直方向一17㎜左右。到達的第二階段（掘進至距風(fēng)井內(nèi)襯墻4.159m處，）。掘進速度由原來正常段的20mm／min一40mm／min減至10mm／min一20mm／min,土壓基本保持不變，刀盤轉(zhuǎn)速稍微降低至1rpm，推力控制在1000t以內(nèi).目的是盡量減少對洞口的影響，在密切監(jiān)控地表和洞口的情況下微調(diào)低土壓力。在此階段同步注漿開始采用純水泥漿，注漿壓力控制在0。3MPa,注漿量為6m3.進一步調(diào)整好盾構(gòu)機的姿態(tài)，以便盾構(gòu)機能夠準確穿過洞門預(yù)埋鋼環(huán)。到達的第三階段(刀盤切口進入接收井4。077m)。本階段盾構(gòu)刀盤切口進入風(fēng)井內(nèi)襯墻4.077m，盾尾進入攪拌樁加固區(qū)，對管片進行整環(huán)二次注漿,封堵攪拌樁加固區(qū)與非加固區(qū)空隙，達到堵水效果。漿液采用水泥水玻璃雙液漿。此階段推進時的保持推力最初控制在1000t以下，根據(jù)土壓力計反饋的信息，及時調(diào)整盾構(gòu)機的總推力,保證不對側(cè)墻造成破壞。在盾構(gòu)機推進過程中，為了防止推力過大對側(cè)墻造成過大影響，適當設(shè)定刀盤轉(zhuǎn)速，螺旋機正常出土。避免出土量過大造成填土下沉，破壞已經(jīng)建立的洞門內(nèi)外水、土壓力平衡。盾構(gòu)推進過程中嚴密觀察盾尾和螺旋機閘門是否漏水，若發(fā)現(xiàn)有輕微漏水現(xiàn)象應(yīng)手動注入大量盾尾油脂封堵。在此階段同步注漿采用純水泥漿,注漿壓力控制在0.3MPa，注漿量為6m3。到達的第四階段(盾構(gòu)機完全進入接收井，盾尾脫出內(nèi)襯墻30㎝）。本階段盾尾脫出內(nèi)襯墻30cm（此脫出距離可視最后掘進管片拼裝情況進行調(diào)整,以最后一環(huán)管片不脫出盾尾最后兩道尾刷為準).本階段同步注漿采用純水泥漿，掘進完成后在二次注漿前應(yīng)將同步注漿管內(nèi)注入膨潤土，防止注漿管路堵塞.6.3、盾構(gòu)進入中間風(fēng)井施工當盾構(gòu)機完全進入中間內(nèi)后，更換盾尾刷，當?shù)侗P抵到距第二道鋼筋砼地連墻1m時,停機檢修，更換刀盤，為盾構(gòu)機后續(xù)穿越府河及復(fù)雜地層做好相關(guān)準備。盾構(gòu)在風(fēng)井內(nèi)管片采用通風(fēng)拼裝，砼管片之間安裝一環(huán)10㎝的鋼管片，便于后期管片拆除。6.3。1、更換盾尾刷施工步驟和措施1、露出盾尾刷由于盾構(gòu)機推進油缸行程最大只有2m，正常推進無法露出盾尾刷，因此采取拆1環(huán)管片的辦法露出盾尾刷。盾構(gòu)機拼裝完成第736環(huán)（不拼裝K塊)后再掘進120cm,在第734環(huán)進行一次二次注漿，確定盾尾不漏水后拆除7386環(huán),露出2道盾尾刷.在推進過程中由土木工程師仔細觀察736環(huán)K塊位置盾尾刷露出量，當?shù)?道盾尾刷完全露出后，立即通知操作手停止掘進.2、拆除管片確認2道盾尾刷可以全部露出后，由拼裝手拆除管片,按照C－B－A3－A1－A2順序拆除管片，將2道盾尾刷全部暴露。此時如發(fā)現(xiàn)盾尾有漏水，應(yīng)用棉花條沿著最后一道盾尾刷將其與管片間縫隙填塞，并按80～100cm間距安裝軟管，進行聚氨酯注入。3、清理盾殼及油脂倉管片拆除后，立即進行清理工作,2人同時用鏟刀將盾殼、油脂倉內(nèi)附著的砂漿、油脂等雜物清理干凈。在清理雜物同時，應(yīng)檢查油脂注入孔是否暢通。4、切除損壞的盾尾刷由電焊工2人一組，采用氣刨將盾尾刷切除.切除前用彩鋼瓦將拼裝機油管、電纜等部分遮蓋，避免電渣損壞設(shè)備。切除時由上往下,由外而內(nèi)切除，逐個取出損壞的盾尾刷。切除完成后將盾尾刷位置雜物清理干凈，并確保干燥。5、新盾尾刷焊接全部切除并清理完成后，開始焊接新盾尾刷。仍是2人1組，每組2小時，每班2組人。焊接時，先焊接第2道盾尾刷,且起點位置為3點位，收點位置同樣位3點位。第1道盾尾刷在第2道焊接完成后焊接,起點、收點位都為9點位。盾尾刷安裝必須依次搭接安裝，在最后1塊焊接時，若尾刷稍寬，應(yīng)仔細量測后按尺寸切除，確保兩塊尾刷之間有足夠搭接長度。焊接采用CO2保護焊,每組中1人在前擺放盾尾刷并電焊，另1人將盾尾刷焊牢。焊接質(zhì)量經(jīng)過土木工程師驗收后方可進行油脂涂抹。6、盾尾油脂涂抹在盾尾刷全部焊接完成后開始盾尾油脂涂抹工作。每班3人同時進行盾尾油脂涂抹作業(yè)，涂抹油脂采用R90型手涂盾尾油脂。涂抹時必須分層將鋼絲刷撥開后填入油脂，要求每層油脂填塞飽滿，不掉落、不漏涂.油脂涂抹質(zhì)量須經(jīng)土木工程師檢驗合格后方可進行管片拼裝。7、管片拼裝在盾尾刷手涂油脂驗收合格后，重新拼裝348環(huán)管片。管片拼裝完成后，用盾尾油脂泵向油脂倉內(nèi)注入油脂。8、恢復(fù)正常掘進當油脂倉油壓達到10bar以上時取出土倉內(nèi)水泵、關(guān)閉土倉人閘，恢復(fù)正常掘進。正常掘進時應(yīng)當注意同步注漿壓力不得超過3。0bar，以免擊穿盾尾，再次造成盾尾刷損壞.更換刀具和更換盾尾刷及盾構(gòu)機檢修應(yīng)同步進行，刀盤和刀具更換完畢,回填刀盤上部土方至隧道頂部以上3m，為盾構(gòu)駛出中間風(fēng)井做好準備。6.3.2、更換刀具施工步驟和措施1、掘進停止時根據(jù)地質(zhì)條件的不同，采用向渣土添加膨潤土并利用刀盤攪拌使其混合的方法來穩(wěn)定和密封掌子面是，防止作業(yè)人員進入土艙時渣土的墜落和突然涌水造成人員傷亡。2、用水清洗中隔板上所有的壓縮空氣調(diào)節(jié)裝置的接頭，清洗后將所有壓縮空氣調(diào)節(jié)裝置調(diào)節(jié)到土艙內(nèi)壓力之下(所有壓力裝置上的閥已關(guān)閉）。泥水運出開挖艙后,將土壓降低至0。1-0.2bar，向土艙中加入壓縮空氣.調(diào)節(jié)壓縮空氣站使得頂部的氣壓高于原有土壓0。1bar。泥水往外運輸時，繼續(xù)吹入空氣，直到頂部的土壓測量器顯示的氣壓值達到壓縮空氣調(diào)節(jié)站所調(diào)節(jié)的值.同時，刀盤的旋轉(zhuǎn)運動可以分離頂部區(qū)域的渣土。3、停止刀盤和螺旋輸送機并關(guān)閉螺旋輸送機的出渣口，并停止皮帶輸送機。4、進入人艙前檢查通訊系統(tǒng)、排氣閥、通風(fēng)閥、氣壓計、溫度計、通風(fēng)流量表、供暖設(shè)備、時鐘、顯示儀、條形記錄器、密封是否完好。只有以上檢查完成后確認沒有問題人員才可進入主艙室。5、換刀作業(yè)人員進入準備艙并在人艙管理員的指導(dǎo)下根據(jù)規(guī)定適應(yīng)土艙的壓力比。6、使用人艙時測試條形