沖壓件工藝性分析一、止動件沖壓件工藝性分析孔；孔與孔、孔與邊緣之間的距離也滿足要求，最小壁厚為14mm(φ20mm查表得各零件尺寸公差為：10.620.740.30.740二、沖壓工藝方案的確定孔看，該零件的三、模具總體設(shè)計 (1)模具類型的選擇 (2)定位方式的選擇定距。而第一件的沖壓位置因為條 (3)卸料、出件方式的選擇。于操作與提高生產(chǎn)效 (4)導(dǎo)向方式的選擇四、排樣方案確定及材料利用率 (1)排樣方式的確定及其計算mmmmP2-9)，條料寬度為135mm (采用無側(cè)壓導(dǎo)料裝置，條料與導(dǎo)料板間隙為1mm)，步距為63mm為73%。A＝A距內(nèi)的材料利用率η：0張鋼板的材料利用率η：總 (135mm×1500mm)，每張條料可沖23個工件，故每張鋼板的材料利用率方案二：搭邊值取2mm和3mm(P33表2-9)，條料寬度為135mm(采用無mm，步距為138mm，一個步距的B60+2×2+1＝65mm距內(nèi)的材料利用率η：0張鋼板的材料利用率η：總料(65mm×1500mm)，每張條料可沖11個工件，故每張鋼板的材料利用率五、主要設(shè)計計算落F＝KLtτb＝×355××300＝207675N落式中：F—落料力(N)；落L—沖裁周邊的長度(mm)；T—材料厚度；—材料的抗剪強(qiáng)度(Mpa)，查表得退火Q235材料鋼為bF=K×F＝×207675＝(KX查P27表)卸卸落式中：K—卸料力因數(shù)，其值由表查得K卸=卸、沖孔力：F=KLtb=×2π×10×2×300=48984N沖推件力計算公式：F=nK×F推推沖式中：K—推件力因數(shù)，其值查表得K=；推推推件力為：F=6××48984=推總沖壓力為：FZ＝F+FX+FT+F＝207675++48984+＝?jīng)_J。的作用點位置。為了保證壓力機(jī)和生偏心載荷，使滑塊和導(dǎo)軌之間產(chǎn)生很大的磨模的壓力中心按如下原則確定： (1)對稱形狀的單個沖裁件，沖模的壓力中心就是沖裁件的幾何中 (2)工件形狀相同且分布位置對稱時，沖模的壓力中心與零件的對稱 (3)形狀復(fù)雜的零件，多空沖模，級進(jìn)模的壓力中心可用解析法求出的壓力中心。如下圖所示：由于沖件X方向?qū)ΨQ，故壓力中心x0=0mmLY+LY+LY+LY+LY+LY+LLY+LY+LY+LY+LY+LY+LY+LY0L+L+L+L+L+L+L+L12345678==Ly60mmLmmy6=48mmLy24mmLy24mm由以上計算可知，沖壓件中心的坐標(biāo)為(0，)六、凸凹模刃口計算孔部分明中1-0.62-0.74-0.3查(沖壓工藝及沖模設(shè)計，p20表2-4)可知：凸模和凹模的最小間隙為：Z=min凸模和凹模的最大間隙為：Z=：max查(沖壓工藝及沖模設(shè)計，表2-6)可知因數(shù)x為：查(沖壓工藝及沖模設(shè)計)可知：Dd=(Dx)6dppa、對于1300mm的制造公差表(表2-5)查得6=,6=pdd00p0.0140.014b、對于480mm的制造公差表(表2-5)查得6=,6=pdd00p0.010.01c、對于R600mm的制造公差表(表2-5)查得6=,6=pdd00p0.0120.012d、對于R40mm的制造公差表(表2-5)查得6=,6=pdd00p0..0080.0080算，其凸、凹模刃口部分尺寸計算如下：查(沖壓工藝及沖模設(shè)計，表2—4)可知：查(沖壓工藝及沖模設(shè)計，表3—5)得因數(shù)x為：x=查(互換性及其測量技術(shù)，標(biāo)準(zhǔn)公差表)得：pdpd查(沖壓工藝及沖模設(shè)計，2-3)可知：pp0.010.01p00為查(沖壓工藝及沖模設(shè)計)可知因數(shù)x為：x=查(沖壓工藝及沖模設(shè)計)可知：d88七、工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計落料凹模壁厚：C≥(~2)H=(39~52)mm=56(mm)hh凸模進(jìn)入凹棋深度，彈性元件安裝高度等)24-10=14mm,據(jù)強(qiáng)度要求查表得，該壁厚為mm即可，故該凸凹模側(cè)壁強(qiáng)度足夠.3、沖孔凸模高度尺寸：123123強(qiáng)度足夠序序號名稱1上墊板2凸模固定板3空心墊板4卸料板5凸凹模固定板6下墊板長×寬×高(mm)尺11壓設(shè)備的選定根據(jù)總沖壓力F=，模具閉合高度，沖床工作臺尺寸等，并結(jié)合現(xiàn)