第一頁，共十七頁，2022年，8月28日（一）梁整體失穩(wěn)的概念側(cè)向彎曲，伴隨扭轉(zhuǎn)——出彎扭屈曲。第二頁，共十七頁，2022年，8月28日橫向荷載作用下，梁在彎矩作用平面內(nèi)彎曲，當(dāng)荷載增大到一定程度時(shí)，梁將突然發(fā)生側(cè)向彎扭，繼而喪失承載能力，此現(xiàn)象稱為梁喪失整體穩(wěn)定。梁的整體穩(wěn)定失穩(wěn)形態(tài)：彎扭失穩(wěn)；第三頁，共十七頁，2022年，8月28日失穩(wěn)原因：XXYY11XXYY1）受壓翼緣及中性軸以上受壓腹板內(nèi)的彎曲壓應(yīng)力2）梁彎矩作用平面外剛度弱（抗彎剛度、扭轉(zhuǎn)剛度）如：高而窄梁，彎矩作用平面外剛度弱梁跨度大，彎矩作用平面外約束少開口截面，扭轉(zhuǎn)剛度弱。3）平面內(nèi)彎矩較大，達(dá)到臨界彎矩；第四頁，共十七頁，2022年，8月28日2、臨界彎矩、臨界應(yīng)力梁整體失穩(wěn)時(shí)能承受的最大彎矩，稱為臨界彎矩Mcr此時(shí)受壓翼緣的應(yīng)力稱為臨界應(yīng)力，記為cr。3、影響穩(wěn)定承載力的主要因素④結(jié)構(gòu)跨度，側(cè)向支撐間距第五頁，共十七頁，2022年，8月28日⑤梁端部支承條件：支承對位移的約束越大，臨界彎矩越大。⑥荷載類型及沿梁長的分布情況：對純彎曲、全跨均布荷載、跨中集中荷載，臨界彎矩依次增大。第六頁，共十七頁，2022年，8月28日(二)梁的整體穩(wěn)定系數(shù)梁要保持整體穩(wěn)定梁設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)滿足下式:第七頁，共十七頁，2022年，8月28日XXYY11等截面焊接工字型和軋制Ｈ型鋼簡支梁第八頁，共十七頁，2022年，8月28日討論：哪種截面（單軸對稱、雙軸對稱）的穩(wěn)定性好？加強(qiáng)受壓翼緣、對稱、加強(qiáng)受拉翼緣其穩(wěn)定性依次降低第九頁，共十七頁，2022年，8月28日經(jīng)分析jb與l1/b1成反比故提高梁的整體穩(wěn)定性途徑：減少l1或加寬受壓翼緣b1l1為側(cè)向支承點(diǎn)的間距，不完全等同梁的跨度lb1，t1為受壓翼緣寬度和厚度兩個(gè)對稱軸時(shí)第十頁，共十七頁，2022年，8月28日（三）現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定的整體穩(wěn)定設(shè)計(jì)方法第十一頁，共十七頁，2022年，8月28日對熱軋普通工字型鋼簡支梁的直接查表；對等截面焊接工字型和軋制Ｈ型鋼簡支梁按式計(jì)算;以上公式是在彈性假定的基礎(chǔ)上導(dǎo)出，而中小跨度梁在發(fā)生整體失穩(wěn)時(shí)，梁截面往往處于彈塑性階段，與假設(shè)條件不符。試驗(yàn)研究認(rèn)為：當(dāng)按以上各式求出的折減系數(shù)大于0.6時(shí)，應(yīng)按以下經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行折減第十二頁，共十七頁，2022年，8月28日（四）不需要計(jì)算整體穩(wěn)定的條件1)、有鋪板(各種鋼筋混凝土板和鋼板)密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止其發(fā)生側(cè)向位移時(shí)；第十三頁，共十七頁，2022年，8月28日2）、H型鋼or工形截面簡支梁跨中無側(cè)向支承點(diǎn)，荷載作用在上翼緣跨中無側(cè)向支承點(diǎn)，荷載作用在下翼緣跨中有側(cè)向支承點(diǎn)，荷載作用位置不限第十四頁，共十七頁，2022年，8月28日3）對于箱形截面簡支梁，其截面尺寸滿足：可不計(jì)算整體穩(wěn)定性。第十五頁，共十七頁，2022年，8月28日例:跨度15m焊接工字形等截面簡支梁，距兩端支座5m處分別支承一根次梁，各傳