內(nèi)蒙古鄂爾多斯聯(lián)合化工尿素操作手冊(cè)1.概述本章節(jié)給出的所有諸如壓力、溫度、組分等參數(shù)的參數(shù)值，在工廠的不同點(diǎn)可能稍有偏差，這種偏差可能歸因于如負(fù)荷波動(dòng)、儀表誤差、非最適宜的工藝條件及原料組分的輕微變化等。在某些限制范圍內(nèi)這些偏差是允許的。依據(jù)裝置中的參數(shù)和所在位置，這些限制的變化是顯而易見(jiàn)的。為了保持操作的連續(xù)性，對(duì)于給定值在一定范圍內(nèi)的偏差是允許的，沒(méi)必要行動(dòng)去維持操作連續(xù)性被稱作“操作范圍”，本章給出的是裝置滿負(fù)荷時(shí)的操作范圍。如果超出了操作范圍的限定，不論是上限還是下限，都必須采取措施使參數(shù)值重新回到操作范圍內(nèi)，操作范圍上、下限的兩邊稱為“動(dòng)作范圍”，因?yàn)榇藭r(shí)必須采取動(dòng)作進(jìn)行調(diào)整。動(dòng)作范圍的內(nèi)部限制由操作范圍決定，但外部限制由聯(lián)鎖系統(tǒng)、機(jī)器設(shè)備或技術(shù)限制所確定。例如，安全閥的壓力設(shè)定、溶液的結(jié)晶點(diǎn)等。在本章操作范圍的限制已做出簡(jiǎn)要說(shuō)明。2.氨和二氧化碳供給二氧化碳中的氧含量脫氫反應(yīng)器后的正常操作范圍為0.30-0.35vol.%。氧含量不應(yīng)低于0.30vol.%，否則可能發(fā)生活性腐蝕。當(dāng)氧含量持續(xù)低于0.25vol.%超過(guò)15分鐘時(shí)，裝置必須停車。脫H2反應(yīng)器R101出口氧含量過(guò)低可能是由于：-提供給脫H2器R101A/B中原料中的氫含量突然增加。-CO2壓縮機(jī)裝置K102A/B吸入端空氣量減少/降低。02含量過(guò)高，尿素合成塔R201的惰性氣體含量就會(huì)增加，這將會(huì)導(dǎo)致7bar吸收塔C201超負(fù)荷運(yùn)行，放空氣中氨含量增加。二氧化碳中的氫含量正常工況下，脫氫反應(yīng)器R101A/B后的氫含量在低于5ppm的正常值以下。如果含量過(guò)高，設(shè)定值為300ppmvol的AAH1102A/B就會(huì)發(fā)生報(bào)警，這是由于：-脫H2反應(yīng)器R101A/B出口氧含量太低；-脫H2反應(yīng)器R101A/B入口溫度＜100°C-脫H2反應(yīng)器中催化劑因?yàn)橹卸净蜃冃味鴮?dǎo)致活性降低。脫H2反應(yīng)器R101A/B出口氧含量太低可能由于脫氫器入口氫含量增加或空氣流量減少造成。為了使脫氫反應(yīng)器R101A/B正常工作，入口溫度必須依照催化劑供應(yīng)商供貨說(shuō)明書。氫氣的催化燃燒反應(yīng)需要特定的溫度來(lái)保持它的活性。此活化溫度取決于供給CO2中一氧化碳的含量。CO2含量越高，需要的活化溫度也越高。催化劑中毒或變形可能導(dǎo)致低的催化活性，從而使進(jìn)入合成工段的CO2中氫氣含量過(guò)高，所以必須還原催化劑。當(dāng)脫H2反應(yīng)器R101A/B出口氫氣含量增大至100ppm以上且無(wú)法消除時(shí)，建議裝置停車以防止不良?xì)怏w組分進(jìn)入合成塔R201。Temperaturedifferencehydrogenconverter脫氫反應(yīng)器的溫差脫H2反應(yīng)器R101A/B進(jìn)出口間的溫差約為50°C/1vol.%H2。如果溫差較低，可能是由于：-二氧化碳?xì)怏w中氫含量較低；-通過(guò)AI1101A/B看到脫H2反應(yīng)器R101A/B入口氧含量較低；-脫H2反應(yīng)器R101A/B入口溫度太低，以至于脫氫反應(yīng)無(wú)法進(jìn)行；-由水導(dǎo)致的催化劑中毒或由催化劑粉碎造成催化劑變形。CO2氣體中氫含量過(guò)高可能導(dǎo)致溫差過(guò)大。無(wú)論脫氫反應(yīng)器出口溫度高于供應(yīng)商說(shuō)明書還是容器最高設(shè)計(jì)溫度都應(yīng)該對(duì) CO2壓縮機(jī)組K102A/B做停車處理以防止對(duì)脫氫反應(yīng)器R101A/B造成損壞。脫H2反應(yīng)器R101A/B的壓差脫氫器上的壓差PDI1102A/B，正常值約為0.02MPa，壓降增加可能是由于催化劑變形。氨和二氧化碳總量NH3和CO2的流量都取決于裝置負(fù)荷，正常運(yùn)行期間，本裝置中原料氨和二氧化碳的摩爾比應(yīng)為2。然而，尿素合成塔R201頂部必需的N/C摩爾比必須控制在3.00。受汽提塔E201存在的影響，合成系統(tǒng)中氨的內(nèi)循環(huán)大體上維持N/C比值在3.00。然而，因?yàn)槌厥嚼淠鱁205的出口氣相，汽提塔E201出液到后續(xù)工段，返回到池式冷凝器的甲銨液N/C總摩爾比不到2，N/C比值在3.00的期望值會(huì)隨之偏離。為了能夠調(diào)整該值，安裝了N/C測(cè)量?jī)xAIC2301。當(dāng)調(diào)整供給合成系統(tǒng)的氨供給量時(shí)，N/C測(cè)量?jī)xAIC2301會(huì)作出相當(dāng)快速的反應(yīng)。3.合成合成塔出料NH3/CO2摩爾比合成塔出口N/C可通過(guò)在樣點(diǎn)AE2302取樣分析或者在N/C分析儀AI2301指示確定。正常運(yùn)行時(shí)N/C值為3.00，操作范圍是2.90~3.100如果N/C低于2.90或者高于3.10，合成塔液相組分會(huì)大大偏離其最佳構(gòu)成，因此合成塔中氨與二氧化碳轉(zhuǎn)化成尿素的轉(zhuǎn)化率將不是最適宜的。當(dāng)所有未反應(yīng)的氨和二氧化碳只能經(jīng)由汽提塔和再循環(huán)段進(jìn)行循環(huán)時(shí)，不當(dāng)?shù)腘/C比將會(huì)導(dǎo)致汽提塔和中低壓循環(huán)段較高的蒸汽消耗，同時(shí)來(lái)自循環(huán)段的甲銨依次再循環(huán)，將會(huì)由于過(guò)多地水分被帶入合成工段而導(dǎo)致氨和二氧化碳轉(zhuǎn)化率下降。在正常操作中，萬(wàn)一N/C比沒(méi)有指示，可通過(guò)參考在“合成塔頂部溫度”和“合成壓力”描述的控制參數(shù)確定其偏差。合成塔R201頂部溫度依據(jù)操作壓力，正常操作范圍在183°C-186°C之間。如果操作壓力在15~16MPa之間且合成塔中含水正常，操作溫度就決不會(huì)超出；如果合成塔頂部溫度太低，可能是由于：操作壓力太低；-不當(dāng)?shù)腘/C比；-池式冷凝器冷凝度太高。只要N/C比失常，合成塔頂部液體成分將會(huì)偏離其最佳構(gòu)成，因此溫度也不會(huì)到達(dá)其最大值。如果N/C比適宜，合成塔頂部溫度低可能是由于汽包壓力低造成，這樣就會(huì)造成過(guò)多的氨和二氧化碳在池式冷凝器冷凝，因此在合成塔中只有較少的氨和二氧化碳冷凝，不能提供足夠的熱量供給尿素吸熱反應(yīng)。如果合成塔頂部溫度太低，轉(zhuǎn)化將會(huì)減少。可以通過(guò)合成塔頂部溫度來(lái)判斷氣相組分的好壞。此溫度與池式冷凝器E205中的組分和冷凝度有關(guān)系。當(dāng)合成塔頂部溫度在183°C~186°C之間，合成塔氣體出口惰性成分將會(huì)處在設(shè)計(jì)值范圍之內(nèi)。合成壓力PI2101指示的正常操作壓力為16.0MPa。操作范圍在15~16MPa之間。合成塔氣相管線上安全閥PSV2150壓力(17.5MPa)的設(shè)定決定了動(dòng)作范圍的上限。合成壓力高可能是由于：-低壓蒸汽包V904壓力太高；-合成塔R201出料中N/C比失常；-供給的氨和二氧化碳惰性氣體含量太高；-H2O/CO2摩爾比不當(dāng)；-來(lái)自中壓循環(huán)部分的甲銨循環(huán)量太高；-部分CO2繞過(guò)池式冷凝器走短路如果低壓汽包V904壓力太高，氨和二氧化碳在池式冷凝器冷凝度將會(huì)很低，這種結(jié)果會(huì)導(dǎo)致更多氣體會(huì)遺留在從池式冷凝器到合成塔的氣液兩相混合物中。合成塔中冷凝度一定要限制，因?yàn)檫@樣才能有一定量的熱量(加熱組分和尿素反應(yīng))可能被移走，因此合成塔頂部氣相中可能殘留較多的氣氨和二氧化碳。氣相中多余的氨和二氧化碳必須在中壓甲銨冷凝器E506B中進(jìn)行冷凝，一旦氣相中氨和二氧化碳過(guò)多，中壓甲銨冷凝器E506B就會(huì)超負(fù)荷；如果合成塔氣體放空閥HPV2104排放惰性氣體放空量不變，合成壓力就會(huì)升高。如果合成工段N/C比失常，氨和二氧化碳的冷凝反應(yīng)和尿素合成反應(yīng)也無(wú)法達(dá)到最佳工況。如果原料氨和二氧化碳中惰性氣體含量增加，合成塔頂部的惰性氣體含量勢(shì)必也會(huì)增加。因此如果合成塔放空HPV2104的惰性氣體放空量保持不變，合成壓力就會(huì)升高。如果惰性氣含量增加，就應(yīng)該開大HPV2104。如果因?yàn)橹袎杭卒@冷凝器負(fù)荷過(guò)高不能使合成塔來(lái)的氣相充分冷凝，氨和二氧化碳的冷凝率就會(huì)迅速下降。這樣，7bar吸收塔C201就會(huì)超負(fù)荷，就會(huì)有大量氨和二氧化碳等不良?xì)怏w排放到大氣中。這是環(huán)保條例所不允許的，也會(huì)造成經(jīng)濟(jì)損失。如果中壓甲銨冷凝器E506B或E506A循環(huán)水系統(tǒng)發(fā)生故障，即所謂的循環(huán)水急劇下降，就需要進(jìn)行裝置停車并將合成系統(tǒng)進(jìn)行部分排放。合成塔液封如果合成塔出料因?yàn)楹铣伤?nèi)液位LI2101指示低變空，CO2將會(huì)部分或全部繞過(guò)池式冷凝器E205走旁路，導(dǎo)致合成系統(tǒng)壓力急劇升高。此時(shí)就應(yīng)該關(guān)閉合成塔出料閥HPV2101使合成塔再次充滿并促使CO2流向池式冷凝器E205。一旦合成塔出料液位恢復(fù)，送往汽提塔E201頂部的給料才能重新開始。汽提塔E201殼側(cè)蒸汽壓力一般情況下，汽提塔殼側(cè)蒸汽壓力控制在1.7MPa，汽提效率就可以達(dá)到最佳。操作范圍是1.5-1.7MPa。如果蒸汽壓力過(guò)低意味著只有少量的熱量輸入，則會(huì)導(dǎo)致汽提效率降低。這樣，就會(huì)有過(guò)多的氨和二氧化碳遺留在去往中壓循環(huán)工段的尿素溶液中，會(huì)造成中壓循環(huán)工段超負(fù)荷。因此中壓循環(huán)工段的負(fù)荷決定了蒸汽壓力的下限。關(guān)于這一點(diǎn)，應(yīng)該產(chǎn)生這樣的認(rèn)識(shí):來(lái)自汽提塔E201的氣體并沒(méi)有增加送往池式冷凝器E205的水分，而是中壓循環(huán)工段返回的甲銨溶液中帶有水分。因?yàn)樗畬?duì)合成部分轉(zhuǎn)化效率有相反作用，所以汽提塔E201在最適宜的條件下操作，盡可能多的從反應(yīng)液中將氨和二氧化碳和水分離出來(lái)并送入池式冷凝器E205,是很重要的。但是，蒸汽壓力一定不能超過(guò)2.3MPa。如果蒸汽壓力太高，腐蝕的危險(xiǎn)就會(huì)增加。在正常工況下，如果蒸汽壓力控制在合適的范圍內(nèi)，離開汽提塔的液相中氨的含量應(yīng)為16.5—17wt.%。來(lái)自汽提塔殼側(cè)底部的蒸汽冷凝液，經(jīng)由中壓精餾加熱器E501/511A，與來(lái)自中壓分離器C501/511中部的尿素溶液進(jìn)行換熱后，被排放到高壓蒸汽飽和器V905。來(lái)自汽提塔殼側(cè)的惰氣，經(jīng)由FO2101排放到低壓蒸汽包V904。汽提塔液位汽提塔E201的液位應(yīng)盡可能的低，如果液位太高就會(huì)引發(fā)很多嚴(yán)重的問(wèn)題。液位高就會(huì)增加停留時(shí)間，從而增加縮二脲的生成和尿素水解反應(yīng)的發(fā)生。如果塔底液位增加太高致使液體進(jìn)入汽提管，就會(huì)造成二氧化碳進(jìn)料管部分或全部堵塞，被堵塞的管道內(nèi)的液體可能由于供氧不足而發(fā)生嚴(yán)重的腐蝕。如果液位太低，二氧化碳可以通過(guò)汽提塔底部直接進(jìn)入中壓循環(huán)工段而不進(jìn)入池式冷凝器引起中壓循環(huán)工段壓力的突升。從合成塔R201溢流到高壓噴射器J201的甲銨溫度甲銨溢流到高壓噴射器J201的操作溫度為176°C。由TI2108指示。合成塔氣體出口溫度合成塔出口氣體溫度由TI2111指示，范圍在165~167°C。如果此溫度因合成塔R201壓力升高而超出范圍，意味著隨著氨及二氧化碳進(jìn)入中壓甲銨冷凝器E506B的惰性氣體高于常量，且可能造成后系統(tǒng)及7bar吸收塔C201超負(fù)荷。此時(shí)首先要開大合成塔氣相放空HPV2104，更進(jìn)一步操作見(jiàn)關(guān)于合成塔壓力、溫度的章節(jié)。中壓甲銨冷凝器E506B中壓甲銨冷凝器E506B正常操作壓力為1.47MPa，是根據(jù)它的特定的循環(huán)冷卻水（調(diào)溫水）的冷卻能力和從合成塔R201和中壓甲銨冷凝器E506A的排放氣體量而定的。如果冷凝器超負(fù)荷運(yùn)行，就會(huì)影響7bar吸收塔C201的負(fù)荷，從而造成從PPV7301排放到大氣中的氣體中氨含量超標(biāo)。7bar吸收塔C2017bar吸收塔C201在低于0.7MPa的壓力操作。該壓力由PIC7301控制和指示。在7bar吸收塔C201內(nèi)，來(lái)自中壓甲銨冷凝器E506B排放的氣體中的氨和二氧化碳被來(lái)自氨水槽V701A室的工藝?yán)淠何铡榱颂岣呶粘潭?，工藝?yán)淠涸诮o料冷卻器E701中被逆向冷卻。為了使氨和二氧化碳的冷凝程度達(dá)到最大，蒸汽冷凝液在蒸汽冷凝液冷卻器E902中冷卻后送往吸收塔頂部，流量由FIC7301控制。放空的氣體中含有很少量的氨、少許氮和供給合成系統(tǒng)的部分氧。4.中壓和低壓循環(huán)中壓循環(huán)壓力中壓分離器C501/511正常操作壓力在1.70~1.77MPa之間。操作范圍的上限是PSV3150A/B的設(shè)定壓力，為2.06MPa。如果壓力太高，可能是由于：-汽提塔液位太低，導(dǎo)致二氧化碳直接竄入中壓循環(huán)部分；-在熱交換器E401/411A中，與尿素溶液熱交換不足，在E401/411A冷凝量不足；尿液在換熱器E401/411A內(nèi)不能充分換熱，因此E401/411A冷凝能力不足。-汽提塔E201出口尿液中殘留太多的氨（汽提效率何｝太低）或者E506A循環(huán)冷卻水冷卻效率太低造成中壓甲銨冷凝器E506A超負(fù)荷運(yùn)行。-中壓甲銨冷凝器E506A/B特定冷卻水溫度太低造成甲銨在冷卻水管內(nèi)結(jié)晶。從而導(dǎo)致冷凝能力迅速降低且該工段壓力急劇升高。-低壓再循環(huán)工段去中壓甲銨冷凝器E506B的流量太小。-合成系統(tǒng)N/C摩爾比不正常，導(dǎo)致無(wú)法達(dá)到最佳的冷凝狀態(tài)。-去中壓甲銨冷凝器E506A的CO2太多，見(jiàn)FIC5314，100%負(fù)荷該流量應(yīng)為1368Nm3/hr。中壓循環(huán)系統(tǒng)壓力不應(yīng)降到低限，造成這種現(xiàn)象的原因幾乎總是去往低壓甲銨冷凝器E303/313的工藝?yán)淠航o料量太大，導(dǎo)致大量的水循環(huán)去到中壓甲銨冷凝器E506B，并由高壓甲銨泵P501A/B/C送往合成工段，影響整個(gè)合成工段的合成效率。中壓循環(huán)溫度中壓底部加熱器E503/513出口溫度正常操作范圍由TIC3102A/B控制在158~160°C之間。如果溫度低于這個(gè)范圍，就會(huì)有大量的氨殘留在去往低壓分解塔的換熱器E502/512和低壓精餾塔C301/311的尿液中。過(guò)量的氨不得不在低壓甲銨冷凝器E303/313中冷凝，從而導(dǎo)致中壓甲銨冷凝器E506A/B中的甲銨冷凝偏少負(fù)荷。下述原因可能造成溫度太低：-汽提塔汽提效率a值太低，造成中壓再循環(huán)系統(tǒng)超負(fù)荷運(yùn)行且循環(huán)加熱器換熱不充分。-底部加熱器E503/513蒸汽壓力太低。應(yīng)盡量避免溫度超過(guò)160°C，因?yàn)榭s二脲的生成在高溫下會(huì)急劇增加，同時(shí)腐蝕可能發(fā)生。低壓循環(huán)壓力低壓精餾塔C301/311正常操作壓力，分別由低壓甲銨冷凝器的PIC5103和PIC5101控制在0.30~0.34MPa。動(dòng)作范圍的上限是PSV3151A/B的壓力設(shè)定值0.4MPa。如果壓力太高，可能是由于：分解塔C501/511中甲銨分解不充分。-低壓甲銨冷凝器E303/313冷凝效率太低。-去往低壓甲銨冷凝器E303/313的工藝?yán)淠禾汀?去精餾塔C301/311的CO2量太大(100%負(fù)荷時(shí)1576Nm3)過(guò)量的氨和二氧化碳?xì)埩粼谌ネW蒸槽S301/311的尿液中也會(huì)引起蒸發(fā)工段真空不合格且解吸工段超負(fù)荷。低壓再循環(huán)系統(tǒng)壓力不得低于其下限，造成這種現(xiàn)象的原因幾乎總是去往低壓甲銨冷凝器E303/313的工藝?yán)淠航o料量太大，導(dǎo)致大量的水循環(huán)去往中壓甲銨冷凝器E506A/B，并由高壓甲銨泵P501A/B/C送往合成工段，影響整個(gè)合成工段的合成效率。低壓循環(huán)溫度去往閃蒸槽S301/311的尿液溫度正常操作范圍由TIC3108A/B控制在117~120oC之間。如果溫度低于該限制可能是由于：低壓精餾塔加熱器E302/312蒸汽壓力太低；-熱交換器E502/512熱量交換不足；-汽提塔汽提效率(a)太低，引起中壓和低壓循環(huán)部分負(fù)荷太高。閃蒸槽S301/311壓力通過(guò)在氣體排放到冷凝器E702/712上的PIC3106A/B，閃蒸槽壓力控制在0.044MPa，這導(dǎo)致尿液溫度約為820C。通過(guò)調(diào)整壓力和閃蒸程度可以控制尿液槽V302的溫度。在低壓循環(huán)部分，通常由于甲銨分解不足引起壓力太高。當(dāng)壓力太高時(shí)，較多的NH3、CO2和水遺留在去尿素儲(chǔ)槽V302的尿液中，可能引起蒸發(fā)系統(tǒng)冷凝設(shè)備超負(fù)荷，而且可能造成去往造粒和大顆粒工段的熔融尿液中含有高于常量的水。壓力低于0.035MPa將產(chǎn)生較高的尿液濃度，不過(guò)這種情況發(fā)生的可能性不大。在正常操作溫度820C，尿液濃度的增加可能導(dǎo)致部分尿素結(jié)晶和管線堵塞。重點(diǎn)只有一條線在運(yùn)行時(shí)應(yīng)避免閃蒸槽S301/311形成真空，參見(jiàn)PIC3106A/B。大氣腿中來(lái)自閃蒸槽的液體將不能輸送到尿液儲(chǔ)槽V302，在較長(zhǎng)一段時(shí)間后可能堵塞。因此，當(dāng)這條線不投用的時(shí)候應(yīng)該關(guān)閉PPV3106A或PPV3106B。如有必要的話，可以逆流給PPV3106A或PPV3106B串空氣。閃蒸槽溫度依據(jù)閃蒸槽壓力，正常操作溫度應(yīng)為82r。溫度太低可能造成水蒸發(fā)不充分，還可能造成蒸發(fā)和冷凝工段超負(fù)荷。如果溫度太高，縮二脲的生成就會(huì)加劇，而且尿素溶液泵P401A/B/C會(huì)發(fā)生氣化。5.蒸發(fā)尿液槽V302的尿液經(jīng)過(guò)尿素溶液泵P401A/B/C送往蒸發(fā)工段。FIC4101A/B不但使FPV4101A/B動(dòng)作控制去往一段蒸發(fā)E401/411A的尿液流量，而且還可以接收到尿液槽V302A室LIC3202的測(cè)定值。在蒸發(fā)工段，尿素溶液中大部分水被蒸發(fā)。濃度由70wt.%增加至99wt.%的尿液送往噴淋造粒，而濃度為96.1wt.%的尿液送往大顆粒工段。一段蒸發(fā)壓力正常操作壓力為0.03~0.04MPa，由PI4101A/B指示并由PIC7101A/B控制。PIC7101A/B控制周圍大氣從氣體分離器S401/411去往冷凝器E702/712的氣體流量。在一段蒸發(fā)器中，大部分現(xiàn)存在尿素溶液中的水被蒸發(fā)。尿素濃度從70%濃縮至94.4wt.%和91.5wt.%分別送往噴淋造粒和大顆粒生產(chǎn)線。如果一段蒸發(fā)器壓力超過(guò)0.04MPa，則只能蒸發(fā)掉很少量的水，則意味著進(jìn)入二段蒸發(fā)器的尿液濃度較低。因此會(huì)導(dǎo)致二段蒸發(fā)超負(fù)荷。如果一段蒸發(fā)壓力太低而蒸發(fā)掉過(guò)多的水份，則意味著在較低的溫度下尿液的濃度太高，可能會(huì)由于尿素結(jié)晶堵塞管線。壓力太高可能是由于：尿液儲(chǔ)槽V302中的尿素濃度太低;-到冷凝器的冷卻水量不足；從分離器S401/411和S402/412帶來(lái)的尿素太多造成蒸發(fā)冷凝器E702/712和E703/713濃縮/堵塞。冷凝器冷凝液排放口堵塞或沒(méi)有被淹沒(méi)；-真空系統(tǒng)法蘭泄漏。離開一段蒸發(fā)分離器熔融尿素溫度去往噴淋造粒生產(chǎn)線的正常操作范圍在130~132oC之間，而去往大顆粒生產(chǎn)線的正常操作的范圍在118~120oC之間。溫度由TIC4102A/B和PIC4103A/B串級(jí)調(diào)節(jié)。在正常操作條件下，TIC4102A/B的設(shè)定值由AIC4101A/B來(lái)確定，后者計(jì)算離開第一段蒸發(fā)的尿素中水的重量百分比。當(dāng)溫度太低，這可能是由于蒸汽壓力太低或流經(jīng)一段蒸發(fā)器E401/411A的物料量過(guò)大。這會(huì)導(dǎo)致水分蒸發(fā)不足，也可能造成尿素結(jié)晶。當(dāng)溫度到達(dá)控制范圍的上限，將會(huì)加劇縮二脲的生成。二段蒸發(fā)器壓力壓力由來(lái)自二段蒸發(fā)冷凝器E703/713的二段蒸發(fā)分離器S402/412和一段蒸發(fā)冷凝器E702/712的水蒸氣冷凝產(chǎn)生，噴淋造粒生產(chǎn)線的壓力為0,003MPa，大顆粒生產(chǎn)線的壓力為0.025MPa，壓力在PI4104A/B處指示。壓力是增壓泵J703A/B、二段真空噴射器J704A/B和J705A/B以及冷凝器E703/713和E704/714中水蒸氣冷凝的結(jié)果。此壓力可能是受冷凝器E703/713空氣進(jìn)口處由AIC4101控制的HIC/HPV7101A/B影響。通過(guò)測(cè)量蒸發(fā)分離器出口尿液溫度和分離器中的壓力，計(jì)算部件可以計(jì)算出出口熔融尿素的濃度，并由AI4102A/B顯示計(jì)算結(jié)果。結(jié)果為：96.1wt.%濃度的尿素適合于大顆粒生產(chǎn)線，99wt.%濃度的尿素適合于噴淋造粒生產(chǎn)線。如果壓力太高，尿素濃度將會(huì)下降，可能發(fā)生管線堵塞。壓力太高可能是由于：-來(lái)自分離器S402/41流體中的尿素濃度太低；-到冷凝器冷卻水量不足；-從分離器S401/411和S402/412帶來(lái)的尿素太多造成蒸發(fā)冷凝器E702/712和E703/713濃縮/堵塞。-冷凝器冷凝液排放口堵塞或沒(méi)有被淹沒(méi)；-真空系統(tǒng)法蘭連接泄漏。二段蒸發(fā)器溫度正常工況下，二段蒸發(fā)器S412內(nèi)溫度在生產(chǎn)大顆粒時(shí)溫度在131~1330C之間，而去造粒塔時(shí)二段分離器S402內(nèi)溫度為139~1410Co溫度在熔融尿素泵入口管線處測(cè)量。分離器S402的溫度由與PIC4106A串級(jí)調(diào)節(jié)的TIC4103A控制，而分離器S412溫度由與PIC4106B串級(jí)調(diào)節(jié)的TIC4103B控制。如果在相應(yīng)壓力下溫度太低，尿素可能結(jié)晶；當(dāng)溫度超過(guò)140oC時(shí)，縮二脲的含量會(huì)增加到不能接受的程度?？s二脲的正常含量在0.64-0.66wt.%之間。因此，二段蒸發(fā)熔融管線被置于0.37MPa蒸汽夾套內(nèi)，而對(duì)應(yīng)的蒸汽溫度為1440C。尿素熔融泵P402/403/404A/B進(jìn)口液位分離器S402/412的大氣腿是尿素熔融泵P402/403/404A/B的入口管線。該管線上有玻璃視鏡用于觀察流量。為了防止熔融尿素泵發(fā)生氣化現(xiàn)象，必須在吸入管線上呈現(xiàn)出一定靜壓頭。氣化現(xiàn)象可能導(dǎo)致機(jī)泵嚴(yán)重?fù)p害。LIC4101A/B控制熔融尿素泵P402/403/404A/B入口管線液位。LIC4101A控制尿素熔融泵去造粒塔出口管線上的LPV4101。LIC4101B-1控制尿素熔融泵去造粒塔出口管線上的LPV4101。LIC4101B-2與到大顆粒工段的尿素熔融泵P404A/B排出管上的PIC6105,LPV4101C串級(jí)控制。為了生產(chǎn)特定粒徑的尿素，去往大顆粒噴頭的物料的壓力應(yīng)盡量穩(wěn)定不變。LIC4101B-2通過(guò)LPV4101D控制去尿液槽V302的循環(huán)流量。在蒸發(fā)部分開車期間，高濃度尿素溶液可能循環(huán)到尿素溶液槽V302。在尿液循環(huán)時(shí)，應(yīng)該有稀釋用水送往造粒和大顆粒，分別由FIC6101和FIC6103控制流量。為了避免在尿素溶液槽V302中尿液濃度太高，稀釋用水是必要的。循環(huán)到尿液槽V302高濃度的尿素溶液會(huì)加劇縮二脲的生成。因此，循環(huán)持續(xù)時(shí)間應(yīng)盡可能短。到大顆粒系統(tǒng)的流量不穩(wěn)定可能造成結(jié)塊、粘結(jié)甚至最終產(chǎn)品的小粒徑顆粒分布，到造粒塔的流量不穩(wěn)定可能造成造粒噴頭溢流導(dǎo)致塔底結(jié)垢。6.解吸水解解吸工段從工藝?yán)淠褐谢厥瞻焙投趸?，并用這樣的方式使離開第二解吸塔底部的工藝?yán)淠旱玫絻艋瑑艋蟮墓に嚴(yán)淠褐邪焙投趸嫉淖畲蠛繛?ppm。條件是合適的:供給解吸塔和水解塔的蒸汽量最小時(shí)，在正常壓力下，使第二解吸塔的底部溫度與0.39MPa時(shí)水的沸點(diǎn)143°C一致。為了避免過(guò)多的水循環(huán)到合成系統(tǒng)，從第一解吸塔去回流冷凝器的氣相中水含量應(yīng)保持在約47wt.%。第一解吸塔頂部氣相中水含量的多少由頂部溫度和壓力反映，并通過(guò)回流量控制頂部溫度為117°C，壓力為0.35MPa。如果溫度過(guò)低，說(shuō)明來(lái)自第一解吸塔的氣相中水含量較低，同時(shí)也說(shuō)明回流冷凝器中濃度會(huì)較高。如果回流量減少到零，應(yīng)當(dāng)增加去第二解吸塔的蒸汽量并提高解吸塔頂部溫度。解吸塔的壓力應(yīng)盡量保持穩(wěn)定不變。第一解析塔C801進(jìn)料溫度到第一解吸塔C801給料溫度在109~111°C的范圍內(nèi)，由TI8101指示。這個(gè)溫度是給料與第二解吸塔底部出液在解吸塔換熱器E802內(nèi)換熱的結(jié)果。第二段解吸塔塔