濟浦高速公路第十二合同段梁濟運河特大橋主橋托架及支架施工設(shè)計方案

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濟荷高速公路項目部二00五年九月梁濟運河特大橋主橋托架及支架施工設(shè)計方案一、主橋工程概況梁濟運河特大橋是濟南至荷澤高速公路上的一座特大型橋梁，全長527m,位于半徑R=9000m的平曲線內(nèi)，曲線變化由主橋和引橋箱梁翼板長度變化形成。主橋上部結(jié)構(gòu)采用三跨60+100+60m預(yù)應(yīng)力混凝土半剛構(gòu)連續(xù)箱形梁,全長220m。橋面縱坡分別為L700%和-1.785%,變坡點位于主橋上的K122+098.00位置；橋面橫坡為單向2%。本橋按兩幅分離設(shè)計，兩幅間距為100cm,主橋箱梁為三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，采用單箱單室截面，箱梁頂板寬13。5m,底板寬6.6m;梁高為2.5~5.0m不等（其中主墩墩頂梁高5.0m,跨中及邊跨支點梁高205m,1#?9#塊及0#塊部份梁高按二次拋物線變化，其余箱梁梁高為等高度）；翼板長度為3~4nl之間不等；1#~9#塊底板厚按二次拋物線變化，0#塊底板厚為分段線性變截面，10#塊底板為等厚；箱梁頂板設(shè)置成單向2%橫坡。箱梁除墩頂設(shè)置橫隔板外，邊孔、中孔合攏段各設(shè)一塊橫隔板.箱梁0#塊長度10.0m,在托架或者支架上現(xiàn)澆施工。1#塊長度3.75m,考慮掛籃長度的原因，可采用兩種施工方案，第一種方案是調(diào)整其中一副掛籃中的承重主構(gòu)架的橫向聯(lián)結(jié)間距1m擺布，使其在平面錯開布置，實現(xiàn)1#塊的掛籃施工；第二種方案是采用在托架上現(xiàn)澆施工，建議采用第一種方案（掛籃施工方案）。2#~10#梁段,每段長3.75m或者4.5m,均采用掛籃懸臂澆筑施工，兩個“T”構(gòu)同步施工.中孔合攏段長度3o0m,邊孔合攏段長度1.5m；邊孔支架現(xiàn)澆段長度9。93m。梁濟運河特大橋主橋除6號墩的墩梁采用剛性聯(lián)結(jié)外，其余均采用盆式橡膠支座。2、荷載設(shè)計值分析：考慮下面兩種受力情況，分配到每根桿件中，取荷載較大值進行支架設(shè)計布置。a。荷載考慮支架預(yù)壓重量Gy(取1。2倍梁自重)，支架自重Gz(4.74Kg/m)，模板自重Gm(O。6KN/m2),施工活荷載(取5KN/m2),平均分配到每根桿件中.G1=[1.2(Gy+Gz+Gm)+1o4Gh]/270=[102X(1o2X252o4+13o4X10X0.06+20)+1.4X9.93X13]/270=2o14T=21。4KNb?？紤]腹板處荷載局部集中影響，其局部受力情況如圖2。q1=2。6X2.566X0.6=4T/m,q2=206X0.65X0.6=1o01T/m,q3=0o06X0.6=0o036T/m,q4=0.5X0。6=0。3Tm,Q5=4o7X304-1000=0.14TG2=1o2X(0o3qi+0.45q2+0。75q3)+1.4X0o75q4+1.2XQ5=1o2X(0.3X4+0.45X1.01+0.75X0.036)+104*0。75X0o3+1。2X0。14=2.5T=25KN取較大值作為單根立桿控制荷載G=25KNo3、立桿截面性質(zhì)：A=600mm2, |=240000mm4, r2=l/A,r=20mm,長細(xì)比人=l/r=900/20=45,查表得巾=0。929,考慮偏心影響取小=0。5,則桿件零界承載力Nc=[o]A=215X600X0.5X10-3=64.5KN.比較廠家提供其承載力為30KN,檢驗桿件合格，取單根桿件承載力30KN。4、立桿承載力檢算：考慮風(fēng)荷載影響，取Wf=0o7KN/m25F=0o7X9.93X20566=17.8KN,形成對支架底部彎矩Mf=17O8X11o5=205KNom,其對最外行桿件軸力影響值為Nf=4Mf/bn(b為支架布置寬度15.6m,n為單排桿件數(shù)量為15根)，Nf=4X205^15^15.6=3o5KN。N=G1+Nf=25+3o5=28.5KN<30KN(滿足承載力要求)。5、支架底混凝土條帶承載力檢算：支架底座尺寸為0。 15mX。15m,其受壓應(yīng)力。=N/A=1。26Mpa〈［。］=7o9Mpa（滿足承載力要求）。6、地基承載力檢算：由于本地區(qū)是粉沙性黏土，壓縮性較大，通過加入8%石灰進行改良，改良深度為40cm，?。邸＃?180KPa,混凝土條帶尺寸寬度為30cm,深度為20cm,混凝土剛性角45o,條帶滿足剛性角要求，以均布荷載考慮地基承載力。a。石灰穩(wěn)定土承載力檢算：。=28。5+0。34-0.6=158<180（滿足承載力要求）.b.40cm以下黏土承載力檢算：取單根桿件影響寬度為60cm,。=28o5+0.6+0.6=79Kpa〈WOKPa（由設(shè)計圖紙中查得）（滿足承載力要求）.7、補充說明：為減小承臺邊緣地基土不均勻沉降，滿布87cm寬條帶，并加密縱向斜撐；支架周圍挖好排水溝，防止石灰穩(wěn)定土受雨水浸泡降低承載力；墩身倒角處可先鋪設(shè)塑料薄膜再澆注65cm寬度條帶；現(xiàn)澆段底模合攏處可先向上調(diào)高20mm,,墩身處調(diào)高4mm,卸載后，根據(jù)實際預(yù)壓測得數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)。具體布置情況見圖1所示.七、主橋邊跨現(xiàn)澆段施工方案1、方案概述由于8號墩位于運河中，給邊跨現(xiàn)澆段施工帶來不便，無法使用滿堂法施工，因此建議采用如下施工方案：8號墩端采用五個鋼筒支撐，鋼筒底端與承臺采用地腳螺栓連接，鋼筒與鋼筒之間通過槽鋼或者角鋼交叉連接，使其成為一個穩(wěn)定整體，另端位于水中，使用震動下沉鋼筒樁，中間部份架設(shè)貝雷架，結(jié)構(gòu)示意圖如下：2、打入樁數(shù)目及其布置，打入深度H的確定①荷載分析:鋼筒所承受的荷載新澆混凝土自重25o42T/m；內(nèi)外模及工字鋼梁、貝雷架、筐架重5T/m；澆注振搗混凝土、施工機具堆放、人員等施工荷載（合計7o5KN/m2）o②樁數(shù)的確定：打入樁選用外徑為50cm的鋼護筒，縱向設(shè)兩排，樁中心距均為200cm,橫向設(shè)五排,樁中心距均為230cm,且關(guān)于橋中心線對稱。③單樁所受作用力：④根據(jù)容許承載力確定鋼筒的最小厚度dmin：由 （安全系數(shù)取1.5）考慮施工及剛度、震動錘的沖擊作用，取d=5mm。⑤打入樁深度h的確定：主要根據(jù)樁周土的極限磨擦阻力％及樁尖土的極限承載力R與樁承受的荷載的平衡確定.由地質(zhì)勘測報告可知地質(zhì)分布極限磨擦阻力和容許承載力Ro計算hmin時樁承受的荷載考慮1.6的安全系數(shù)即：P=20.145X1。5=30.22T,計算式如下：P：樁的承載力（KN）;U:樁身截面周長（m；li：各土層厚度（m）,見下表；A：樁底支撐面積（m2）；ai5a：震動沉樁對各土層周磨擦阻力和樁底承壓力的影響系數(shù)，砂土取1.1,黏土取0o6;：樁周土的極限磨擦力（見下表）；Ra：容許承載力（見下表）地質(zhì)受力層特征表層號層厚(m)巖性狀態(tài)的度極限磨擦阻力(KPa)容許承載力(KPa)1lo6填筑土20。4亞砂土稍密2010032。5黏土軟塑?可塑2512044.40亞黏土偶見小徑姜石和貝殼碎片可塑3014052O40亞黏土，粉粒含量高偶見小徑姜石和貝殼碎片可塑~硬塑3515064.30亞黏土，含姜石粒徑0.5~2.0cm5~10%可塑~硬塑4017072O70亞黏土、偶見姜石，有銹染可塑~硬塑4018084。30亞黏土、見姜仁徑0.5~3.0cm含量5%,有銹染可塑~硬塑451903、結(jié)構(gòu)檢算:①支撐鋼筒的檢算：a、鋼筒厚度的確定：該支撐使用5個外徑為1m的鋼筒，中間三個為主要承力部分，外邊兩個主要用在支撐側(cè)模上,計算時設(shè)全部力作用在中間三個鋼筒上；單個鋼筒承受軸向力為：，為了安全取1。5的安全系數(shù)，設(shè)鋼的厚度為d,由可得考慮施工及其他構(gòu)件的連接，取d=6mm。b、長細(xì)比檢算:本結(jié)構(gòu)相當(dāng)于兩端絞支座l0=L=9o734m類截面(pb=0o92<N/mm20②、震動鋼樁的檢算：a、強度檢算：由于震動鋼樁的截面尺寸布置及打入深度都是通過極限荷載確定的,均已符合要求，不必檢算。b、長細(xì)比檢算：此軸心受壓構(gòu)件相當(dāng)于一端固定一端較接的軸心受壓構(gòu)件，lo=O.7la類截面(pb=0o90<N/mm2.4、貝雷架數(shù)目的確定及其撓度的檢算：①縱向貝雷架數(shù)目的確定及其撓度的檢算a、選用貝雷架幾何構(gòu)造為三排單層，它的幾何特性為：歸23097。4cm3,1=751491o9cm4,[M]=2246.妹N.m。b、貝雷架數(shù)目的確定及其撓度的檢算根據(jù)貝雷架容許彎矩確定其數(shù)目：作用在貝雷架的荷載作為均布荷載處理，荷載極度為q=40o54t/m,為了安全，計算時考慮1。5的安全系數(shù)；N22o3,取N=5;單個貝雷架撓度的檢算：■②橫向貝雷架三排一層即可，由于的每一個結(jié)點的位置正好在鋼筒附近，引起撓度很小，可忽略。5、結(jié)論：本結(jié)構(gòu)主要用于跨徑小、地基承載力較小及一些施工艱難的特殊地段。它具有結(jié)構(gòu)簡單、拆卸方便的優(yōu)點，充分利用了貝雷桁架抗彎能力的優(yōu)點；鋼筒樁也是水中施工較艱難的情況下所采用的較好的支撐結(jié)構(gòu)。梁濟運河特大橋主橋每座共用墩（5號、8號墩）為厚度106m單薄壁墩，基礎(chǔ)為雙排小lo5m鉆孔樁，樁頂設(shè)規(guī)格為。5m的承臺。主墩（6號、7號墩）為厚度lo5nl雙薄壁墩,兩薄壁中心距6o0m,墩高約為11。15m,基礎(chǔ)為三排61.8m鉆孔樁，樁頂設(shè)規(guī)格為11.9X11。9X3O0m的承臺。梁濟運河特大橋主橋除8號墩位于n級通航河道的梁濟運河內(nèi)（目前水深2m擺布，屬第四系孔隙潛水）外，其余墩（5號、6號、7號墩）均位于平整的旱地上.該特大橋主橋鉆孔在70~90m之間，地質(zhì)情況為表層0o5m擺布耕植土層（對于水中為黑色的淤泥層），褐黃色、松散、稍密，以亞砂土，含植物根系;0。5?40.2m以亞砂土為主，局部地層夾雜姜石;40.2?90.4m為黏土和細(xì)砂、中砂、中粗砂及粗砂互層，平均每層2o0~3.0m厚，容許承載力最大達(dá)420kPao二、方案設(shè)計原則及方案的確定和選用（一）方案設(shè)計原則1、在確保安全質(zhì)量的前提下，盡量經(jīng)濟的原則；2、取材和安裝方便的原則；3、盡可能利用現(xiàn)有常備材料的原則；4、盡可能利用既有結(jié)構(gòu)物并盡量減少對既有結(jié)構(gòu)強度影響的原則.（二）方案的確定和選用1、0號塊采用在墩身上設(shè)置托架方案（又分預(yù)埋式和裝配式兩種方案，但本設(shè)計只敘述裝配式托架方案）和在承臺頂面上架設(shè)碗扣式滿堂支架方案，此二種方案可任選一種，但最好選擇碗扣式滿堂支架方案。2、1號塊本橋現(xiàn)澆0號塊較短，長10.0m,施工1號塊時無法正常布置掛籃，可采用以下兩種施工方案：第一種方案是調(diào)整其中一副掛籃中的承重主構(gòu)架的橫向聯(lián)結(jié)間距1m左右，使其在平面錯開布置，實現(xiàn)1#塊的掛籃施工；第二種方案是采用在托架上現(xiàn)澆施工。這兩種方案中，第一種方案簡單、經(jīng)濟；第二種方案費用高，托架加工及安裝復(fù)雜，對墩身整體結(jié)構(gòu)強度有一定的影響。為此建議采用第一種方案（掛籃施工方案），第二種方案只作參考。3、陸上邊孔現(xiàn)澆段（5號~6號墩之間）采用碗扣式滿堂支架方案，但地基需作加固處理。4、水中邊孔現(xiàn)澆段（7號~8號墩之間）采用暫時墩梁式支架方案。利用鋼管樁、貝雷架、型鋼等材料.建造兩個暫時墩，其中一個在8號墩承臺上設(shè)置鋼管排架墩，另一個利用震動鋼管樁作基礎(chǔ)的水中墩。三、0號塊支架及托架方案1、 三角桁架型托架概述根據(jù)梁濟運河特大橋的特點，本橋o#塊施工采用三角桁架型托架支撐。托架的主承重架采用三角形桁架,桁架用熱軋型鋼組拼而成,結(jié)構(gòu)受力明確，自重輕，剛度較大,變形穩(wěn)定可以有效預(yù)防混凝土開裂。托架頂面主要受力桿件采用貝雷架，連接采用J506焊條焊接，支撐端以直徑32mm高強精軋羅紋鋼貫通墩柱固定，裝拆方便。外模采用組合鋼模，以槽鋼焊接支架支撐；內(nèi)模采用組合鋼模，以槽鋼焊接的內(nèi)模支架及鋼管支撐.該托架由三角桁架、貝雷架、拉桿錨固三個基本受力系統(tǒng)組成，其基本結(jié)構(gòu)布置圖詳見圖1所示,節(jié)點具體布置圖在后面計算檢驗說明書中有詳細(xì)說明。托架主承重的上桁梁采用2[28及斜撐采用2:22b槽鋼焊接組成，材質(zhì)為Q235鋼，[o]=215MPa,[t]=125MPa.次要受力桿件采用2[20a槽鋼組成，橫向系桿為2[20a及L125X14mm角鋼焊接而成,均采用Q235鋼材，E=210GPa,[。]=215MPa,[t]=125MPao托架錨固系統(tǒng)由直徑32mm高強度精軋羅紋鋼、L125X14.2cm鋼墊板組成（具體尺寸見附圖），鋼材為40SiMov,屈服強度750MPa,容許拉（壓）應(yīng)力[。]=0.7X2750=525MPa,容許剪應(yīng)力[1]=0。5[。]=0。58X525=304o5MPao2、托架結(jié)構(gòu)詳圖（見下圖）3、托架檢算（1）、荷載分析：托架所受荷載包括新澆碎梁體自重45t/m;內(nèi)外模板及其框架重（lt/m）；支架自重（4t/m）；澆注混凝土、振搗混凝土、施工機具、冬季措施、人員等施工荷載（合計7o5KN/m2）托架結(jié)構(gòu)所受靜載作用圖如下：(2)、桿件內(nèi)力計算：由于桿件的彎距與剪力相對軸力來說很小，可忽稍不計，各桿節(jié)點以較節(jié)形式考慮，根據(jù)結(jié)構(gòu)及荷載的對稱性，取半結(jié)構(gòu)進行計算，計算簡圖如下：求出各桿軸向力：Nl=+19.17t;N3=+75t；N2-31。5t；N4=-106.07t(3)、構(gòu)件選材及其截面特性：⑴、(3)桿件選用2[28b組合結(jié)構(gòu)，截面參數(shù)為：A=45o62c%g=35.81Kg/m,IX=5118o4cmi,W=365o6cm3,i=10。59cm,Iy=241o5cnn,i=2.3cm,Z=2.02cm,x x y 0斜桿⑵、 ⑷桿選用2[22b組合結(jié)構(gòu)，截面特征為：A=36.24cm2,g=28.45kg/m,I=2571.3cmi,W=233.8cm3,i=8。42cm,Iy=176。5cnn,iX xx y=2。21cm,Z—2o03cm。0(4)、強度檢算：①二力桿強度檢算：由于在所有桿件中(4)號桿件受力最大，且截面積最小，所以只需對⑷號桿件檢算即可.②對拉桿中」高強精軋羅紋鋼的檢算：32單根拉桿承受的最大拉力等于N3=18.75t,單根拉桿承受的最大剪力為：Q=18.75t,max③對連接角鋼的檢算:連接角鋼采用L125X14,單塊角鋼承受的最大拉力為單根拉桿所受的最大剪力Q,max(5)、受壓桿件長細(xì)比檢算：只需對(4)桿檢算即可。繞定軸x的長細(xì)比：繞虛軸y的長細(xì)比:按繞虛軸穩(wěn)定確定分肢軸線間距C和桿截面高h(yuǎn)按等穩(wěn)定原則入=入，可求入和i。入=25。2分肢長細(xì)比入W0.5入=0.5X25.2=12。TOC\o"1-5"\h\zoy x y y x oy max6,取12h=c+2Z=182。32+20o3X2=223mm,采用h=230mm,實際c=h-2Z=230—20 0X20.3=189o4>100mm；由于人=22.6,叱=0.961,N/力=106。07X10./0.961Xy A72o48X102=152.28N/mm2<215N/nw受壓桿件綴尺寸確定：A、構(gòu)件的剪力每一個綴板面剪力為v=V/2=18.33/2=9.17KN；B、初選綴板尺寸：縱向高度h三2/3?C=2/3X189.4=126.27m叫厚度tNc/40b b=4.375mm,ht=70X6,相鄰綴板中心距1=1+h,1=入X=12X21。1=253。bXb 1 01b01oyil2,1—253o2+70=423。2mm；i綴板剛度和等分肢線剛度比值：滿足.C、檢算綴板強度：彎距M=VL/2=9.17X403.2/2=1848.67KNbl11剪力V=VL/L=9.17X403o2/189o4=19。52KNbl11。=6M/th2=6X1848.67X103/6X1702=63。97<f=215KNblbbt=1.5V/th=1.5X19o52X103/(6X170)=28。7N/mni2<f=125N/nw

blbb 2D、綴板焊縫計算：采用三面周圍角鋼焊縫，計算時偏于安全地只取端部縱向焊縫，L200mm,焊腳尺W寸hf(焊條為E43)h=2。9,用4mm.f(6)、結(jié)點焊縫強度檢算A、對于A結(jié)點即(1)與⑵號桿焊接為對接，焊厚t為9mm,焊長Lw=277.2—10=267。2mmB、對于B結(jié)點，(2)號桿與角鋼之間采用角焊形式，焊縫高度h=10mmf取=lOOmm。(7)、A、D點豎向位移計算：A點的豎向位移計算采用單位力法： D點豎向位移的計算：=1,=四、州節(jié)段滿堂支架施工方案扣式腳手架概述根據(jù)梁濟運河特大橋的特點，本橋0#節(jié)段大部分位于承臺的正上方，只有極少部分翼板處在承臺正上方以外，這樣為使用腳手架提供了良好的支撐基礎(chǔ)，因此采用滿堂腕扣式腳手架支撐是一種交好的方案。腕扣式滿堂支架受力明確，剛度較大，沉降量較小，拆裝方便。支架頂部采用方木滿布承力，局部變形小，線形易于控制。底模采用5cm厚平板鋼模平裝而成。內(nèi)、外模采用組合鋼模，用角鋼或者槽鋼焊接成支架支撐。該支撐系統(tǒng)大部分直接架設(shè)在承臺上，小部分支撐需地基硬化后架設(shè)在硬化層上，具體布置見附圖。支架材料采用Q235鋼，［。］=215Mpa,［t］=qo58［。］=125Mpa,E=2o1X105Mpa02、荷載分析：支架所受荷載包括新澆混凝土梁體自重（4517m）,內(nèi)外模板及其筐架重（0.517m）,支架自重（5T/m）,計算荷載按區(qū)段內(nèi)的1。5倍，所以支架所承受的總荷載為：Nz=1.5（450X6o2+5OX6.2+5X45+6。2X13.5X7.5=1785.98KN）.3、立桿截面性質(zhì)：A=600mm2,l=240000mm4,r2=I/A,r=20mm,長細(xì)比人=l/r=900/20=45,查表得巾=0。929,考慮偏心影響取力=0.5,則桿件零界承載力Nc=［。］A力=215X600義0。5X1-=64。5KN。比較廠家提供其承載力為30KN,檢驗桿件合格，取單根桿件承載力30KN.4、立桿承載力檢算：檢算時，為了偏于安全，將總荷載全部分配腹板處的桿件中，即單根桿件所受的力為：Nd=1785.98/174=10o26KN<30KN,符合承載力要求。5、補充說明：由于支撐面小，支撐高度較高，必須加強穩(wěn)定性，因此加密斜撐的間距以及使用鋼管使其與墩柱連為一體；支撐承臺以外的部分，先壓實后澆注20cme15混凝土。具體布置情況見附圖。五、主橋0#、1#節(jié)段拖架施工方案1、三角桁架型托架概述根據(jù)梁濟運河特大橋的特點，本橋0#塊施工采用三角桁架型托架支撐,又由于0#塊總長度惟獨10米,少于安放掛籃的有效長度，因此采取0#塊、1#塊托架施工方案。主承重架采用三角形桁架，桁架用熱軋型鋼組拼而成，結(jié)構(gòu)受力明確，自重輕，剛度較大，變形穩(wěn)定可以有效預(yù)防混凝土開裂。托架頂面主要受力桿件采用貝雷架，連接采用J506焊條焊接，支撐端以直徑32mm高強精軋羅紋鋼貫通墩柱固定，裝拆方便。外模采用組合鋼模,以槽鋼焊接支架支撐；內(nèi)模采用組合鋼模，以槽鋼焊接的內(nèi)模支架及鋼管支撐.該托架由三角桁架、貝雷架、拉桿錨固三個基本受力系統(tǒng)組成，其基本結(jié)構(gòu)布置圖詳見附圖所示。托架主承重的上桁梁及斜撐采用2:36a槽鋼焊接組成，材質(zhì)為0235鋼，[o]=215MPa,[t]=125MPa.次要受力桿件采用2[20a槽鋼組成，橫向系桿為2[20a及L125X14mm角鋼焊接而成，均采用Q235鋼材，E=210GPa,[o]=215MPa, [T]=125MPao托架錨固系統(tǒng)由直徑32mm高強度精軋羅紋鋼、L200X20.2cm鋼墊板、錨具組成，鋼材為40SiMov,屈服強度750MPa,容許拉(壓)應(yīng)力[。]=0.7X750=525MPa,容許2剪應(yīng)力[t]=0.5[o]=0o58X525=304o5MPao托架構(gòu)造見附圖.2、結(jié)構(gòu)檢算：A、結(jié)構(gòu)各構(gòu)件材料種類及其截面特性材料種類⑴、⑵、⑶、⑷、⑸、(10)、(H)號桿件采用2[36a,截面參數(shù)如下:A=60o89cm2,g=47o80kg/m,Ix=11874o1cmi, Wx=659o7cm3,ix=13.96cm,Iy=455cirniy=2.73cm,E=2。44cm;(6)、⑺、⑻、⑼號桿件采用2[20a,截面參數(shù)如下：A=28O083cm2,g=22o63kg/m,Ix=1780o4cni4,Wx=178o0cm3,ix=128.Ocnu, iy=2.11cm,E=2.01cmo0B、結(jié)構(gòu)計算圖見(圖1)C、各桿件內(nèi)力將托架承受的荷載(包括靜載、動載)全作用在結(jié)點上，按桁架進行計算，并考慮的安全系數(shù)為2.0,各結(jié)點作用荷載如圖所示，各桿件內(nèi)力計算如下：N=N=+72T；N=-108T；N=-101.8T；N=+76。36T；N=N+N-cos45°=—101o8—76。1 2 3 4 6 5 4 336二T78。16T； N=N =N=0； N =+75T；N二一106。5T8 7 9 10 11D、強度檢算①二力桿檢算：同種截面只需驗算軸力最大者，困此只需檢算⑸、⑹號桿件②拉桿檢算：a。上端單根的拉桿的檢算：bo拉桿的削剪力檢算:上部單根拉桿承受的剪力：下部單根拉桿承受的剪力為：E、角鋼檢算：選用的角鋼型號為：L200X20,A=76.505cm2；F、受壓桿件長細(xì)比檢算：根據(jù)結(jié)構(gòu)受力只需對⑸號桿進行檢算：a.對實軸x的檢算：b.對虛軸y的檢算：首先按虛軸（即y軸）的等穩(wěn)定性確定分肢間距c和柱截面高度h:按等穩(wěn)定原則，可求和，；分肢長細(xì)比：取12。精確驗算虛軸穩(wěn)定：綴板間凈距采用330mm,綴板尺寸確定及強度檢算：①桿的剪力每綴板面剪力V=V/2=15.4/2=7。7KNo1②初選綴板尺寸：縱向高度h