1.1墻身大樣1剖面扣件式腳手架計算書 11.2墻身大樣2剖面多排腳手架計算書 91.3墻身大樣3剖面多排腳手架計算書 19墻身大樣1剖面扣件式腳手架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20174、《建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范》GB50007-20115、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、腳手架參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9腳手架搭設排數(shù)雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48×3.5腳手架架體高度H(m)23步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.85內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手架設計類型結(jié)構(gòu)腳手架腳手板類型鋼笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設安全防護網(wǎng)自重標準值(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式6跨1設結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)廣西南寧市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.25風荷載體型系數(shù)μs1.04風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.81，0.81風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.211，0.211計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n1橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.3×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.038+0.1×0.85/(1+1))+0.9×1.5×3×0.85/(1+1)=1.826kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.1×0.85/(1+1))+3×0.85/(1+1)=1.356kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.826×1.52=0.411kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.411×106/5080=80.895N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.356×15004/(100×206000×121900)=1.851mmνmax＝1.851mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.826×1.5=3.014kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×1.356×1.5=2.237kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=3.014kNq=1.3×0.038=0.05kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=2.237kNq'=0.038kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.645×106/5080=126.967N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝1.15mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.528kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×3.014/2=1.507kN≤Rc=0.85×8=6.8kN橫向水平桿：Rmax=1×1.528=1.528kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足要求！六、荷載計算腳手架架體高度H23腳手架鋼管類型Φ48×3.5每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.038/1.8)×23=3.335kN單內(nèi)立桿：NG1k=3.335kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(23/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.878kN1/1表示腳手板1步1設單內(nèi)立桿：NG2k1=0.878kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(23/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.513kN1/1表示擋腳板1步1設4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×23=0.345kN5、構(gòu)配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.878+3.513+0.345=4.737kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=0.878kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN內(nèi)立桿：NQ1k=1.912kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(3.335+4.737)+0.9×1.5×1.912=13.075kN單內(nèi)立桿：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(3.335+0.878)+0.9×1.5×1.912=8.059kN七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H23立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步三跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210滿足要求！軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m長細比λ=l0/i=3.119×103/15.8=197.373查《規(guī)范》表A得，φ=0.1862、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(3.335+4.737)+0.9×1.5×1.912=13.075kNσ=γ0N/(φA)=1×13075.042/(0.186×489)=143.754N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(3.335+4.737)+0.9×1.5×1.912=13.075kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.211×1.5×1.82/10=0.125kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[13075.042/(0.186×489)+124593.39/5080]=168.281N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、腳手架架體高度驗算不組合風荷載作用Hs1=(φAf-(1.3×NG2k+1.5NQ1k))/(1.3×gk)=(0.186×489×205×10-3-(1.3×4.737+1.5×1.912))/(1.3×0.129)=57.359m組合風荷載作用Hs2=(φAf-(1.3×NG2k+0.9×1.5NQ1k+MwφA/W))/(1.3×gk)=(0.186×489×205×10-3-(1.3×4.737+0.9×1.5×1.912+0.125×1000×0.186×489/5080))/(1.3×0.129)=45.768mHs=45.768m>H=23m滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Φ48×3.5連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件為扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.211×2×1.8×3×1.5=5.127kN長細比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(5.127+3)×103/(0.896×489)=18.549N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=5.127+3=8.127kN≤0.85×12=10.2kN滿足要求！墻身大樣2剖面多排腳手架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20174、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、腳手架參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9腳手架搭設排數(shù)3腳手架鋼管類型Φ48×3.5架體離地高度(m)0步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿離墻及立桿前后橫距l(xiāng)b(m)0.25，0.85，0.85二、荷載設計腳手架設計類型結(jié)構(gòu)腳手架腳手板類型鋼笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設安全防護網(wǎng)自重標準值(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式6跨1設結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)廣西南寧市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.25風荷載體型系數(shù)μs1.04風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.06，0.796風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.276，0.207計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置取多排架中最大橫距段作為最不利計算承載能力極限狀態(tài)q=1.3×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.038+0.1×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.234kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.1×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.917kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.234×1.52=0.278kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.278×106/5080=54.667N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.917×15004/(100×206000×121900)=1.251mmνmax＝1.251mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.234×1.5=2.037kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.917×1.5=1.513kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=2.037kNq=1.3×0.038=0.05kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.513kNq'=0.038kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.581×106/5080=114.387N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝1.323mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=2.058kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×2.037/2=1.018kN≤Rc=0.85×8=6.8kN橫向水平桿：Rmax=1×2.058=2.058kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足要求！六、荷載計算立桿排號立桿搭設高度Hs(m)雙立桿計算方式雙立桿計算高度h1(m)117不設置雙立桿/217不設置雙立桿/319.5不設置雙立桿/每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k立桿一:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立桿二:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立桿三:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×19.5=3.139kN2、腳手板的自重標準值NG2k1立桿一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.666kN立桿二:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/1=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/1=1.332kN立桿三:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.5/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.754kN1/1表示腳手板1步1設3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2立桿三:NG2k1=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.018kN1/1表示擋腳板1步1設4、圍護材料的自重標準值NG2k3立桿三:NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.5=0.292kN5、立桿自重標準值NGk總計立桿一:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+0.666=3.403kN立桿二:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+1.332=4.069kN立桿三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.139+0.754+3.018+0.292=7.204kN6、立桿施工活荷載計算立桿一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN立桿二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/1=1.5×0.85×(1×3)/1=3.825kN立桿三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kN立桿二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kN立桿三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kN七、立桿穩(wěn)定性驗算立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)4891、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤250滿足要求！軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿穩(wěn)定性系數(shù)計算計算長度附加系數(shù)k計算長度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1553.119197.3730.18621.1553.119197.3730.18631.1553.119197.3730.1862、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用由上計算可知各排立桿軸向力N立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNσ=γ0N/(φA)=1×7005.558/(0.186×489)=77.023N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNσ=γ0N/(φA)=1×10453.017/(0.186×489)=114.926N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNσ=γ0N/(φA)=1×11946.913/(0.186×489)=131.351N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用由上計算可知各排立桿軸向力N立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[7005.558/(0.186×489)+122231.43/5080]=101.084N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[10453.017/(0.186×489)+122231.43/5080]=138.988N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[11946.913/(0.186×489)+122231.43/5080]=155.412N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、立桿底部軸力標準值計算立桿一：恒載標準值FG1=3.403kN，活載標準值FQ1=1.912kN立桿二：恒載標準值FG2=4.069kN，活載標準值FQ2=3.825kN立桿三：恒載標準值FG3=7.204kN，活載標準值FQ3=1.912kN八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Φ48×3.5連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件為扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.276×2×1.8×3×1.5=6.707kN長細比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(6.707+3)×103/(0.896×489)=22.155N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=6.707+3=9.707kN≤0.85×12=10.2kN滿足要求！九、樓板支撐面驗算樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C15立桿底座長a(mm)150立桿底座寬b(mm)150F1=Ns=11.947kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1120×130/1000=92.747kN≥F1=11.947kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×22500/1000=656.1kN≥F1=11.947kN滿足要求！墻身大樣3剖面多排腳手架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20174、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、腳手架參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9腳手架搭設排數(shù)4腳手架鋼管類型Φ48×3.5架體離地高度(m)0步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿離墻及立桿前后橫距l(xiāng)b(m)0.25，0.85，0.85，0.85二、荷載設計腳手架設計類型結(jié)構(gòu)腳手架腳手板類型鋼笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設安全防護網(wǎng)自重標準值(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式6跨1設結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)廣西南寧市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.25風荷載體型系數(shù)μs1.04風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.06，0.796風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.276，0.207計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置取多排架中最大橫距段作為最不利計算承載能力極限狀態(tài)q=1.3×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.038+0.1×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.234kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.1×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.917kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.234×1.52=0.278kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.278×106/5080=54.667N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.917×15004/(100×206000×121900)=1.251mmνmax＝1.251mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.234×1.5=2.037kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.917×1.5=1.513kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=2.037kNq=1.3×0.038=0.05kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.513kNq'=0.038kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.581×106/5080=114.387N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝1.323mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=2.058kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×2.037/2=1.018kN≤Rc=0.85×8=6.8kN橫向水平桿：Rmax=1×2.058=2.058kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足要求！六、荷載計算立桿排號立桿搭設高度Hs(m)雙立桿計算方式雙立桿計算高度h1(m)117不設置雙立桿/217不設置雙立桿/319.5不設置雙立桿/419.5不設置雙立桿/每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k立桿一:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立桿二:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立桿三:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×19.5=3.139kN立桿四:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×19.5=3.139kN2、腳手板的自重標準值NG2k1立桿一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.666kN立桿二:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/1=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/1=1.332kN立桿三:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/1=(19.5/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/1=1.509kN立桿四:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.5/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.754kN1/1表示腳手板1步1設3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2立桿四:NG2k1=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.018kN1/1表示擋腳板1步1設4、圍護材料的自重標準值NG2k3立桿四:NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.5=0.292kN5、立桿自重標準值NGk總計立桿一:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+0.666=3.403kN立桿二:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+1.332=4.069kN立桿三:NGk=NG1k+NG2k1=3.139+1.509=4.648kN立桿四:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.139+0.754+3.018+0.292=7.204kN6、立桿施工活荷載計算立桿一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN立桿二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/1=1.5×0.85×(1×3)/1=3.825kN立桿三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/1=1.5×0.85×(1×3)/1=3.825kN立桿四：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kN立桿二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kN立桿三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.648+0.9×1.5×3.825=11.206kN立桿四:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kN七、立桿穩(wěn)定性驗算立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)4891、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤250滿足要求！軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿穩(wěn)定性系數(shù)計算計算長度附加系數(shù)k計算長度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1553.119197.3730.18621.1553.119197.3730.18631.1553.119197.3730.18641.1553.119197.3730.1862、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用由上計算可知各排立桿軸向力N立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNσ=γ0N/(φA)=1×7005.558/(0.186×489)=77.023N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNσ=γ0N/(φA)=1×10453.017/(0.186×489)=114.926N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.648+0.9×1.5×3.825=11.206kNσ=γ0N/(φA)=1×11206.475/(0.186×489)=123.21N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿四:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNσ=γ0N/(φA)=1×11946.913/(0.186×489)=131.351N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用由上計算可知各排立桿軸向力N立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[7005.558/(0.186×489)+122231.43/5080]=101.084N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[10453.017/(0.186×489)+122231.43/5080]=138.988N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.648+0.9×1.5×3.825=11.206kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[11206.475/(0.186×489)+122231.43/5080]=147.272N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿四:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[11946.913/(0.186×489)+122231.43/5080]=155.412N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、立桿底部軸力標準值計算立桿一：恒載標準值FG1=3