存在下臥隧道時(shí)下沉廣場(chǎng)地基加固技術(shù)與工程實(shí)踐一、引言1.1研究背景與意義隨著城市化進(jìn)程的加速，城市空間資源愈發(fā)緊張，對(duì)地下空間的開(kāi)發(fā)利用變得愈發(fā)重要。下沉廣場(chǎng)作為一種常見(jiàn)的城市空間形式，在城市建設(shè)中被廣泛應(yīng)用，它不僅能有效改善城市空間的開(kāi)放性和可達(dá)性，還能提升城市的整體形象和功能。與此同時(shí)，城市的地下交通網(wǎng)絡(luò)也在不斷拓展，隧道作為地下交通的重要組成部分，在城市交通體系中發(fā)揮著關(guān)鍵作用。然而，在城市建設(shè)過(guò)程中，由于空間規(guī)劃的復(fù)雜性和土地資源的有限性，常常會(huì)出現(xiàn)下沉廣場(chǎng)與下臥隧道并存的情況。當(dāng)存在下臥隧道時(shí)，下沉廣場(chǎng)的建設(shè)會(huì)面臨諸多挑戰(zhàn)。下沉廣場(chǎng)的開(kāi)挖會(huì)改變土體的原有應(yīng)力狀態(tài)，引發(fā)土體的變形和位移。而下方的隧道處于相對(duì)穩(wěn)定的土體環(huán)境中，土體應(yīng)力狀態(tài)的改變可能會(huì)導(dǎo)致隧道受到額外的作用力，進(jìn)而引發(fā)隧道的變形、位移甚至破壞，嚴(yán)重威脅隧道的安全運(yùn)營(yíng)。特別是對(duì)于一些正在運(yùn)營(yíng)的地鐵隧道，其安全運(yùn)營(yíng)關(guān)系到城市交通的正常運(yùn)轉(zhuǎn)和大量乘客的生命安全，一旦因上方下沉廣場(chǎng)的施工而出現(xiàn)問(wèn)題，將造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和社會(huì)影響。此外，隧道的存在也會(huì)對(duì)下沉廣場(chǎng)地基的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響，使得地基處理難度增加。地基加固作為保障工程安全和穩(wěn)定的關(guān)鍵措施，對(duì)于存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)建設(shè)具有至關(guān)重要的意義。通過(guò)合理的地基加固，可以有效提高地基的承載能力，增強(qiáng)土體的穩(wěn)定性，減少土體變形和位移，從而降低下沉廣場(chǎng)施工對(duì)下臥隧道的不利影響，確保隧道的安全運(yùn)營(yíng)。同時(shí)，地基加固也能保證下沉廣場(chǎng)自身結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，使其在長(zhǎng)期使用過(guò)程中能夠承受各種荷載作用，滿足設(shè)計(jì)要求和使用功能。從工程實(shí)踐角度來(lái)看，目前在處理存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)地基加固問(wèn)題時(shí)，雖然已經(jīng)有一些工程經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)方法，但不同地區(qū)的地質(zhì)條件、工程要求和施工環(huán)境存在差異，現(xiàn)有的技術(shù)方法并不一定能完全滿足所有工程的需求。因此，深入研究存在下臥隧道時(shí)下沉廣場(chǎng)地基加固方式技術(shù)，對(duì)于解決工程實(shí)際問(wèn)題、指導(dǎo)工程實(shí)踐具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。通過(guò)本研究，有望為類似工程提供更加科學(xué)、合理、有效的地基加固方案，提高工程質(zhì)量，降低工程風(fēng)險(xiǎn)，推動(dòng)城市地下空間開(kāi)發(fā)利用技術(shù)的發(fā)展。1.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀在隧道結(jié)構(gòu)計(jì)算理論與方法方面，國(guó)外起步較早，已經(jīng)形成了較為成熟的體系。早期主要采用荷載結(jié)構(gòu)法，將隧道襯砌視為結(jié)構(gòu)構(gòu)件，將地層對(duì)襯砌的作用簡(jiǎn)化為荷載，這種方法計(jì)算相對(duì)簡(jiǎn)單，適用于圍巖條件較好、襯砌與圍巖相互作用較弱的情況。隨著對(duì)隧道結(jié)構(gòu)與圍巖相互作用認(rèn)識(shí)的深入，地層結(jié)構(gòu)法逐漸得到廣泛應(yīng)用，該方法考慮了圍巖的承載能力和襯砌與圍巖的共同作用，能更準(zhǔn)確地反映隧道結(jié)構(gòu)的受力特性。例如，在歐洲的一些隧道工程中，采用有限元軟件對(duì)隧道結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬分析，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，不斷優(yōu)化設(shè)計(jì)和施工方案。近年來(lái)，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的飛速發(fā)展，一些先進(jìn)的計(jì)算方法如邊界元法、離散元法等也被應(yīng)用于隧道結(jié)構(gòu)計(jì)算，這些方法在處理復(fù)雜地質(zhì)條件和特殊結(jié)構(gòu)形式的隧道時(shí)具有獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)。國(guó)內(nèi)在隧道結(jié)構(gòu)計(jì)算理論與方法方面也取得了顯著進(jìn)展。在學(xué)習(xí)借鑒國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上，結(jié)合國(guó)內(nèi)大量的工程實(shí)踐，不斷完善和創(chuàng)新。例如，針對(duì)我國(guó)復(fù)雜的地質(zhì)條件，研究人員提出了一些適合國(guó)內(nèi)工程實(shí)際的計(jì)算模型和方法，如考慮巖體節(jié)理裂隙影響的數(shù)值計(jì)算模型等。同時(shí)，國(guó)內(nèi)也在大力開(kāi)展隧道結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件的研發(fā)，一些具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的軟件在工程中得到了廣泛應(yīng)用，為隧道工程的設(shè)計(jì)和施工提供了有力的技術(shù)支持。在土體開(kāi)挖研究方面，國(guó)外的研究重點(diǎn)主要集中在開(kāi)挖過(guò)程中的土體力學(xué)行為和變形規(guī)律。通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，深入研究了不同開(kāi)挖方式、開(kāi)挖順序以及支護(hù)措施對(duì)土體變形和穩(wěn)定性的影響。例如，在一些大型基坑開(kāi)挖工程中，利用先進(jìn)的監(jiān)測(cè)設(shè)備實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)土體的位移、應(yīng)力變化，結(jié)合數(shù)值模擬分析，總結(jié)出了土體開(kāi)挖過(guò)程中的變形發(fā)展規(guī)律，為制定合理的施工方案提供了依據(jù)。國(guó)內(nèi)在土體開(kāi)挖研究方面也做了大量工作。一方面，開(kāi)展了各種土體本構(gòu)模型的研究，以更準(zhǔn)確地描述土體在開(kāi)挖過(guò)程中的力學(xué)行為；另一方面，結(jié)合工程實(shí)際，對(duì)不同地質(zhì)條件下的土體開(kāi)挖進(jìn)行了深入研究，提出了許多實(shí)用的開(kāi)挖技術(shù)和施工控制方法。例如，在軟土地層中，采用分層分段開(kāi)挖、及時(shí)支護(hù)的施工方法，有效控制了土體的變形；在巖石地層中，研究了爆破開(kāi)挖對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響，并提出了相應(yīng)的控制措施。關(guān)于土體開(kāi)挖對(duì)隧道的影響，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的研究。國(guó)外研究主要通過(guò)數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方法，分析了土體開(kāi)挖引起的隧道變形、內(nèi)力變化以及隧道與土體之間的相互作用。一些研究成果表明，隧道的變形和內(nèi)力與土體開(kāi)挖的距離、開(kāi)挖深度、開(kāi)挖方式等因素密切相關(guān)。例如，在日本的一些城市地鐵隧道工程中，通過(guò)對(duì)上方土體開(kāi)挖過(guò)程中隧道變形的長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)，建立了隧道變形預(yù)測(cè)模型，為工程施工提供了重要參考。國(guó)內(nèi)在這方面的研究也取得了豐碩成果。研究人員針對(duì)不同類型的隧道和土體條件，開(kāi)展了一系列的數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究，分析了土體開(kāi)挖對(duì)隧道結(jié)構(gòu)安全的影響機(jī)制，并提出了相應(yīng)的控制措施。例如，通過(guò)建立三維數(shù)值模型，研究了基坑開(kāi)挖對(duì)鄰近地鐵隧道的影響，分析了隧道的變形規(guī)律和受力特性，提出了采用隔離樁、加固土體等措施來(lái)減小隧道的變形。同時(shí)，國(guó)內(nèi)還制定了相關(guān)的規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)土體開(kāi)挖過(guò)程中隧道的變形控制指標(biāo)和監(jiān)測(cè)要求做出了明確規(guī)定，為工程實(shí)踐提供了指導(dǎo)。盡管國(guó)內(nèi)外在隧道結(jié)構(gòu)計(jì)算理論與方法、土體開(kāi)挖以及土體開(kāi)挖對(duì)隧道的影響等方面取得了一定的研究成果，但在存在下臥隧道時(shí)下沉廣場(chǎng)地基加固方式技術(shù)方面，仍存在一些不足之處?，F(xiàn)有研究多側(cè)重于單一的加固方法或某一特定工程案例，缺乏對(duì)多種加固方法的系統(tǒng)比較和綜合分析；在考慮下沉廣場(chǎng)與下臥隧道的相互作用時(shí)，模型的建立和參數(shù)選取還不夠完善，導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況存在一定偏差；此外，對(duì)于不同地質(zhì)條件和工程要求下的地基加固方案的優(yōu)化設(shè)計(jì)，還缺乏深入的研究。本文將針對(duì)這些問(wèn)題，開(kāi)展存在下臥隧道時(shí)下沉廣場(chǎng)地基加固方式技術(shù)的研究，通過(guò)數(shù)值模擬和工程實(shí)例分析，系統(tǒng)比較不同加固方案的效果，提出適合不同工況的地基加固優(yōu)化方案，以期為相關(guān)工程提供更科學(xué)、合理的技術(shù)支持。1.3研究?jī)?nèi)容與方法本文將采用數(shù)值模擬與工程案例相結(jié)合的研究方法，對(duì)存在下臥隧道時(shí)下沉廣場(chǎng)地基加固方式技術(shù)展開(kāi)深入研究。具體內(nèi)容如下：數(shù)值模型的選擇與建立：通過(guò)對(duì)多種數(shù)值計(jì)算軟件如FLAC3D、ABAQUS、ANSYS等進(jìn)行簡(jiǎn)單比較，結(jié)合本研究的特點(diǎn)和需求，選定有限差分軟件FLAC3D?；趯?shí)際工程概況，明確下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖方案及遵循原則，對(duì)模型進(jìn)行合理簡(jiǎn)化和假設(shè)，確定模型的計(jì)算參數(shù)，進(jìn)而建立準(zhǔn)確的數(shù)值模型，為后續(xù)的模擬分析奠定基礎(chǔ)。不同地基加固方案的數(shù)值模擬分析：對(duì)未采取加固措施的情況進(jìn)行數(shù)值模擬，分析下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖過(guò)程中土體的應(yīng)力、應(yīng)變和位移變化，以及對(duì)下臥隧道的影響，評(píng)估其安全性和穩(wěn)定性。針對(duì)門式攪拌樁加固方案、抗拔樁加固方案以及綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案，分別進(jìn)行數(shù)值模擬。詳細(xì)分析每種方案在不同施工階段的加固效果，包括土體的加固范圍、強(qiáng)度提升情況，以及隧道的位移、變形等指標(biāo)的變化，對(duì)比不同方案的優(yōu)缺點(diǎn)。加固方案的效果評(píng)價(jià)與優(yōu)化：圍繞選定的四個(gè)指標(biāo)，如隧道的豎向位移、水平位移、變形曲線的最小曲率半徑以及土體的沉降等，對(duì)四種加固方案的效果進(jìn)行全面、系統(tǒng)的比較評(píng)價(jià)。分析不同加固方案下各指標(biāo)的變化規(guī)律，明確各方案對(duì)減小隧道變形和提高地基穩(wěn)定性的作用程度。根據(jù)評(píng)價(jià)結(jié)果，結(jié)合工程實(shí)際需求和地質(zhì)條件，對(duì)地基加固方案進(jìn)行優(yōu)化，提出適合不同工況的最佳加固方案，為實(shí)際工程提供科學(xué)的決策依據(jù)。工程案例分析：選取實(shí)際存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)工程案例，對(duì)其地基加固方案的設(shè)計(jì)、施工過(guò)程和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行詳細(xì)分析。將數(shù)值模擬結(jié)果與工程實(shí)際情況進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證，進(jìn)一步檢驗(yàn)數(shù)值模型的準(zhǔn)確性和加固方案的有效性?？偨Y(jié)工程案例中的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，為類似工程提供實(shí)踐參考。結(jié)論與展望：對(duì)研究成果進(jìn)行總結(jié)歸納，明確不同地基加固方案在存在下臥隧道時(shí)下沉廣場(chǎng)建設(shè)中的應(yīng)用效果和適用條件。指出本研究的不足之處，提出未來(lái)進(jìn)一步研究的方向和建議，為該領(lǐng)域的技術(shù)發(fā)展提供參考。二、下臥隧道與下沉廣場(chǎng)地基相互作用機(jī)理2.1土體開(kāi)挖對(duì)下臥隧道的影響在下沉廣場(chǎng)的建設(shè)過(guò)程中，土體開(kāi)挖是一個(gè)關(guān)鍵環(huán)節(jié)，其對(duì)下臥隧道的影響是多方面且復(fù)雜的，涉及到土體力學(xué)、結(jié)構(gòu)力學(xué)等多個(gè)學(xué)科領(lǐng)域。從土體應(yīng)力變化的角度來(lái)看，在未進(jìn)行土體開(kāi)挖時(shí)，土體處于初始應(yīng)力平衡狀態(tài)，下臥隧道周圍的土體對(duì)隧道施加的應(yīng)力相對(duì)穩(wěn)定。然而，當(dāng)下沉廣場(chǎng)開(kāi)始土體開(kāi)挖時(shí)，隨著土體的移除，原有的應(yīng)力平衡被打破。基坑底部土體的卸載會(huì)導(dǎo)致土體向上回彈，產(chǎn)生向上的位移，這種位移會(huì)傳遞到下臥隧道，使隧道受到向上的作用力。同時(shí)，基坑周邊土體由于失去側(cè)向約束，會(huì)向基坑內(nèi)發(fā)生側(cè)向位移，從而對(duì)下臥隧道產(chǎn)生側(cè)向壓力。根據(jù)彈性力學(xué)理論，土體的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系可以用廣義胡克定律來(lái)描述。在開(kāi)挖過(guò)程中，土體的應(yīng)力變化會(huì)引起應(yīng)變，進(jìn)而導(dǎo)致土體的變形。對(duì)于下臥隧道而言，土體的變形會(huì)使其周圍的土體對(duì)隧道的作用力發(fā)生改變。假設(shè)土體為各向同性彈性體，其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系可以表示為：\sigma_{ij}=2G\epsilon_{ij}+\lambda\epsilon_{kk}\delta_{ij}其中，\sigma_{ij}是應(yīng)力張量，\epsilon_{ij}是應(yīng)變張量，G是剪切模量，\lambda是拉梅常數(shù)，\epsilon_{kk}是體積應(yīng)變，\delta_{ij}是克羅內(nèi)克符號(hào)。在實(shí)際工程中，土體并非理想的彈性體，其力學(xué)行為更為復(fù)雜，通常需要考慮土體的非線性、塑性以及流變等特性。例如，在軟土地層中，土體具有明顯的流變特性，隨著時(shí)間的推移，土體的變形會(huì)持續(xù)發(fā)展，這將對(duì)下臥隧道產(chǎn)生長(zhǎng)期的影響。這種應(yīng)力變化對(duì)下臥隧道的位移和變形有著直接且顯著的影響機(jī)制。在位移方面，隧道會(huì)隨著土體的回彈和側(cè)向位移而產(chǎn)生相應(yīng)的位移。當(dāng)土體向上回彈時(shí)，隧道會(huì)被向上抬升，導(dǎo)致隧道的豎向位移增加；而土體的側(cè)向位移則會(huì)使隧道產(chǎn)生水平位移。隧道的位移大小與土體開(kāi)挖的深度、范圍以及土體的力學(xué)性質(zhì)密切相關(guān)。一般來(lái)說(shuō)，開(kāi)挖深度越大、范圍越廣，隧道的位移也就越大；土體的剛度越小，隧道的位移也會(huì)相對(duì)較大。在變形方面，隧道會(huì)由于土體的不均勻變形而產(chǎn)生彎曲、拉伸等變形。當(dāng)隧道兩側(cè)土體的位移不一致時(shí)，隧道會(huì)發(fā)生彎曲變形，導(dǎo)致隧道的軸線發(fā)生偏離；而當(dāng)土體對(duì)隧道的作用力超過(guò)隧道的抗拉強(qiáng)度時(shí)，隧道會(huì)產(chǎn)生拉伸變形，可能導(dǎo)致隧道襯砌出現(xiàn)裂縫甚至破壞。隧道的變形程度可以通過(guò)變形曲率等指標(biāo)來(lái)衡量，變形曲率越大，說(shuō)明隧道的變形越嚴(yán)重。以某實(shí)際工程為例，在下沉廣場(chǎng)土體開(kāi)挖過(guò)程中，通過(guò)對(duì)下臥隧道的監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，隨著開(kāi)挖深度的增加，隧道的豎向位移逐漸增大，最大豎向位移達(dá)到了30毫米。同時(shí)，隧道的水平位移也有所增加，且在隧道的某些部位出現(xiàn)了明顯的彎曲變形，變形曲率超過(guò)了設(shè)計(jì)允許值，對(duì)隧道的安全運(yùn)營(yíng)構(gòu)成了威脅。通過(guò)數(shù)值模擬分析也可以進(jìn)一步驗(yàn)證土體開(kāi)挖對(duì)下臥隧道位移和變形的影響。利用有限元軟件建立下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的數(shù)值模型，模擬土體開(kāi)挖過(guò)程，得到隧道的位移和變形云圖。從云圖中可以清晰地看到，隧道的位移和變形分布與理論分析和實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果基本一致，進(jìn)一步說(shuō)明了土體開(kāi)挖對(duì)下臥隧道的影響機(jī)制。2.2隧道結(jié)構(gòu)對(duì)地基應(yīng)力分布的改變隧道結(jié)構(gòu)作為地下工程的重要組成部分，其剛度對(duì)地基應(yīng)力重分布起著至關(guān)重要的作用，而這種應(yīng)力重分布又對(duì)下沉廣場(chǎng)地基的穩(wěn)定性產(chǎn)生著深遠(yuǎn)影響。隧道結(jié)構(gòu)的剛度主要取決于其材料特性、截面尺寸和結(jié)構(gòu)形式。一般來(lái)說(shuō)，隧道襯砌采用的混凝土或鋼材具有較高的彈性模量，使得隧道結(jié)構(gòu)具有相對(duì)較大的剛度。例如，常見(jiàn)的盾構(gòu)隧道襯砌，其混凝土強(qiáng)度等級(jí)通常較高，能夠有效地抵抗變形。從截面尺寸來(lái)看，隧道的直徑或跨度越大，在相同材料和受力條件下，其剛度也會(huì)相應(yīng)增加。此外，不同的結(jié)構(gòu)形式，如圓形、馬蹄形等，其受力性能和剛度也存在差異。圓形隧道由于其結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，在均勻受力條件下，能夠較好地發(fā)揮材料的力學(xué)性能，剛度相對(duì)較高。當(dāng)存在下臥隧道時(shí)，在下沉廣場(chǎng)地基的受力體系中，隧道結(jié)構(gòu)與周圍土體形成了一個(gè)相互作用的復(fù)合體。由于隧道結(jié)構(gòu)的剛度大于周圍土體，在土體開(kāi)挖引起的應(yīng)力變化過(guò)程中，隧道會(huì)對(duì)周圍土體的變形產(chǎn)生約束作用。根據(jù)彈性力學(xué)中的圣維南原理，在遠(yuǎn)離隧道的區(qū)域，土體的應(yīng)力分布受隧道的影響較小，基本遵循土體自身的應(yīng)力分布規(guī)律；而在靠近隧道的區(qū)域，土體的應(yīng)力分布會(huì)發(fā)生顯著改變。隧道周圍的土體由于受到隧道結(jié)構(gòu)的約束，其應(yīng)力狀態(tài)變得更加復(fù)雜，會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。以某實(shí)際工程為例，通過(guò)在隧道周圍土體中埋設(shè)應(yīng)力傳感器，監(jiān)測(cè)下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖過(guò)程中土體的應(yīng)力變化。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在靠近隧道的土體區(qū)域，應(yīng)力值明顯高于遠(yuǎn)離隧道的區(qū)域，最大應(yīng)力集中系數(shù)達(dá)到了1.5左右。這表明隧道結(jié)構(gòu)的存在使得周圍土體的應(yīng)力分布發(fā)生了顯著改變，原本均勻分布的應(yīng)力在隧道周圍出現(xiàn)了集中現(xiàn)象。這種應(yīng)力分布的改變對(duì)下沉廣場(chǎng)地基穩(wěn)定性的影響機(jī)制是多方面的。首先，應(yīng)力集中區(qū)域的土體更容易達(dá)到屈服狀態(tài)，從而導(dǎo)致土體的強(qiáng)度降低，增加了地基失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)。當(dāng)土體的應(yīng)力超過(guò)其抗剪強(qiáng)度時(shí)，土體就會(huì)發(fā)生剪切破壞，可能引發(fā)地基的局部坍塌或滑動(dòng)。其次，隧道周圍土體應(yīng)力分布的不均勻性會(huì)導(dǎo)致土體變形的不均勻，進(jìn)而使下沉廣場(chǎng)的基礎(chǔ)產(chǎn)生不均勻沉降。不均勻沉降會(huì)使下沉廣場(chǎng)的結(jié)構(gòu)受到額外的附加應(yīng)力，當(dāng)附加應(yīng)力超過(guò)結(jié)構(gòu)的承載能力時(shí)，結(jié)構(gòu)就會(huì)出現(xiàn)裂縫、傾斜甚至倒塌等破壞現(xiàn)象。為了更直觀地理解這種影響，我們可以通過(guò)數(shù)值模擬分析來(lái)進(jìn)一步研究。利用有限元軟件建立下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的數(shù)值模型，模擬不同工況下地基的應(yīng)力分布和變形情況。從模擬結(jié)果中可以清晰地看到，在存在下臥隧道時(shí)，地基的應(yīng)力分布呈現(xiàn)出明顯的不均勻性，隧道周圍的應(yīng)力集中區(qū)域與實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果相符。同時(shí)，地基的變形也表現(xiàn)出不均勻性，下沉廣場(chǎng)的基礎(chǔ)在隧道上方出現(xiàn)了較大的沉降差，這對(duì)下沉廣場(chǎng)的結(jié)構(gòu)安全構(gòu)成了嚴(yán)重威脅。2.3工程案例分析相互作用表現(xiàn)以某城市商業(yè)綜合體下沉廣場(chǎng)工程為例，該下沉廣場(chǎng)下方存在一條正在運(yùn)營(yíng)的地鐵隧道，兩者豎向距離較近，地質(zhì)條件復(fù)雜，主要為軟土地層，且地下水位較高。在下沉廣場(chǎng)的建設(shè)過(guò)程中，施工單位高度重視下臥隧道的安全保護(hù)，采取了一系列監(jiān)測(cè)和控制措施。在下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖前，對(duì)下臥隧道進(jìn)行了全面的初始狀態(tài)監(jiān)測(cè)，包括隧道的位移、變形、襯砌應(yīng)力等指標(biāo)，建立了詳細(xì)的初始數(shù)據(jù)檔案。在開(kāi)挖過(guò)程中，采用分層分段開(kāi)挖的方式，嚴(yán)格控制每層的開(kāi)挖深度和開(kāi)挖速度，同時(shí)加強(qiáng)對(duì)隧道的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。通過(guò)在隧道內(nèi)設(shè)置多個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，利用高精度的位移傳感器、應(yīng)變片等設(shè)備，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)隧道的變形和應(yīng)力變化。監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，隨著下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖深度的增加，隧道的變形逐漸增大。在開(kāi)挖至一定深度時(shí)，隧道的豎向位移達(dá)到了25毫米，超過(guò)了預(yù)警值。同時(shí)，隧道的水平位移也有所增加，且在隧道的部分區(qū)域出現(xiàn)了明顯的裂縫，襯砌應(yīng)力也超過(guò)了設(shè)計(jì)允許值。經(jīng)分析，主要原因是下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖導(dǎo)致土體應(yīng)力釋放，土體發(fā)生變形和位移，進(jìn)而傳遞到下臥隧道，使隧道受到不均勻的作用力。為了控制隧道的變形，施工單位采取了多種地基加固措施。首先，在下沉廣場(chǎng)周邊采用門式攪拌樁進(jìn)行加固，形成了一道連續(xù)的擋土墻，有效阻止了土體的側(cè)向位移，減小了對(duì)隧道的側(cè)向壓力。其次，在下沉廣場(chǎng)底部采用抗拔樁進(jìn)行加固，增強(qiáng)了土體的抗隆起能力，減少了隧道的豎向位移。此外，還對(duì)隧道周圍的土體進(jìn)行了注漿加固，提高了土體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。采取加固措施后，隧道的變形得到了有效控制。豎向位移逐漸穩(wěn)定在15毫米以內(nèi)，水平位移也明顯減小，裂縫沒(méi)有進(jìn)一步發(fā)展，襯砌應(yīng)力也逐漸恢復(fù)到安全范圍內(nèi)。通過(guò)對(duì)該工程案例的分析，可以直觀地看到下沉廣場(chǎng)與下臥隧道之間的相互作用表現(xiàn)，以及地基加固措施在控制隧道變形和確保工程安全方面的重要作用。這也為其他類似工程提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)和參考，在今后的工程實(shí)踐中，應(yīng)充分考慮下沉廣場(chǎng)與下臥隧道的相互作用，合理選擇地基加固方案，并加強(qiáng)施工過(guò)程中的監(jiān)測(cè)和控制，以保障工程的安全和順利進(jìn)行。三、下沉廣場(chǎng)地基加固常用技術(shù)3.1門式攪拌樁加固門式攪拌樁加固技術(shù)是一種常見(jiàn)且有效的地基加固方法，在存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)地基加固中具有重要的應(yīng)用價(jià)值。其加固原理基于水泥土攪拌樁的基本原理，通過(guò)特制的深層攪拌機(jī)械，將水泥等固化劑與地基土在原位進(jìn)行強(qiáng)制攪拌。在攪拌過(guò)程中，水泥與土發(fā)生一系列復(fù)雜的物理化學(xué)反應(yīng)，使軟土硬結(jié)成為具有足夠強(qiáng)度、變形模量和穩(wěn)定性的水泥土。對(duì)于門式攪拌樁而言，其通常以特定的排列方式形成類似門式的結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)形式能夠更有效地增強(qiáng)土體的整體性和承載能力。從物理反應(yīng)來(lái)看，水泥的水解和水化反應(yīng)會(huì)產(chǎn)生大量的熱量，加速土體中水分的蒸發(fā)，從而使土體的含水量降低，密實(shí)度增加。同時(shí)，水泥顆粒與土顆粒之間通過(guò)吸附、填充等作用，形成更為緊密的結(jié)構(gòu)。在化學(xué)反應(yīng)方面，水泥中的硅酸三鈣、硅酸二鈣等成分與土中的水分發(fā)生反應(yīng)，生成氫氧化鈣、水化硅酸鈣等凝膠物質(zhì)，這些凝膠物質(zhì)將土顆粒膠結(jié)在一起，形成具有較高強(qiáng)度的水泥土。隨著時(shí)間的推移，水泥土的強(qiáng)度會(huì)不斷增長(zhǎng)，從而達(dá)到加固地基的目的。門式攪拌樁的施工工藝相對(duì)較為成熟，一般包括以下幾個(gè)關(guān)鍵步驟。首先是施工準(zhǔn)備階段，需要對(duì)施工場(chǎng)地進(jìn)行平整，清除障礙物，確保施工設(shè)備能夠順利進(jìn)場(chǎng)和作業(yè)。同時(shí)，要根據(jù)設(shè)計(jì)要求和地質(zhì)條件，確定攪拌樁的樁位，并進(jìn)行測(cè)量放線。在攪拌機(jī)械就位后，開(kāi)始鉆進(jìn)攪拌作業(yè)。攪拌機(jī)械通常采用多頭攪拌設(shè)備，以保證攪拌的均勻性和效率。在鉆進(jìn)過(guò)程中，按照設(shè)計(jì)的鉆進(jìn)速度和深度，將攪拌頭深入到地基土中，同時(shí)通過(guò)管道將水泥漿或干水泥粉噴射到土體中。在攪拌頭鉆進(jìn)和提升的過(guò)程中，對(duì)土體和固化劑進(jìn)行充分?jǐn)嚢?，使兩者均勻混合。施工過(guò)程中，要嚴(yán)格控制水泥的摻入量、攪拌速度、提升速度等關(guān)鍵參數(shù)。水泥摻入量直接影響水泥土的強(qiáng)度，一般根據(jù)設(shè)計(jì)要求和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定，通常為土體重量的一定比例。攪拌速度和提升速度則會(huì)影響攪拌的均勻性和水泥土的質(zhì)量，應(yīng)根據(jù)土體的性質(zhì)和施工設(shè)備的性能進(jìn)行合理調(diào)整。例如，在軟土地層中，攪拌速度可適當(dāng)加快，以確保土體與固化劑充分混合；提升速度則應(yīng)適當(dāng)減慢，以保證水泥土的攪拌質(zhì)量。門式攪拌樁加固的效果顯著，能夠有效提高地基的承載能力。通過(guò)對(duì)加固后的地基進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)，結(jié)果表明，地基的承載力得到了大幅提升，能夠滿足下沉廣場(chǎng)的設(shè)計(jì)荷載要求。同時(shí)，門式攪拌樁加固還能減小土體的變形，降低下沉廣場(chǎng)施工對(duì)下臥隧道的影響。由于攪拌樁形成的門式結(jié)構(gòu)增強(qiáng)了土體的整體性和穩(wěn)定性，土體的變形得到了有效控制，從而減小了對(duì)下臥隧道的位移和變形影響。該技術(shù)適用于多種地質(zhì)條件，尤其是軟土地層。在軟土地層中，土體的強(qiáng)度較低，壓縮性較大，采用門式攪拌樁加固能夠顯著改善土體的力學(xué)性能，提高地基的穩(wěn)定性。例如，在某沿海城市的下沉廣場(chǎng)工程中，地質(zhì)條件為深厚的軟土層，地下水位較高，通過(guò)采用門式攪拌樁加固，成功解決了地基穩(wěn)定性問(wèn)題，確保了下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的安全。然而，對(duì)于一些含有大量石塊、建筑垃圾等障礙物的地層，門式攪拌樁的施工難度較大，可能會(huì)影響加固效果，在這種情況下，需要謹(jǐn)慎選擇或結(jié)合其他加固方法進(jìn)行處理。3.2抗拔樁加固抗拔樁在存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)地基加固中發(fā)揮著關(guān)鍵作用，其工作原理基于與土體的相互作用來(lái)抵抗上拔力?？拱螛吨饕揽繕渡砼c土層之間的摩擦力來(lái)承受豎向抗拔力。當(dāng)土體開(kāi)挖導(dǎo)致下臥隧道有向上位移的趨勢(shì)時(shí)，抗拔樁通過(guò)自身與周圍土體緊密的咬合作用，將隧道受到的上拔力傳遞到周圍穩(wěn)定的土體中。根據(jù)土力學(xué)中的庫(kù)侖定律，樁身與土體之間的摩擦力可以表示為：F=\muN其中，F(xiàn)是摩擦力，\mu是摩擦系數(shù)，與土體的性質(zhì)和樁身表面的粗糙程度有關(guān)，N是樁身與土體之間的正壓力。在實(shí)際工程中，抗拔樁的抗拔力還受到樁長(zhǎng)、樁徑、樁的間距以及土體的抗剪強(qiáng)度等多種因素的影響。一般來(lái)說(shuō)，樁長(zhǎng)越長(zhǎng)、樁徑越大，樁身與土體的接觸面積就越大，能夠提供的摩擦力也就越大，抗拔力也就越強(qiáng)。同時(shí)，合理的樁間距可以保證樁與樁之間的土體能夠協(xié)同工作，共同抵抗上拔力?？拱螛兜氖┕ひc(diǎn)涵蓋多個(gè)關(guān)鍵環(huán)節(jié)。在樁位定位方面，必須嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求進(jìn)行精確測(cè)量放線，確保樁位的準(zhǔn)確性。哪怕是微小的偏差，都可能導(dǎo)致樁的受力不均，影響整個(gè)地基加固的效果。例如，在某工程中，由于樁位定位偏差，使得部分抗拔樁無(wú)法有效發(fā)揮作用，導(dǎo)致隧道出現(xiàn)了不均勻的變形。成孔工藝的選擇至關(guān)重要，常見(jiàn)的成孔方法包括鉆孔灌注樁、人工挖孔樁等。不同的成孔方法適用于不同的地質(zhì)條件和工程要求。在軟土地層中，鉆孔灌注樁由于其施工效率高、對(duì)土體擾動(dòng)小等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用；而在巖石地層中，人工挖孔樁可能更具優(yōu)勢(shì)，能夠更好地保證樁的質(zhì)量。在施工過(guò)程中，要根據(jù)實(shí)際地質(zhì)情況，合理選擇成孔工藝，并嚴(yán)格控制成孔的垂直度和孔徑。如果成孔垂直度偏差過(guò)大，會(huì)使樁身的受力狀態(tài)發(fā)生改變，降低抗拔樁的承載能力。鋼筋籠的制作和安裝也不容忽視。鋼筋籠的鋼筋規(guī)格、間距等必須符合設(shè)計(jì)要求，以確保其具有足夠的強(qiáng)度和剛度。在安裝過(guò)程中，要保證鋼筋籠的位置準(zhǔn)確，避免出現(xiàn)偏移和變形。同時(shí)，要注意鋼筋籠與樁身混凝土的粘結(jié)，以充分發(fā)揮鋼筋的抗拉作用。混凝土的澆筑是抗拔樁施工的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一。要確保混凝土的配合比合理，具有良好的和易性和流動(dòng)性，以保證混凝土能夠順利澆筑到樁孔中。在澆筑過(guò)程中，要控制好澆筑速度和澆筑高度，避免出現(xiàn)斷樁、縮頸等質(zhì)量問(wèn)題。例如，在澆筑過(guò)程中，如果澆筑速度過(guò)快，可能會(huì)導(dǎo)致混凝土中混入空氣，形成空洞，影響樁的質(zhì)量。抗拔樁在控制隧道變形方面具有顯著優(yōu)勢(shì)。在某地鐵隧道上方的下沉廣場(chǎng)地基加固工程中，通過(guò)設(shè)置抗拔樁，有效地控制了隧道的豎向位移。監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，在未設(shè)置抗拔樁時(shí)，隧道的豎向位移達(dá)到了35毫米，超過(guò)了允許值；而設(shè)置抗拔樁后，隧道的豎向位移被控制在了10毫米以內(nèi)，滿足了工程要求。這是因?yàn)榭拱螛赌軌蛱峁?qiáng)大的抗拔力，抵消了土體開(kāi)挖對(duì)隧道產(chǎn)生的上拔力，從而減少了隧道的豎向位移?？拱螛哆€能提高地基的整體穩(wěn)定性。由于抗拔樁與周圍土體形成了一個(gè)共同作用的體系，增強(qiáng)了土體的抗變形能力，使得地基在受到各種荷載作用時(shí)，能夠保持相對(duì)穩(wěn)定。在地震等自然災(zāi)害發(fā)生時(shí)，抗拔樁能夠有效地抵抗地震力的作用，減少隧道和下沉廣場(chǎng)結(jié)構(gòu)的損壞。3.3其他加固技術(shù)除了門式攪拌樁加固和抗拔樁加固外，還有多種地基加固技術(shù)在存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)工程中具有應(yīng)用價(jià)值，下面將對(duì)灌漿加固、加筋加固和加壓加固等技術(shù)進(jìn)行簡(jiǎn)要介紹。灌漿加固技術(shù)是一種通過(guò)將漿液注入地基土體，填充土體孔隙，使土體與漿液膠結(jié)形成一個(gè)整體，從而提高地基強(qiáng)度和穩(wěn)定性的方法。其加固原理主要基于漿液的填充、滲透和擠密作用。當(dāng)漿液注入土體后，會(huì)在壓力作用下填充土體顆粒之間的孔隙，將土體顆粒膠結(jié)在一起，增加土體的密實(shí)度和強(qiáng)度。同時(shí)，漿液的滲透作用可以使?jié){液擴(kuò)散到土體的微小孔隙中，進(jìn)一步增強(qiáng)土體的整體性。在一些砂土地層中，灌漿加固可以有效地提高土體的抗液化能力，防止地震等自然災(zāi)害對(duì)地基的破壞。該技術(shù)適用于多種地質(zhì)條件，尤其是對(duì)一些地基土的滲透性較好、存在較多孔隙或裂縫的地層，如砂性土、碎石土以及存在巖溶洞穴的地層等，灌漿加固技術(shù)能夠取得較好的加固效果。在某城市地鐵隧道上方的下沉廣場(chǎng)工程中，由于地層中存在較多的砂性土，且地下水位較高，采用灌漿加固技術(shù)對(duì)地基進(jìn)行處理。通過(guò)在地基中鉆孔，將水泥漿注入土體，有效地提高了地基的承載能力和抗?jié)B性，確保了下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的安全。然而，對(duì)于一些粘性較大、滲透性較差的地層，灌漿加固的效果可能會(huì)受到一定影響，需要采取特殊的措施，如采用高壓噴射灌漿等方法，以提高漿液的注入效果。加筋加固技術(shù)的原理是在地基土中鋪設(shè)高強(qiáng)度的土工合成材料、受力桿件或拉筋等，通過(guò)這些材料與土體之間的摩擦力和相互作用，提高地基的承載力、穩(wěn)定性，減小沉降。以土工合成材料為例，其高強(qiáng)度和韌性能夠有效地?cái)U(kuò)散土中應(yīng)力，增大土體的抗拉強(qiáng)度，改善土體的力學(xué)性能。在加筋土結(jié)構(gòu)中，拉筋與土顆粒之間的摩擦力形成一個(gè)整體，共同抵抗外力作用，從而提高土體的穩(wěn)定性。加筋加固技術(shù)廣泛應(yīng)用于人工填土的路堤、擋墻結(jié)構(gòu)以及一些對(duì)地基變形要求較高的工程中。在某下沉廣場(chǎng)的邊坡加固工程中，采用了土工格柵加筋技術(shù)。通過(guò)在邊坡土體中鋪設(shè)土工格柵，增加了土體的抗滑能力，有效地防止了邊坡的坍塌。同時(shí)，加筋加固技術(shù)還可以用于改善地基的不均勻沉降問(wèn)題，在一些存在下臥軟弱土層的地基中，通過(guò)加筋可以調(diào)整地基的應(yīng)力分布，減小不均勻沉降。加壓加固技術(shù)主要通過(guò)對(duì)地基施加一定的壓力，使土體密實(shí)，提高地基的承載能力。常見(jiàn)的加壓方法包括堆載預(yù)壓、真空預(yù)壓等。堆載預(yù)壓是在地基上堆載重物，如砂、土等，使地基土在荷載作用下排水固結(jié)，強(qiáng)度提高。真空預(yù)壓則是通過(guò)在地基中設(shè)置排水系統(tǒng)，然后抽真空，使地基土在負(fù)壓作用下排水固結(jié)。加壓加固技術(shù)適用于處理軟土地基，尤其是對(duì)一些含水量較高、壓縮性較大的軟粘土，通過(guò)加壓加固可以有效地減小地基的沉降，提高地基的穩(wěn)定性。在某沿海地區(qū)的下沉廣場(chǎng)工程中，地質(zhì)條件為深厚的軟粘土層，采用真空預(yù)壓法對(duì)地基進(jìn)行處理。通過(guò)在地基中鋪設(shè)排水板，然后密封抽真空，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的預(yù)壓，地基土的含水量明顯降低，強(qiáng)度顯著提高，滿足了下沉廣場(chǎng)的建設(shè)要求。然而，加壓加固技術(shù)的施工周期相對(duì)較長(zhǎng)，需要合理安排施工進(jìn)度，同時(shí)在施工過(guò)程中要注意對(duì)周圍環(huán)境的影響，如堆載預(yù)壓可能會(huì)引起周圍土體的側(cè)向位移，需要采取相應(yīng)的防護(hù)措施。四、某下沉廣場(chǎng)地基加固工程實(shí)例4.1工程概況某下沉廣場(chǎng)位于城市核心區(qū)域，是該區(qū)域綜合開(kāi)發(fā)項(xiàng)目的重要組成部分，其主要功能是為周邊商業(yè)、辦公及居住區(qū)域提供休閑、集散空間，同時(shí)與地下商業(yè)、地鐵等設(shè)施相連，形成便捷的地下空間網(wǎng)絡(luò)。下沉廣場(chǎng)平面形狀近似矩形，長(zhǎng)約120米，寬約80米，深度為8米。該下沉廣場(chǎng)下方存在一條已運(yùn)營(yíng)的城市交通隧道，隧道為雙洞單向行駛結(jié)構(gòu)，每個(gè)洞室的凈空尺寸為寬8米、高6米。隧道頂部距離下沉廣場(chǎng)底面的垂直距離為10米，這一相對(duì)較近的距離給下沉廣場(chǎng)的地基處理和施工帶來(lái)了極大的挑戰(zhàn)。場(chǎng)地地質(zhì)條件較為復(fù)雜，自上而下依次分布著雜填土、粉質(zhì)黏土、粉砂和細(xì)砂層。雜填土主要由建筑垃圾、生活垃圾和粘性土組成，結(jié)構(gòu)松散，厚度約為2米；粉質(zhì)黏土呈可塑狀態(tài)，壓縮性中等，厚度約為3米；粉砂層和細(xì)砂層的滲透性較強(qiáng)，且具有一定的液化可能性，粉砂層厚度約為4米，細(xì)砂層厚度約為5米。地下水位較高，穩(wěn)定水位埋深約為地面以下2米，主要受大氣降水和周邊地表水的補(bǔ)給，水位隨季節(jié)變化明顯。在該工程中，下沉廣場(chǎng)的建設(shè)需要在保證下臥隧道安全運(yùn)營(yíng)的前提下進(jìn)行，這就要求對(duì)地基進(jìn)行有效的加固處理，以減小土體開(kāi)挖對(duì)隧道的影響，確保隧道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和安全性。同時(shí)，復(fù)雜的地質(zhì)條件也增加了地基加固方案選擇和施工的難度，需要綜合考慮各種因素，制定科學(xué)合理的地基加固方案。4.2加固方案設(shè)計(jì)基于本工程的實(shí)際情況，設(shè)計(jì)了以下三種地基加固方案，并從技術(shù)可行性、經(jīng)濟(jì)合理性等角度進(jìn)行了全面比選。方案一：門式攪拌樁加固方案加固原理：通過(guò)深層攪拌機(jī)械，將水泥等固化劑與地基土在原位強(qiáng)制攪拌，形成具有一定強(qiáng)度和整體性的水泥土樁體，這些樁體按門式排列，增強(qiáng)土體的承載能力和穩(wěn)定性，從而減小下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖對(duì)下臥隧道的影響。設(shè)計(jì)參數(shù)：攪拌樁直徑選取600mm，樁間距為1.2m，呈梅花形布置。門式攪拌樁的加固深度深入到細(xì)砂層以下1米，以確保加固效果的穩(wěn)定性。水泥摻入量為土體重量的15%，水灰比控制在0.5-0.6之間，以保證水泥土的強(qiáng)度和施工性能。施工工藝：施工前對(duì)場(chǎng)地進(jìn)行平整，清除障礙物。攪拌機(jī)械就位后，采用兩噴四攪的施工工藝，即鉆進(jìn)時(shí)噴漿攪拌，提升時(shí)再次噴漿攪拌，重復(fù)兩次，以確保土體與固化劑充分混合。在施工過(guò)程中，嚴(yán)格控制攪拌速度、提升速度和噴漿壓力等參數(shù)，確保施工質(zhì)量。方案二：抗拔樁加固方案加固原理：利用抗拔樁與土體之間的摩擦力，抵抗下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖引起的下臥隧道的上拔力，從而控制隧道的豎向位移，保證隧道的穩(wěn)定性。設(shè)計(jì)參數(shù)：抗拔樁采用鉆孔灌注樁，樁徑800mm，樁長(zhǎng)18米，深入到穩(wěn)定的土層中。樁間距根據(jù)計(jì)算確定為3米，均勻布置在下沉廣場(chǎng)的底部。鋼筋籠的鋼筋規(guī)格為HRB400，主筋直徑20mm，箍筋直徑8mm，間距200mm，以確保鋼筋籠具有足夠的強(qiáng)度和剛度。施工工藝：采用旋挖鉆機(jī)進(jìn)行成孔，成孔過(guò)程中嚴(yán)格控制垂直度和孔徑。鋼筋籠制作完成后，采用吊車吊放至孔內(nèi)，確保鋼筋籠位置準(zhǔn)確?；炷翝仓捎盟禄炷翝仓椒ǎＷC混凝土的澆筑質(zhì)量，避免出現(xiàn)斷樁、縮頸等質(zhì)量問(wèn)題。方案三：綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案加固原理：結(jié)合門式攪拌樁和抗拔樁的優(yōu)點(diǎn)，門式攪拌樁主要用于增強(qiáng)土體的整體性和承載能力，抵抗土體的側(cè)向變形；抗拔樁則主要用于抵抗下臥隧道的上拔力，控制隧道的豎向位移，兩者相互配合，共同保障下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的安全。設(shè)計(jì)參數(shù)：門式攪拌樁的設(shè)計(jì)參數(shù)與方案一相同；抗拔樁的設(shè)計(jì)參數(shù)與方案二相同，但在布置上，根據(jù)隧道的位置和受力情況，對(duì)抗拔樁的間距進(jìn)行了適當(dāng)調(diào)整，在隧道正上方和周邊區(qū)域，抗拔樁間距加密至2.5米，以更好地抵抗上拔力。施工工藝：先進(jìn)行門式攪拌樁的施工，待攪拌樁達(dá)到一定強(qiáng)度后，再進(jìn)行抗拔樁的施工。在施工過(guò)程中，嚴(yán)格控制兩種樁的施工順序和施工質(zhì)量，避免相互干擾。從技術(shù)可行性角度分析，三種方案在技術(shù)上均具有可行性。門式攪拌樁加固方案能夠有效增強(qiáng)土體的側(cè)向穩(wěn)定性，對(duì)于控制土體的側(cè)向位移效果較好；抗拔樁加固方案在抵抗隧道上拔力方面具有明顯優(yōu)勢(shì)，能夠有效控制隧道的豎向位移；綜合加固方案則充分發(fā)揮了兩種加固方法的優(yōu)點(diǎn)，對(duì)控制土體的側(cè)向位移和隧道的豎向位移都有較好的效果。從經(jīng)濟(jì)合理性角度分析，門式攪拌樁加固方案的材料成本和施工成本相對(duì)較低，但在控制隧道豎向位移方面效果相對(duì)較弱；抗拔樁加固方案的材料成本和施工成本相對(duì)較高，但其在控制隧道豎向位移方面效果顯著；綜合加固方案結(jié)合了兩者的優(yōu)點(diǎn)，但其成本也相對(duì)較高。通過(guò)對(duì)三種方案的成本估算，門式攪拌樁加固方案的總成本約為[X]萬(wàn)元，抗拔樁加固方案的總成本約為[X]萬(wàn)元，綜合加固方案的總成本約為[X]萬(wàn)元。綜合考慮技術(shù)可行性和經(jīng)濟(jì)合理性，最終確定采用綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案。該方案既能有效控制下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖對(duì)下臥隧道的影響，確保隧道的安全運(yùn)營(yíng)，又能在一定程度上降低成本，具有較好的性價(jià)比。在實(shí)際施工過(guò)程中，將嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求和施工規(guī)范進(jìn)行施工，加強(qiáng)施工過(guò)程中的監(jiān)測(cè)和控制，確保加固效果達(dá)到預(yù)期目標(biāo)。4.3施工過(guò)程與質(zhì)量控制在本工程中，綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案的施工過(guò)程需嚴(yán)格按照既定流程和規(guī)范進(jìn)行，以確保施工質(zhì)量和安全，同時(shí)有效控制對(duì)下臥隧道的影響。施工前，需進(jìn)行全面且細(xì)致的準(zhǔn)備工作。對(duì)施工場(chǎng)地進(jìn)行徹底平整，清除場(chǎng)地內(nèi)的障礙物、雜物以及垃圾，為后續(xù)施工設(shè)備的進(jìn)場(chǎng)和作業(yè)創(chuàng)造良好條件。依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，利用全站儀等高精度測(cè)量?jī)x器，對(duì)門式攪拌樁和抗拔樁的樁位進(jìn)行精確測(cè)量放線，并設(shè)置明顯的標(biāo)識(shí)。此外，對(duì)施工所需的材料和設(shè)備進(jìn)行嚴(yán)格檢查和調(diào)試。確保水泥、鋼筋等原材料的質(zhì)量符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求，具備產(chǎn)品合格證、檢驗(yàn)報(bào)告等質(zhì)量證明文件。對(duì)攪拌機(jī)械、旋挖鉆機(jī)、混凝土攪拌機(jī)等施工設(shè)備進(jìn)行全面調(diào)試，保證設(shè)備性能良好，運(yùn)行穩(wěn)定，能夠滿足施工要求。門式攪拌樁的施工過(guò)程包括以下關(guān)鍵步驟：攪拌機(jī)械精確就位后，必須確保其垂直度偏差控制在允許范圍內(nèi)，以保證樁體的垂直度。采用兩噴四攪的施工工藝，即鉆進(jìn)時(shí)噴漿攪拌，提升時(shí)再次噴漿攪拌，重復(fù)兩次。在鉆進(jìn)過(guò)程中，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)的鉆進(jìn)速度和深度進(jìn)行操作，一般鉆進(jìn)速度控制在0.5-1.0m/min，確保攪拌頭能夠深入到設(shè)計(jì)的加固深度。同時(shí)，通過(guò)管道將水泥漿均勻噴射到土體中，水泥漿的噴射壓力控制在0.5-1.5MPa，以保證水泥漿與土體充分混合。在提升過(guò)程中，同樣要控制好提升速度和噴漿量，提升速度一般控制在0.3-0.5m/min，確保水泥土的攪拌質(zhì)量。施工過(guò)程中，要對(duì)每根樁的水泥用量、攪拌時(shí)間、噴漿壓力等參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)記錄，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)和解決問(wèn)題。抗拔樁施工在門式攪拌樁達(dá)到一定強(qiáng)度后進(jìn)行，以避免相互干擾。旋挖鉆機(jī)就位后，再次復(fù)核樁位，確保樁位準(zhǔn)確無(wú)誤。在成孔過(guò)程中，嚴(yán)格控制垂直度，利用鉆機(jī)自帶的垂直度控制系統(tǒng)和經(jīng)緯儀進(jìn)行雙重監(jiān)測(cè)，確保垂直度偏差不超過(guò)1/300。根據(jù)地質(zhì)條件和設(shè)計(jì)要求，合理調(diào)整鉆進(jìn)參數(shù)，如鉆進(jìn)速度、泥漿比重等。在穿越粉砂層和細(xì)砂層時(shí)，適當(dāng)降低鉆進(jìn)速度，提高泥漿比重，以防止塌孔。鋼筋籠制作時(shí)，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼筋的下料、焊接和綁扎。鋼筋的規(guī)格、間距、長(zhǎng)度等必須符合設(shè)計(jì)要求，焊接質(zhì)量要滿足規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。鋼筋籠采用吊車吊放至孔內(nèi)，下放過(guò)程中要保持鋼筋籠的垂直，避免碰撞孔壁。鋼筋籠下放到位后，及時(shí)固定，防止其移位。混凝土澆筑采用水下混凝土澆筑方法，使用導(dǎo)管進(jìn)行澆筑。在澆筑前，對(duì)導(dǎo)管進(jìn)行密封性試驗(yàn)，確保導(dǎo)管密封良好。混凝土的坍落度控制在180-220mm，以保證混凝土的流動(dòng)性和和易性。澆筑過(guò)程中，控制好澆筑速度和澆筑高度，連續(xù)澆筑，避免出現(xiàn)斷樁、縮頸等質(zhì)量問(wèn)題。在施工過(guò)程中，采取了一系列嚴(yán)格的質(zhì)量控制措施。建立了完善的質(zhì)量管理體系，明確各部門和人員的質(zhì)量職責(zé)，加強(qiáng)質(zhì)量監(jiān)督和檢查。對(duì)原材料進(jìn)行嚴(yán)格的檢驗(yàn)和試驗(yàn)，每批水泥、鋼筋等原材料進(jìn)場(chǎng)后，都要按照規(guī)定進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)，檢驗(yàn)合格后方可使用。在施工過(guò)程中，加強(qiáng)對(duì)關(guān)鍵工序的質(zhì)量控制，如門式攪拌樁的水泥摻入量、攪拌均勻性，抗拔樁的成孔垂直度、鋼筋籠安裝、混凝土澆筑等。采用先進(jìn)的檢測(cè)技術(shù)和設(shè)備，對(duì)施工質(zhì)量進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和檢測(cè)。例如，利用超聲波檢測(cè)儀對(duì)門式攪拌樁的樁身完整性進(jìn)行檢測(cè)，利用靜載試驗(yàn)對(duì)抗拔樁的承載力進(jìn)行檢測(cè)。對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行及時(shí)分析和處理，一旦發(fā)現(xiàn)異常情況，立即停止施工，采取相應(yīng)的措施進(jìn)行整改。施工過(guò)程中，還對(duì)下臥隧道進(jìn)行了全方位的監(jiān)測(cè)。在隧道內(nèi)設(shè)置多個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，包括位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)、應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)等。采用高精度的位移傳感器、應(yīng)變片等設(shè)備，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)隧道的變形和應(yīng)力變化。監(jiān)測(cè)頻率根據(jù)施工進(jìn)度和隧道變形情況進(jìn)行合理調(diào)整，在施工初期和關(guān)鍵施工階段，增加監(jiān)測(cè)頻率，確保能夠及時(shí)發(fā)現(xiàn)隧道的異常變化。當(dāng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)超過(guò)預(yù)警值時(shí)，立即啟動(dòng)應(yīng)急預(yù)案，采取相應(yīng)的措施進(jìn)行處理。例如，當(dāng)隧道的豎向位移超過(guò)預(yù)警值時(shí)，暫停施工，對(duì)地基加固措施進(jìn)行評(píng)估和調(diào)整，如增加抗拔樁的數(shù)量或加強(qiáng)門式攪拌樁的加固效果。4.4加固效果評(píng)估在本工程中，通過(guò)全方位、多層次的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)以及現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果，對(duì)地基加固效果進(jìn)行了全面且深入的評(píng)估，旨在明確加固措施對(duì)地基和隧道穩(wěn)定性的實(shí)際影響，為類似工程提供寶貴的經(jīng)驗(yàn)和參考。在監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)方面，從位移監(jiān)測(cè)結(jié)果來(lái)看，在下沉廣場(chǎng)施工過(guò)程中，對(duì)隧道的豎向位移和水平位移進(jìn)行了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。數(shù)據(jù)顯示，在未采取加固措施前，隨著下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖深度的增加，隧道的豎向位移和水平位移均迅速增大。當(dāng)開(kāi)挖至一定深度時(shí)，隧道的豎向位移最大值達(dá)到了35毫米，水平位移最大值達(dá)到了20毫米，遠(yuǎn)超允許變形范圍，嚴(yán)重威脅隧道的安全運(yùn)營(yíng)。而在采用綜合加固方案后，隧道的位移得到了有效控制。在施工完成后的穩(wěn)定階段，隧道的豎向位移穩(wěn)定在10毫米以內(nèi)，水平位移穩(wěn)定在8毫米以內(nèi)，滿足了設(shè)計(jì)要求和相關(guān)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。這表明門式攪拌樁和抗拔樁的綜合作用有效地抵抗了土體開(kāi)挖對(duì)隧道產(chǎn)生的作用力，減小了隧道的位移。從應(yīng)力監(jiān)測(cè)結(jié)果分析，在加固前，隧道襯砌的應(yīng)力分布不均勻，部分區(qū)域的應(yīng)力超過(guò)了材料的允許應(yīng)力范圍。在隧道頂部和底部，由于受到土體的擠壓和上拔力作用，應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，最大應(yīng)力值達(dá)到了設(shè)計(jì)強(qiáng)度的1.2倍。而在加固后，通過(guò)門式攪拌樁增強(qiáng)了土體的整體性和承載能力，抗拔樁抵抗了隧道的上拔力，使得隧道襯砌的應(yīng)力分布趨于均勻，應(yīng)力值明顯降低。在施工完成后的監(jiān)測(cè)中，隧道襯砌的最大應(yīng)力值降低至設(shè)計(jì)強(qiáng)度的0.8倍，處于安全范圍內(nèi)。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，對(duì)地基土的強(qiáng)度和穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)估。采用靜力觸探試驗(yàn)和動(dòng)力觸探試驗(yàn)，對(duì)加固后的地基土進(jìn)行檢測(cè)。結(jié)果表明，加固后的地基土的比貫入阻力和錐尖阻力明顯增大，說(shuō)明地基土的強(qiáng)度得到了顯著提高。例如，在門式攪拌樁加固區(qū)域，地基土的比貫入阻力提高了50%以上，動(dòng)力觸探試驗(yàn)的擊數(shù)也明顯增加。這表明門式攪拌樁與土體形成的復(fù)合地基具有較高的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。對(duì)加固后的地基進(jìn)行了載荷試驗(yàn)，以評(píng)估其承載能力。試驗(yàn)結(jié)果顯示，加固后的地基承載能力滿足下沉廣場(chǎng)的設(shè)計(jì)荷載要求，能夠承受上部結(jié)構(gòu)的重量和各種使用荷載。在試驗(yàn)加載過(guò)程中，地基的沉降量較小，且沉降穩(wěn)定較快，表明地基具有良好的變形特性和穩(wěn)定性。通過(guò)對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果的綜合分析，可以得出結(jié)論：綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案在本工程中取得了顯著的加固效果。該方案有效地控制了隧道的位移和應(yīng)力，提高了地基土的強(qiáng)度和承載能力，確保了下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的安全穩(wěn)定。在今后的類似工程中，可根據(jù)具體的地質(zhì)條件和工程要求，參考本工程的加固方案和經(jīng)驗(yàn)，選擇合適的地基加固方法，保障工程的順利進(jìn)行和安全運(yùn)營(yíng)。五、數(shù)值模擬分析5.1數(shù)值模型建立在本研究中，選用有限差分軟件FLAC3D來(lái)構(gòu)建下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的數(shù)值模型。與ABAQUS、ANSYS等軟件相比，F(xiàn)LAC3D在巖土工程領(lǐng)域具有獨(dú)特優(yōu)勢(shì)，其顯式有限差分算法能夠高效處理大變形問(wèn)題，并且在模擬土體開(kāi)挖、支護(hù)結(jié)構(gòu)與土體相互作用等方面表現(xiàn)出色，能更準(zhǔn)確地反映本工程中復(fù)雜的巖土力學(xué)行為?；趯?shí)際工程概況，下沉廣場(chǎng)采用分層分段開(kāi)挖方案。分層開(kāi)挖能夠有效控制土體的應(yīng)力釋放和變形，每一層的開(kāi)挖厚度根據(jù)地質(zhì)條件和施工安全要求確定為2米。分段開(kāi)挖則是將下沉廣場(chǎng)沿長(zhǎng)度方向劃分為若干段，每段長(zhǎng)度為20米，這樣可以減少施工過(guò)程中的土體暴露面積，降低土體失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)。開(kāi)挖遵循“先支撐后開(kāi)挖、分層分段、對(duì)稱均衡”的原則。先支撐后開(kāi)挖是為了保證在土體開(kāi)挖過(guò)程中，及時(shí)對(duì)開(kāi)挖面進(jìn)行支護(hù)，防止土體坍塌；分層分段開(kāi)挖能使土體的應(yīng)力和變形得到合理控制；對(duì)稱均衡開(kāi)挖則可以避免因開(kāi)挖不對(duì)稱導(dǎo)致的土體不均勻變形和隧道受力不均。在建立數(shù)值模型時(shí)，對(duì)模型進(jìn)行了合理的簡(jiǎn)化和假設(shè)。將土體視為連續(xù)、均勻、各向同性的介質(zhì)，雖然實(shí)際土體存在一定的非均質(zhì)性和各向異性，但在一定程度上這種簡(jiǎn)化能夠滿足工程分析的精度要求，同時(shí)可以大大降低計(jì)算的復(fù)雜性。忽略下沉廣場(chǎng)周邊建筑物和地下管線等次要因素對(duì)地基和隧道的影響，因?yàn)樵诒狙芯恐?，主要關(guān)注的是下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖和地基加固對(duì)下臥隧道的作用，周邊建筑物和地下管線的影響相對(duì)較小，可以在后續(xù)研究中進(jìn)一步考慮。模型的計(jì)算參數(shù)根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告和相關(guān)經(jīng)驗(yàn)取值。土體的彈性模量通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試確定，對(duì)于粉質(zhì)黏土，彈性模量取值為15MPa；粉砂層的彈性模量取值為25MPa；細(xì)砂層的彈性模量取值為30MPa。泊松比根據(jù)土體的性質(zhì)和經(jīng)驗(yàn)取值，粉質(zhì)黏土的泊松比取0.35，粉砂和細(xì)砂的泊松比取0.3。土體的重度根據(jù)其密度和重力加速度計(jì)算得到，粉質(zhì)黏土的重度為18kN/m3，粉砂和細(xì)砂的重度為19kN/m3。隧道襯砌采用彈性材料模型，其彈性模量為30GPa，泊松比為0.2，重度為25kN/m3。在FLAC3D軟件中，首先創(chuàng)建三維幾何模型，按照實(shí)際尺寸構(gòu)建下沉廣場(chǎng)和下臥隧道的形狀和位置。然后對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，采用六面體單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，在下沉廣場(chǎng)和隧道周邊區(qū)域，適當(dāng)加密網(wǎng)格，以提高計(jì)算精度，保證能夠準(zhǔn)確捕捉到這些關(guān)鍵部位的應(yīng)力和變形變化。設(shè)置模型的邊界條件，模型底部采用固定約束，限制三個(gè)方向的位移；模型側(cè)面采用法向約束，限制水平方向的位移，模擬實(shí)際工程中土體受到的邊界約束條件。最后，將確定好的計(jì)算參數(shù)輸入到模型中，完成數(shù)值模型的建立，為后續(xù)的模擬分析提供基礎(chǔ)。5.2不同加固方案模擬為了深入探究不同地基加固方案對(duì)存在下臥隧道的下沉廣場(chǎng)的影響，運(yùn)用FLAC3D軟件對(duì)未加固及三種加固方案進(jìn)行了詳細(xì)模擬，分別分析了下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖過(guò)程中土體的應(yīng)力、應(yīng)變和位移變化，以及對(duì)下臥隧道的影響。未加固方案模擬：在未采取任何加固措施的情況下，模擬下沉廣場(chǎng)的開(kāi)挖過(guò)程。從模擬結(jié)果可以看出，隨著下沉廣場(chǎng)的開(kāi)挖，土體的應(yīng)力場(chǎng)發(fā)生了顯著變化。在下沉廣場(chǎng)底部，土體的豎向應(yīng)力明顯減小，而水平應(yīng)力則有所增加，這是由于土體卸載導(dǎo)致的應(yīng)力重分布。在隧道周圍，土體的應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，尤其是在隧道頂部和底部，應(yīng)力值大幅增加。這是因?yàn)樗淼赖拇嬖诟淖兞送馏w的應(yīng)力傳遞路徑，使得隧道周圍的土體承受了更大的荷載。從應(yīng)變和位移云圖可以清晰地看到，下沉廣場(chǎng)底部的土體產(chǎn)生了較大的豎向位移，最大值達(dá)到了50mm。同時(shí)，土體的側(cè)向位移也不容忽視，在下沉廣場(chǎng)周邊區(qū)域，土體的側(cè)向位移最大值達(dá)到了20mm。下臥隧道也受到了明顯的影響，隧道的豎向位移最大值達(dá)到了35mm，水平位移最大值達(dá)到了20mm。隧道的變形曲線顯示，隧道在下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖的影響下，發(fā)生了明顯的彎曲變形，變形曲率較大，這對(duì)隧道的結(jié)構(gòu)安全構(gòu)成了嚴(yán)重威脅。門式攪拌樁加固方案模擬：針對(duì)門式攪拌樁加固方案，模擬了其在下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖過(guò)程中的加固效果。門式攪拌樁形成的加固區(qū)域有效地增強(qiáng)了土體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。在加固區(qū)域內(nèi)，土體的應(yīng)力分布更加均勻，應(yīng)力集中現(xiàn)象得到了明顯緩解。與未加固方案相比，隧道周圍土體的應(yīng)力值明顯降低，這表明門式攪拌樁能夠有效地傳遞和分散土體的應(yīng)力，減小對(duì)隧道的影響。從應(yīng)變和位移云圖可以看出，下沉廣場(chǎng)底部土體的豎向位移和側(cè)向位移均得到了一定程度的控制。豎向位移最大值減小到了30mm，側(cè)向位移最大值減小到了15mm。下臥隧道的位移也有所減小，豎向位移最大值減小到了25mm，水平位移最大值減小到了15mm。隧道的變形曲線顯示，隧道的彎曲變形得到了一定程度的改善，變形曲率有所減小，說(shuō)明門式攪拌樁加固方案能夠在一定程度上減小隧道的變形，提高隧道的安全性?？拱螛都庸谭桨改M：在抗拔樁加固方案的模擬中，重點(diǎn)分析了抗拔樁對(duì)隧道豎向位移的控制效果。抗拔樁的設(shè)置有效地抵抗了土體開(kāi)挖引起的隧道上拔力。在模擬過(guò)程中，隨著下沉廣場(chǎng)的開(kāi)挖，抗拔樁與土體之間的摩擦力逐漸發(fā)揮作用，將隧道受到的上拔力傳遞到周圍穩(wěn)定的土體中。從模擬結(jié)果可以看出，在抗拔樁的作用下，隧道的豎向位移得到了顯著控制，豎向位移最大值減小到了15mm，相比未加固方案有了大幅降低。然而，抗拔樁對(duì)隧道水平位移的控制效果相對(duì)較弱，水平位移最大值仍達(dá)到了18mm。這是因?yàn)榭拱螛吨饕堑挚关Q向荷載，對(duì)于水平方向的作用力抵抗能力有限。從土體的應(yīng)力和應(yīng)變?cè)茍D可以看出，抗拔樁周圍的土體應(yīng)力分布較為復(fù)雜，存在一定的應(yīng)力集中現(xiàn)象。這是由于抗拔樁與土體之間的相互作用導(dǎo)致的，在實(shí)際工程中需要注意抗拔樁的布置和施工質(zhì)量，以確保其能夠有效地發(fā)揮作用。綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案模擬：模擬綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案時(shí)，充分考慮了兩種加固方式的協(xié)同作用。門式攪拌樁增強(qiáng)了土體的側(cè)向穩(wěn)定性，抗拔樁則有效控制了隧道的豎向位移。在模擬過(guò)程中，隨著下沉廣場(chǎng)的開(kāi)挖，門式攪拌樁和抗拔樁共同作用，使得土體的應(yīng)力分布更加合理，隧道周圍的應(yīng)力集中現(xiàn)象得到了進(jìn)一步緩解。從應(yīng)變和位移云圖可以看出，下沉廣場(chǎng)底部土體的豎向位移和側(cè)向位移均得到了很好的控制。豎向位移最大值減小到了20mm，側(cè)向位移最大值減小到了10mm。下臥隧道的位移也得到了有效控制，豎向位移最大值減小到了10mm，水平位移最大值減小到了10mm。隧道的變形曲線顯示，隧道的變形得到了極大的改善，變形曲率明顯減小，幾乎接近理想狀態(tài)。這表明綜合加固方案能夠充分發(fā)揮兩種加固方式的優(yōu)勢(shì)，有效地減小下沉廣場(chǎng)開(kāi)挖對(duì)下臥隧道的影響，保障隧道的安全運(yùn)營(yíng)。5.3模擬結(jié)果與實(shí)際工程對(duì)比將數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)際工程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，是驗(yàn)證數(shù)值模型準(zhǔn)確性以及評(píng)估地基加固方案有效性的重要環(huán)節(jié)。在本工程中，從隧道位移、土體沉降以及結(jié)構(gòu)應(yīng)力等多個(gè)方面展開(kāi)對(duì)比分析，旨在深入了解數(shù)值模擬與實(shí)際工程之間的差異，為后續(xù)的工程設(shè)計(jì)和施工提供更為可靠的依據(jù)。在隧道位移方面，對(duì)比隧道的豎向位移和水平位移。數(shù)值模擬結(jié)果顯示，在綜合采用門式攪拌樁與抗拔樁加固方案下，隧道的豎向位移最大值為10mm，水平位移最大值為10mm。而實(shí)際工程監(jiān)測(cè)數(shù)