(12)發(fā)明專利(10)授權(quán)公告號(hào)CN112228400B(65)同一申請(qǐng)的已公布的文獻(xiàn)號(hào)審查員佟曉明(73)專利權(quán)人杭州老板電器股份有限公司地址310000浙江省杭州市余杭區(qū)余杭經(jīng)濟(jì)開(kāi)發(fā)區(qū)臨平大道592號(hào)(72)發(fā)明人任富佳李智寶于巍巍溫俊生周海昕余國(guó)成(74)專利代理機(jī)構(gòu)北京超成律師事務(wù)所11646專利代理師王文賓蝸殼型線的構(gòu)建方法、蝸殼、風(fēng)道結(jié)構(gòu)和吸油煙機(jī)本發(fā)明提供了一種蝸殼型線的構(gòu)建方法、蝸通過(guò)方程R=R?×em(apP5;/1B9+ao輪的葉片出口寬度；B為蝸殼厚度；α為葉道出口后氣流角；φ為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)與圓心0的連b?、①為修正調(diào)節(jié)常數(shù)項(xiàng)，且-10≤aa?≤10,a?≥a?,20≤b?≤25,0明提供的方程對(duì)蝸殼曲線的形狀進(jìn)行局部控制，BA21.一種蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，包括：以葉輪(400)的圓心0為圓點(diǎn)，以起始射線為起點(diǎn)，通過(guò)方程R=R?×etan(avb?/1BK?+a?+a?×cos(w×φ)+b?×sin(w×φ)確定蝸殼曲線S2;式中，R?為葉輪(400)的半徑；b?為葉輪(400)的葉片出口寬度；B為蝸殼厚度；α為葉道出口后氣流角；為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)與圓心0的連線與起始射線之間的夾角，且φ∈[0,2π];a?、a?、b?、①為修正調(diào)節(jié)常數(shù)項(xiàng)，且-10≤a?≤10,-10≤a?≤10,a?≥a。,20≤b?≤25,0.2≤@2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，確定圓心0、確定參考線和起始安放角θ%,并根據(jù)參考線和起始安放角θ確定起始射線；確定參考線的步驟包括：過(guò)圓心0作平行于止回閥圓形出口直線段L1的直線確定。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，確定第一點(diǎn)P?、第二點(diǎn)P?、第二點(diǎn)P?為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)，其與圓心0的連線與參考線之間的夾角為θ?,且θ?<θ?<第三點(diǎn)P?為起始射線與蝸殼曲線S2的交點(diǎn)；通過(guò)止回閥圓形出口直線段L1確定第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?,且第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?連接直線的中點(diǎn)為第五點(diǎn)P?;第五點(diǎn)P?與圓心0之間的連線與參考線之間的夾角為θ2?,θ?<θ?<90°;在第一點(diǎn)P?和第二點(diǎn)P?之間構(gòu)建蝸舌曲線S1;在第三點(diǎn)P?和第四P?之間構(gòu)建第一止回閥引導(dǎo)基線S3;在第六點(diǎn)P?和第一點(diǎn)P?之間確定第二止回閥引導(dǎo)基線S4。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，所述蝸舌曲線S1、第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4均通過(guò)貝塞爾曲線方程確定。5.根據(jù)權(quán)利要求2-4任一項(xiàng)所述的蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，所述起始安放角6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，所述起始安放角θ?為40°。7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的蝸殼型線的構(gòu)建方法，其特征在于，第二點(diǎn)P?與圓心0之間的連線與所述參考線之間的夾角θ?為78°;第五點(diǎn)P?與圓心0之間的連線與所述參考線之間的夾角θ?為82°。3技術(shù)領(lǐng)域[0001]本發(fā)明涉及蝸殼設(shè)計(jì)技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種蝸殼型線的構(gòu)建方法、蝸殼、風(fēng)道結(jié)構(gòu)和吸油煙機(jī)。背景技術(shù)[0002]家用吸油煙機(jī)的風(fēng)道系統(tǒng)主要由蝸殼組件、葉輪、電機(jī)組件和止回閥部件構(gòu)成，而蝸殼和止回閥提供氣體的流動(dòng)通道，蝸殼型線的合理設(shè)計(jì)，對(duì)提高風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能和噪聲性能有著不可忽略的作用。[0003]蝸殼的作用是將離開(kāi)葉輪的氣體導(dǎo)向蝸殼出口，并將部分動(dòng)壓轉(zhuǎn)變?yōu)殪o壓。蝸殼內(nèi)的流動(dòng)十分復(fù)雜，氣體沿著蝸殼流動(dòng)的同時(shí)，不斷有氣體從葉輪進(jìn)入蝸殼，即氣體一面流動(dòng)一面混合，此外，葉輪出口氣流的不均勻性和氣體粘性的影響使蝸殼內(nèi)更加復(fù)雜，蝸殼型線的設(shè)計(jì)直接關(guān)系到蝸殼內(nèi)流動(dòng)損失，如蝸殼型線設(shè)計(jì)不合理還對(duì)前面葉輪的氣動(dòng)性能有反影響。[0004]蝸殼型線設(shè)計(jì)多采用常規(guī)的對(duì)數(shù)螺旋線或等環(huán)量設(shè)計(jì)方法，工程上為了設(shè)計(jì)的方便，采用四段圓弧繪制蝸殼型線，其參數(shù)的選取往往靠大量的經(jīng)驗(yàn)積累，繪制過(guò)程繁瑣。蝸殼出口區(qū)域風(fēng)速小且存在的大尺度渦流與流動(dòng)死區(qū)問(wèn)題，此區(qū)域附近葉片因氣流失速造成發(fā)明內(nèi)容[0005]本發(fā)明的目的在于提供一種蝸殼型線的構(gòu)建方法、蝸殼、風(fēng)道結(jié)構(gòu)和吸油煙機(jī)，以緩解現(xiàn)有蝸殼型線在蝸殼出口區(qū)域存在的大尺度渦流與流動(dòng)死區(qū)，流動(dòng)通道阻力大，氣動(dòng)噪聲大的技術(shù)問(wèn)題。R=R?×etan(a)xb?/B×0+a?+a?×cos(w×φ)+b?×sin(w×φ)確定蝸殼曲線S2;流角；④為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)與圓心0的連線與起始射線之間的夾角，且φ∈[0,2π];a?、[0009]進(jìn)一步的，包括確定圓心0、確定參考線和起始安放角θ。,并根據(jù)參考線和起始安放角θ確定起始射線；[0010]確定參考線的步驟包括：過(guò)圓心0作平行于止回閥圓形出口直線段L1的直線確定。[0012]第二點(diǎn)P?為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)，其與圓心0的連線與參考線4[0013]第三點(diǎn)P?為起始射線與蝸殼曲線S2的交點(diǎn)；[0014]通過(guò)止回閥圓形出口直線段L1確定第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?,且第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?連接直線的中點(diǎn)為第五點(diǎn)P;第五點(diǎn)P?與圓心0之間的連線與參考線之間的夾角為θ?,θ?<θ?<[0015]在第一點(diǎn)P?和第二點(diǎn)P?之間構(gòu)建蝸舌曲線S1;在第三點(diǎn)P?和第四P?之間構(gòu)建第一止回閥引導(dǎo)基線S3;在第六點(diǎn)P?和第一點(diǎn)P?之間確定第二止回閥引導(dǎo)基線S4。[0016]進(jìn)一步的，所述蝸舌曲線S1、第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4均通過(guò)貝塞爾曲線方程確定。[0020]第五點(diǎn)P?與圓心0之間的連線與所述參考線之間的夾角θ?[0021]本發(fā)明提供的蝸殼，包括蝸殼后板、蝸殼前板、蝸殼圍板和蝸舌，所述蝸殼圍板和所述蝸舌依次連接在所述蝸殼后板和所述蝸殼前板之間；[0022]所述蝸殼圍板的內(nèi)側(cè)壁由蝸殼曲線S2形成，且蝸殼曲線S2由方程R=R?×etar(akb?/B?+ao+a?×cos(w×φ)+b?×s流角；④為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)與圓心0的連線與起始射線之間的夾角，且φ∈[0,2π];a?、[0024]本發(fā)明提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)，包括止回閥和所述的蝸殼，所述止回閥設(shè)置在所述蝸殼的出口處；所述止回閥包括第一止回閥側(cè)板和第二止回閥側(cè)板，所述第一止回閥側(cè)板與所述蝸殼圍板遠(yuǎn)離所述蝸舌的一端連接，所述第二止回閥側(cè)板與所述蝸舌遠(yuǎn)離所述蝸殼圍板的一端連接；[0025]所述第一止回閥側(cè)板的內(nèi)側(cè)壁由第一止回閥引導(dǎo)基線S3形成，所述第二止回閥側(cè)板的內(nèi)側(cè)壁由第二止回閥引導(dǎo)基線S4形成，所述蝸舌的內(nèi)側(cè)壁由蝸舌曲線S1形成；[0026]所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線S2為朝向所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4方向的凹型曲線，所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線S2為遠(yuǎn)離所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3方向的凸型曲線。[0028]本發(fā)明提供的蝸殼型線的構(gòu)建方法，包括：以葉輪的圓心0為圓點(diǎn)，以起始射線為蝸殼曲線S2上的點(diǎn)與圓心0的連線與起始射線之間的夾角，且φ∈[0029]與現(xiàn)有技術(shù)相比，通過(guò)本發(fā)明提供的蝸殼型線的構(gòu)建方法中提供的方程對(duì)蝸殼曲線S2的形狀進(jìn)行局部控制，可保持曲線光滑過(guò)渡性，同時(shí)，蝸殼曲線第一象限曲線比原始結(jié)5構(gòu)有局部外擴(kuò)，第二象限曲線比原始結(jié)構(gòu)局部外擴(kuò)，第四象限曲線比原始結(jié)構(gòu)外擴(kuò)，氣流流[0030]本發(fā)明提供的蝸殼，包括蝸殼后板、蝸殼前板、蝸殼圍板和蝸舌，所述蝸殼圍板和所述蝸舌依次連接在所述蝸殼后板和所述蝸殼前板之間；所述蝸殼圍板的內(nèi)側(cè)壁由蝸殼曲線S2形成，且蝸殼曲線S2由方程R=R?×etan(a)xb?/BK+ao+a?×cos(@×φ)+b?×sin(w×φ)確[0031]相比于現(xiàn)有結(jié)構(gòu)，能夠?qū)ξ仛で€S2的螺旋線的形狀進(jìn)行局部控制，可保持曲線光滑過(guò)渡性，同時(shí)，蝸殼曲線S2與原始結(jié)構(gòu)相比局部外擴(kuò)，氣流流動(dòng)通道變大，減小氣體在流動(dòng)通道內(nèi)的阻力，從而降低氣動(dòng)噪聲。[0032]本發(fā)明提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)，包括止回閥和所述的蝸殼，所述止回閥設(shè)置在所述蝸殼的出口處；所述止回閥包括第一止回閥側(cè)板和第二止回閥側(cè)板，所述第一止回閥側(cè)板與所述蝸殼圍板遠(yuǎn)離所述蝸舌的一端連接，所述第二止回閥側(cè)板與所述蝸舌遠(yuǎn)離所述蝸殼圍板的一端連接；所述第一止回閥側(cè)板的內(nèi)側(cè)壁由第一止回閥引導(dǎo)基線S3形成，所述第二止回閥側(cè)板的內(nèi)側(cè)壁由第二止回閥引導(dǎo)基線S4形成，所述蝸舌的內(nèi)側(cè)壁由蝸舌曲線S1形成，所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線S2為朝向所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4方向的凹型曲線，所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線S2為遠(yuǎn)離所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3方向的凸型曲線。[0033]一方面，使得蝸殼與止回閥連接更加光滑順暢，減少蝸殼內(nèi)氣流因?yàn)榍释蛔冊(cè)斐傻姆蛛x損失，降低漩渦引發(fā)的氣動(dòng)噪音；另一方面，第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線為凹型，由第一止回閥引導(dǎo)基線S3引導(dǎo)的凹面，可使蝸殼出口氣流減速增壓，抑制氣體過(guò)早從蝸殼出口壁面發(fā)生流動(dòng)分離，減小氣動(dòng)噪聲；第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線為凸型，第二止回閥引導(dǎo)基線S4引導(dǎo)的凸面，起到收攏氣流作用。第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4的共同作用，可使止回閥出口氣流分布均勻，解決蝸殼出口區(qū)域存在的大尺度渦流與流動(dòng)死區(qū)問(wèn)題，另外，止回閥高度加高，可使內(nèi)部氣流提前均勻，減少出[0034]本發(fā)明提供的吸油煙機(jī)，包括所述的風(fēng)道結(jié)構(gòu)，因此，該吸油煙機(jī)也具備所述的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)。附圖說(shuō)明[0035]為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明具體實(shí)施方式或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)具體實(shí)施方式或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，下面描述中的附圖是本發(fā)明的一些實(shí)施方式，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。[0036]圖1為本發(fā)明實(shí)施例提供的蝸殼型線的構(gòu)建方法形成的蝸殼型線示意圖；[0037]圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的蝸殼型線的構(gòu)建方法的蝸殼曲線與原始曲線的對(duì)比示6[0038]圖3為本發(fā)明實(shí)施例提供的側(cè)吸風(fēng)道的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖；[0039]圖4為本發(fā)明實(shí)施例提供的側(cè)吸風(fēng)道的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的拆解圖；[0040]圖5為本發(fā)明實(shí)施例提供的側(cè)吸風(fēng)道的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的局部結(jié)構(gòu)圖；[0041]圖6為本發(fā)明實(shí)施例提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的側(cè)吸風(fēng)道應(yīng)用的示意圖；[0042]圖7為本發(fā)明實(shí)施例提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的薄風(fēng)道的線型示意圖；[0043]圖8為本發(fā)明實(shí)施例提供的薄風(fēng)道應(yīng)用的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖；[0044]圖9為本發(fā)明實(shí)施例提供的薄風(fēng)道應(yīng)用的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的正視圖；[0045]圖10為本發(fā)明實(shí)施例提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的薄風(fēng)道應(yīng)用的結(jié)構(gòu)圖；[0046]圖11為本發(fā)明實(shí)施例提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的薄風(fēng)道應(yīng)用的正視圖；[0047]圖12為本發(fā)明實(shí)施例提供的氣體在蝸殼內(nèi)流動(dòng)的示意圖；[0048]圖13為原始結(jié)構(gòu)的蝸殼出口區(qū)域場(chǎng)云圖；[0049]圖14為本發(fā)明實(shí)施例提供的蝸殼出口區(qū)域場(chǎng)云圖；[0050]圖15為原始結(jié)構(gòu)的風(fēng)道表面主要噪聲源的位置和強(qiáng)度的分布云圖；[0051]圖16為本發(fā)明實(shí)施例提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)表面主要噪聲源的位置和強(qiáng)度的分布云圖。[0052]圖標(biāo)：100-止回閥；110-第一止回閥側(cè)板；120-第二止回閥側(cè)板；200-蝸殼；210-蝸殼圍板；220-蝸舌；230-蝸殼后板；240-蝸殼前板；300-電機(jī)；400-葉輪；[0053]S1-蝸舌曲線；S2-蝸殼曲線；S3-第一止回閥引導(dǎo)基線；S4-第二止回閥引導(dǎo)基線；L1-止回閥圓形出口直線段。具體實(shí)施方式[0054]下面將結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范[0055]如圖1至圖2所示，本發(fā)明提供的蝸殼型線的構(gòu)建方法，包括：以葉輪400的圓心0為圓點(diǎn)，以起始射線為起點(diǎn)，通過(guò)方程R=R?×etn(axb?/B×+ao+a×cos(w×φ)+b?×sin(w×φ)確定蝸殼曲線S2;式中，R?為葉輪400的半徑；b?為葉輪400的葉片出口寬度；B為蝸殼200厚度；α為葉道出口后氣流角；④為蝸殼曲線上的點(diǎn)與圓心0的連線與起始射線之間的夾角，且φ∈[0,2π];a?、a?、b?、@為修正調(diào)節(jié)常數(shù)項(xiàng)，且-10≤a?≤10,-10≤a?≤10,a?≥a。,20≤b?[0056]與現(xiàn)有技術(shù)相比，通過(guò)本發(fā)明提供的蝸殼型線的構(gòu)建方法中提供的方程對(duì)蝸殼曲線的形狀進(jìn)行局部控制，可保持曲線光滑過(guò)渡性，同時(shí)，蝸殼曲線第一象限曲線比原始結(jié)構(gòu)有局部外擴(kuò)，第二象限曲線比原始結(jié)構(gòu)局部外擴(kuò)，第四象限曲線比原始結(jié)構(gòu)外擴(kuò)，氣流流動(dòng)通道變大，減小流動(dòng)通道阻力，降低氣動(dòng)噪聲。[0057]需要說(shuō)明的是，如圖12所示為氣體在蝸殼200內(nèi)的流動(dòng)示意圖，其中，R?為葉輪半徑，即葉道出口半徑；c'2為葉道出口速度；c'2u為葉道出口后的周向速度；c'2m為葉道出口中后的徑向速度；α為葉道出口后的氣流角；葉道出口后氣流角α是與葉片參數(shù)有關(guān)，其取值7[0058]進(jìn)一步的，包括確定圓心0、確定參考線和起始安放角θ。,并根據(jù)參考線和起始安放角θ確定起始射線；確定參考線的步驟包括：過(guò)圓心0作平行于止回閥100圓形出口直線段的直線確定。[0059]具體地，首先確定圓心0,也即葉輪400的軸心，然后，做出參考線，即通過(guò)圓心0向左畫(huà)出與止回閥100的上端面所在平面平行的射線OA,再確定起始安放角度θ。,也即將射線0A順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)角度θ。,從而得到起始射線0B,最后通過(guò)修正后的對(duì)數(shù)螺旋線方程R=R?×etn(a)b?/B+a?+a×cos(@×φ)+b?×sin(w×φ)確定蝸殼曲線S2。據(jù)實(shí)際使用時(shí)止回閥100的安裝位置來(lái)確定，即通過(guò)止回閥100圓形出口直線段確定第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?,P?為P?和P?之間直線連線的中點(diǎn)，P?點(diǎn)為蝸舌曲線的起點(diǎn)，可以通過(guò)蝸殼曲線點(diǎn)即為P?。其中，P?可以人工設(shè)定，也可以根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)中的設(shè)計(jì)能夠形成內(nèi)凹的蝸舌曲線S1。[0061]本實(shí)施例中，第二點(diǎn)P?為蝸殼曲線上的點(diǎn)，其與圓心0的連線與參考線之間的夾角L1確定第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?,且第四點(diǎn)P?和第六點(diǎn)P?連接直線的中點(diǎn)為第五點(diǎn)P?;第五點(diǎn)P?[0062]在第一點(diǎn)P?和第二點(diǎn)P?之間構(gòu)建蝸舌曲線S1;在第三點(diǎn)P?和第四P?之間構(gòu)建第一止回閥引導(dǎo)基線S3;在第六點(diǎn)P?和第一點(diǎn)P?之間確定第二止回閥引導(dǎo)基線S4。[0063]優(yōu)選地，本實(shí)施例中，第二點(diǎn)P?與圓心0之間的連線與所述參考線之間的夾角θ?為[0066]進(jìn)一步的，蝸舌曲線S1、第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4均通過(guò)貝塞爾曲線方程確定。[0067]具體地，P?~P?段為蝸舌曲線S1,其為貝塞爾曲線，P?~P?為基于對(duì)數(shù)螺旋線的蝸殼曲線S2,P?~P?為基于貝塞爾曲線的第一止回閥引導(dǎo)基線S3,P?~P?為止回閥圓形出口直線段L1,P?~P?為基于貝塞爾曲線的第二止回閥引導(dǎo)基線S4。[0068]如圖2所示，相對(duì)原始風(fēng)道結(jié)構(gòu)，蝸殼200總體的寬度和高度基本相同，改進(jìn)后的蝸舌220相對(duì)于原始蝸舌220進(jìn)一步向內(nèi)移動(dòng)，有助于提高葉輪400出口的氣體回流，提高出口靜壓和風(fēng)機(jī)效率；蝸殼曲線第一象限曲線比原始結(jié)構(gòu)有局部外擴(kuò)，第二象限曲線比原始結(jié)構(gòu)局部外擴(kuò)，第四象限曲線比原始結(jié)構(gòu)外擴(kuò)，氣流流動(dòng)通道變大，減小流動(dòng)通道阻力，降低氣動(dòng)噪聲。[0069]具體地，所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線為朝向所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4方向的凹型曲線，所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線為遠(yuǎn)離所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3方向的凸型曲線。[0070]如圖1所示，點(diǎn)P?~P?為基于貝塞爾曲線的第一止回閥引導(dǎo)基線S3,點(diǎn)P?~P?為基于貝塞爾曲線的第二止回閥引導(dǎo)基線S4,止回閥100出口中點(diǎn)P?距離蝸殼200圓心的偏角為8θ?,其角度范圍為θ。<θ?<90°,且θ?>θ?,本例為82°。[0071]對(duì)第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4采用貝塞爾曲線進(jìn)行過(guò)渡，突破圓弧線的幾何局限性，要求貝塞爾曲線的階次數(shù)要≥3,因?yàn)橹辽傩枰A貝塞爾曲線(四個(gè)控制點(diǎn))才能生成曲率連續(xù)的路徑。第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4采用貝塞爾曲線，一方面使得蝸殼200型線與止回閥100連接更加光滑順暢，減少蝸殼200內(nèi)氣流因?yàn)榍释蛔冊(cè)斐傻姆蛛x損失，降低漩渦引發(fā)的氣動(dòng)噪音；另一方面，第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線為凹型，由第一止回閥引導(dǎo)基線S3引導(dǎo)的凹面，可使蝸殼200出口氣流減速增壓，抑制氣體過(guò)早從蝸殼200出口壁面發(fā)生流動(dòng)分離，減小氣動(dòng)噪聲；第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線為凸型，第二止回閥引導(dǎo)基線S4引導(dǎo)的凸面，起到收攏氣流作用。第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4的共同作用，可使止回閥100出口氣流分布均勻，解決蝸殼200出口區(qū)域存在的大尺度渦流與流動(dòng)死區(qū)問(wèn)題，這一點(diǎn)已通過(guò)仿真分析得出。另外，止回閥100高度加高，可使內(nèi)部氣流提前均勻，減的問(wèn)題。板210和蝸舌220,蝸殼圍板210和蝸舌220依次連接在蝸殼后板230和蝸殼前板240之間；蝸殼圍板210的內(nèi)側(cè)壁由蝸殼曲線S2形成，且蝸殼曲線S2由方程上的點(diǎn)與圓心0的連線與起始射線之間的夾角，且φ∈[0,2π];a?、a?、b?、①為修正調(diào)節(jié)常[0073]需要說(shuō)明的是，蝸舌220和蝸殼圍板210可以為分體結(jié)構(gòu)，也可以為一體結(jié)構(gòu)，本實(shí)施例中，蝸舌220為內(nèi)凹的曲面結(jié)構(gòu)，可以采用貝塞爾曲線來(lái)形成蝸舌220的內(nèi)側(cè)壁的蝸舌曲線S1,也可以采用現(xiàn)有技術(shù)中蝸舌的設(shè)計(jì)方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。[0074]相比于現(xiàn)有結(jié)構(gòu)，本實(shí)施例提供的蝸殼200能夠?qū)ξ仛で€S2的螺旋線的形狀進(jìn)行局部控制，可保持曲線光滑過(guò)渡性，同時(shí)，蝸殼曲線S2與原始結(jié)構(gòu)相比局部外擴(kuò)，氣流流動(dòng)通道變大，減小氣體在流動(dòng)通道內(nèi)的阻力，從而降低氣動(dòng)噪聲。[0075]本實(shí)施例提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)，包括止回閥100和上述的蝸殼200,止回閥100設(shè)置在蝸殼200的出口處；止回閥100包括第一止回閥側(cè)板110和第二止回閥側(cè)板120,第一止回閥側(cè)板110與蝸殼圍板210遠(yuǎn)離蝸舌220的一端連接，第二止回閥側(cè)板120與蝸舌220遠(yuǎn)離蝸殼圍板210的一端連接；第一止回閥側(cè)板110的內(nèi)側(cè)壁由第一止回閥引導(dǎo)基線S3形成，第二止回閥側(cè)板120的內(nèi)側(cè)壁由第二止回閥引導(dǎo)基線S4形成，蝸舌220的內(nèi)側(cè)壁由蝸舌曲線S1形成，第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線S2為朝向第二止回閥引導(dǎo)基線S4方向的凹型曲線，第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線S2為遠(yuǎn)離第一止回閥引導(dǎo)基線S3方向的凸型曲線。[0076]實(shí)際使用時(shí)，一方面，使得蝸殼200與止回閥100連接更加光滑順暢，減少蝸殼200內(nèi)氣流因?yàn)榍释蛔冊(cè)斐傻姆蛛x損失，降低漩渦引發(fā)的氣動(dòng)噪音；另一方面，第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線S2為凹型，由第一止回閥引導(dǎo)基線S3引導(dǎo)的凹面，可使蝸殼出口氣流減速增壓，抑制氣體過(guò)早從蝸殼出口壁面發(fā)生流動(dòng)分離，減小氣動(dòng)噪聲；第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線S2為凸型，第二止回閥引導(dǎo)基線S4引導(dǎo)的凸面，起到收攏氣流作9用。第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4的共同作用，可使止回閥出口氣流分布均勻，解決蝸殼出口區(qū)域存在的大尺度渦流與流動(dòng)死區(qū)問(wèn)題，另外，止回閥高度加高，可使內(nèi)部氣流提前均勻，減少出口亂流、流速分布不均的問(wèn)題。[0077]如圖1至圖11所示，本發(fā)明提供的風(fēng)道結(jié)構(gòu)，包括止回閥100和蝸殼200;所述止回閥100設(shè)置在所述蝸殼200的出口處；所述蝸殼200包括蝸殼后板230、蝸殼前板240、蝸殼圍板210和蝸舌220,所述蝸殼圍板210和所述蝸舌220依次連接在所述蝸殼后板230和所述蝸殼前板240之間；所述止回閥100包括第一止回閥側(cè)板110和第二止回閥側(cè)板120,所述第一止回閥側(cè)板110與所述蝸殼圍板210遠(yuǎn)離所述蝸舌220的一端連接，所述第二止回閥側(cè)板120與所述蝸舌220遠(yuǎn)離所述蝸殼圍板210的一端連接；[0078]所述第一止回閥側(cè)板110的內(nèi)側(cè)壁由第一止回閥引導(dǎo)基線S3形成，所述第二止回閥側(cè)板120的內(nèi)側(cè)壁由第二止回閥引導(dǎo)基線S4形成，所述蝸舌220的內(nèi)側(cè)壁由蝸舌曲線形成，所述蝸殼圍板210的內(nèi)側(cè)壁由蝸殼曲線形成，且蝸殼曲線由方程葉輪400的葉片出口寬度；B為蝸殼200厚度；α為葉道出口后氣流角；④為[0079]如圖3至圖6所示，本實(shí)施例提供的在側(cè)吸風(fēng)道應(yīng)用的風(fēng)道結(jié)構(gòu)示意圖，具體地，風(fēng)道結(jié)構(gòu)包括止回閥100和蝸殼200,止回閥100連接在蝸殼200的出口處，其中，蝸殼200包括蝸殼前板240、蝸殼后板230、蝸殼圍板210和蝸舌220,蝸殼圍板210和蝸舌220連接并設(shè)置在蝸殼前板240和蝸殼后板230之間，其側(cè)面均與蝸殼前板240和蝸殼后板230連接，蝸殼圍板210的內(nèi)側(cè)輪廓由蝸殼曲線形成，蝸舌220的內(nèi)側(cè)輪廓由蝸舌曲線形成，止回閥100包括相對(duì)設(shè)置的第一止回閥側(cè)板110和第二止回閥側(cè)板120,且第一止回閥側(cè)板110與蝸殼圍板210連接，其內(nèi)側(cè)輪廓由第一止回閥引導(dǎo)基線S3形成，第二止回閥側(cè)板120與蝸舌220連接，其內(nèi)側(cè)輪廓由第二止回閥引導(dǎo)基線S4形成。[0080]具體地，可以根據(jù)上述的蝸殼型線的構(gòu)建方法確定第一止回閥引導(dǎo)基線S3、蝸殼[0083]優(yōu)選地，蝸舌曲線S1、第一止回閥引導(dǎo)基線S3和第二止回閥引導(dǎo)基線S4均通過(guò)貝塞爾曲線方程確定，所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3相對(duì)于蝸殼曲線為朝向所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4方向的凹型曲線，所述第二止回閥引導(dǎo)基線S4相對(duì)于蝸殼曲線S2為遠(yuǎn)離所述第一止回閥引導(dǎo)基線S3方向的凸型曲線。[0084]如圖7至圖11所示，為本實(shí)施例提供的在薄風(fēng)道應(yīng)用的風(fēng)道結(jié)構(gòu)示意圖，具體結(jié)構(gòu)[0085]本發(fā)明提供的吸油煙機(jī)，包括所述的風(fēng)道結(jié)構(gòu)，還包括電機(jī)300和葉輪400,其中，電機(jī)300的用于驅(qū)動(dòng)葉輪400轉(zhuǎn)動(dòng)，電機(jī)300的軸與圓心0重合，因此，該吸油煙機(jī)也具備上述的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)。[0086]本實(shí)施例中，如圖13至圖16所示，側(cè)吸風(fēng)道應(yīng)用的風(fēng)道結(jié)構(gòu)與原始結(jié)構(gòu)的風(fēng)道結(jié)構(gòu)的仿真分析對(duì)比如下：[0087]1)流場(chǎng)對(duì)比分析[0088]如圖13及圖14所示，通過(guò)模擬仿真可知。原始結(jié)構(gòu)：出口截面風(fēng)速小且速度分布不均勻。存在流動(dòng)死角，存在大面積低速區(qū)?？拷伾?20下端區(qū)域，存在能量耗散，不僅影響風(fēng)機(jī)效率，也會(huì)導(dǎo)致附近葉片因氣流失速造成的流動(dòng)分離加劇現(xiàn)[0089]改進(jìn)結(jié)構(gòu)：出口截面風(fēng)速提高且風(fēng)速分布均勻，流動(dòng)死角消除，蝸舌220下端渦流[0090]2)寬頻噪聲分析[0091]如圖15及圖16所示，采用Curle偶極子噪音源模型預(yù)測(cè)的風(fēng)道表面主要噪聲源的位置和強(qiáng)度的分布云圖中可見(jiàn)，Curle寬頻噪聲源模型可計(jì)算流體作用于固體邊界上表面壓力波動(dòng)的噪聲，原始結(jié)構(gòu)最大表面聲強(qiáng)約83dB,改進(jìn)結(jié)構(gòu)最大表面聲強(qiáng)降低至80dB,且分布范圍進(jìn)一步降低?？梢酝茰y(cè)，改進(jìn)結(jié)構(gòu)可以降低風(fēng)道系統(tǒng)的氣動(dòng)噪聲。3)試驗(yàn)對(duì)比分析(側(cè)吸風(fēng)道)整機(jī)空氣性能和噪音實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果測(cè)試參數(shù)原始整機(jī)改進(jìn)后整機(jī)最大風(fēng)量(Qvmax)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定7風(fēng)量時(shí)的全壓效率(n)強(qiáng)檔下實(shí)測(cè)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速聲功率實(shí)測(cè)噪聲[0095]實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，改進(jìn)后的風(fēng)道，在電控板功率為365W時(shí)，最大靜壓由1020Pa提升到1180Pa,提高160Pa;標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定風(fēng)量時(shí)全壓效率由32.1%提升到37.2%,提高5.1%,強(qiáng)檔下實(shí)測(cè)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速由720rpm降低到620