某垃圾填埋場滲瀝液處理系統(tǒng)的工藝計算設(shè)計案例目錄TOC\o"1-3"\h\u27811某垃圾填埋場滲瀝液處理系統(tǒng)的工藝計算設(shè)計案例 1154961.1格柵設(shè)計及計算 1173691.1.1格柵設(shè)計說明 1112891.1.2格柵設(shè)計計算 238881.2調(diào)節(jié)池設(shè)計及計算 638623.2.1調(diào)節(jié)池設(shè)計說明 6240213.2.2調(diào)節(jié)池設(shè)計計算 6267351.3吹脫塔設(shè)計及計算 7321393.3.1吹脫塔設(shè)計說明 749093.3.2吹脫塔設(shè)計計算 8144241.4ABR池設(shè)計及計算 9101913.4.1ABR池設(shè)計說明 9186743.4.2ABR池設(shè)計計算 9127071.5SBR池設(shè)計及計算 108153.5.1SBR池設(shè)計說明 10235213.5.2SBR池設(shè)計計算 10228441.6混凝沉淀設(shè)計及計算 16154973.6.1混凝沉淀設(shè)計說明 16275113.6.2混凝沉淀設(shè)計計算 16213381.7污泥濃縮池設(shè)計及計算 28233.7.1污泥濃縮池設(shè)計說明 29177573.7.2污泥濃縮池設(shè)計計算 29268851.8活性炭吸附塔設(shè)計及計算 32250413.8.1活性炭吸附塔設(shè)計說明 32208853.8.2活性炭吸附塔設(shè)計計算 321.1格柵設(shè)計及計算1.1.1格柵設(shè)計說明格柵的設(shè)計數(shù)據(jù)如下：1.分類方法不同，格柵類型也各不相同，具體見表1.1表1.1格柵分類分類方法形狀柵條間隙清渣方式平面粗（50~100mm）人工清除曲面中（10~40mm）機械清除細（3~10mm）2.格柵的各參數(shù)見表1.2表1.2格柵參數(shù)過柵流速柵前流速傾角水頭損失0.6m/s~1.0m/s0.4m/s~0.9m/s45°~75°0.08m~0.15m3．機械格柵大多設(shè)置≥2臺，假如只有1臺機械格柵，應(yīng)設(shè)人工格柵備用。4．格柵間隙與柵渣量的關(guān)系見表1.3表1.3格柵間隙與柵渣量的對應(yīng)值格柵間隙16mm~25mm30mm~50mm柵渣量0.10m3~0.05m3柵渣/103m3污水0.03~0.10m3柵渣/103m3污水5．機械格柵一般可設(shè)在大型污水廠（每日柵渣量＞0.2m3），但有時小型污水廠也可設(shè)置機械格柵清渣。本工程設(shè)一道細格柵，取柵條間隙為7mm，采用機械清渣方式。格柵簡圖如圖1.1所示。圖1.1格柵示意圖1.1.2格柵設(shè)計計算設(shè)計流量Q＝300m3/d＝1.472×10-3m3/s設(shè)計參數(shù)柵條間隙b=7mm；柵前流速ν1=0.7m/s；過柵流速v=0.7m/s；柵條寬度s=0.01m；格柵傾角=60°；柵前部分長度0.5m；柵渣量W1=0.1m3柵渣/103m3污水。設(shè)計計算（1）根據(jù)選定的柵前水深，再根據(jù)斷面公式：（1.1）計算得：柵前槽寬B1＝＝0.10m，柵前水深0.05m（2）柵條間隙數(shù)n（1.2）計算得：柵條間隙數(shù)n＝11.188,取n等于14。（3）柵槽寬度B（1.3）計算得：柵槽寬度B=0.228m（4）通過格柵的水頭損失h1（1.4）計算得：過柵水頭損失＝0.25m（5）進水渠道漸寬部分的長度L1（1.5）計算得：進水渠道漸寬部分的長度L1＝0.18m（6）出水渠道漸窄部分長度L2（1.6）計算得：出水渠道漸窄部分長度L2＝0.09m（7）柵后槽總高度H（1.7）計算得：柵后槽總高度H＝0.6m（8）柵槽總長度L（1.8）計算得：柵前渠中水深H1＝0.35m柵槽總長度L＝1.97m（9）每日柵渣量W（1.9）計算得：每日柵渣量W＝0.02m3/d1.2調(diào)節(jié)池設(shè)計及計算調(diào)節(jié)池設(shè)計說明調(diào)節(jié)池能夠調(diào)整水的品質(zhì)飽和量、pH值范圍和水溫。使用了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和矩形池。設(shè)計過程中還引入到了HRT法,停留的時間為t=6小時。該結(jié)構(gòu)可使用于二個調(diào)節(jié)池,其中有一個是設(shè)在吹脫塔的最上游,利用石灰把出水pH值自動調(diào)整至十一,以便于提高水中游離氨氮的有效數(shù)量,增加了出水的效率以及幫助去除水中更多游離的氨氮。第二個將設(shè)在塔的下游，因為要達到后續(xù)生物處理的合適的平衡pH范圍，故加酸調(diào)整pH至八。兩個調(diào)節(jié)池采用相同大小尺寸。調(diào)節(jié)池示意圖如圖1.2所示。圖1.2調(diào)節(jié)池示意圖調(diào)節(jié)池設(shè)計計算.調(diào)節(jié)池容積即設(shè)計最大滲瀝液水量：Q0=300m3/d最大時平均流速：Qh=12.5m3/h停留時間：t=6h調(diào)節(jié)池容量：（1.10）計算得：調(diào)節(jié)池容量V＝12.5×6＝75m3調(diào)節(jié)池尺寸調(diào)節(jié)池的有效水深一般為1.5米~2.5米，設(shè)該調(diào)節(jié)池的有效水深為2.5米，調(diào)節(jié)池出水為水泵提升。采用矩形池，調(diào)節(jié)池表面積為：（1.11）計算得：調(diào)節(jié)池表面積A＝30㎡取池長為6米，則池寬為5米。還需考慮到調(diào)節(jié)池的超高為0.3米，所以調(diào)節(jié)池的尺寸大小為：6×5×2.8=84m3，在池底設(shè)集水坑，水池底以i=0.01的坡度滑向集水坑。1.3吹脫塔設(shè)計及計算吹脫塔設(shè)計說明吹脫塔則是利用空氣在塔內(nèi)吹脫氨氮廢氣，使已溶化于水的游離氨分子通過液固界面，重新進入廢氣，進而實現(xiàn)脫氮的目的。NH3溶解度于水的化學(xué)反應(yīng)方程式是:反應(yīng)方程顯示，需要提高游離氨的數(shù)量才能除去更多的氨。此時，流入塔內(nèi)的污泥中的pH值就應(yīng)該調(diào)節(jié)為堿性,以提高污泥中的氫氧根的含量，向左反應(yīng)方向移動,污泥中的游離氨含量增多，使氨水更易于去除。所以，在流入塔內(nèi)之前，把pH值調(diào)節(jié)到11，以提高污泥中的游離氨含量，然后用吹入塔內(nèi)的空氣吹出污水中的游離氨。吹脫塔中上膛料后，塔頂送入水，再向下噴淋，然后塔底再送入壓縮后的空氣,為避免形成水垢，所以在本次工程設(shè)計中使用了逆流氨吹脫塔,并使用尺寸為25×25×2.5mm的陶瓷馬拉西環(huán)填充料亂的方法進行填充。吹脫塔示意圖如圖1.3所示。圖1.3吹脫塔示意圖吹脫塔設(shè)計計算設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Qmax=300m3/d=12.5m3/h=1.472×10-3m3/s設(shè)計淋水密度q=100m3/（m2·d）氣液比為2500m3/m3廢水設(shè)計計算吹脫塔截面積（1.12）計算得：吹脫塔截面積A＝3m2吹脫塔直徑D＝＝1.95m（設(shè)計中取2m）空氣量設(shè)定氣液比為2500m3/m3水，則氣量為300×2500=7.5×105m3/d=8.68m3/s空氣流速v=8.68/3=2.89m/s填料高度采用填料高度為5.0m，若參考塔高對去除率因素的總安全系數(shù)為1.4，則填料總高度為5×1.4=7.0m。經(jīng)過吹脫塔處理后的水質(zhì)見表1.4。表1.4吹脫塔進出水水質(zhì)項目CODBOD5NH3-NSS進水水質(zhì)(mg/L)30002000600700去除率25％30％80％30％出水水質(zhì)(mg/L)225014001204901.4ABR池設(shè)計及計算ABR池設(shè)計說明具有環(huán)境硝化作用的ABR池。在反應(yīng)器中，廢水順著折疊板流下。下層流動池的水平截面只是上層流動池水平截面的四分之一，所以下層流動池中的水以高速度流淌，不致發(fā)生阻塞。上層流室的截面很大，流動緩慢，不但能夠?qū)⑽勰嗪蛥捬跷勰嗷靹?還能夠保持厭氧狀態(tài)傳統(tǒng)活性污泥法,避免其流失，使反應(yīng)器中的厭氧狀態(tài)傳統(tǒng)活性污泥法含量維持較高水平在流動池底部的流動池下游安裝一個45°角，以確保流動池上游的水均勻分布，流動池有5個板。ABR池示意圖如圖1.4所示。圖1.4ABR池示意圖ABR池設(shè)計計算上向流室截面積A1（1.13）計算得：上向流式截面積A1＝4.8m2取寬度B1＝1.5m，則其長度L1＝1.2m。上向和下向流室的水平寬度比為4:1，即下向?qū)挾菳2=0.4m，長度與上向相同，則L2=1.2m。下向流室流速V2（1.14）計算得：下向流室流速V2＝9.77m/h有效水深設(shè)為Hh=2.5m，超高H2=0.3m，頂部厚度0.2m，則總水深H=1.0m，ABR池尺寸為：6.7m×1.2m×1.0m=64.32m3，停留時間HRT=64.32/12.5=6h。在三個上向流室的頂部中央各設(shè)一個沼氣出口，尺寸為100mm，并設(shè)計有200mm長的直管段。為了避免氣體的泄露，將出水槽方向設(shè)定為向下。經(jīng)過ABR處理后的出水水質(zhì)見表1.5。表1.5ABR池進出水水質(zhì)表項目CODBOD5NH3-NSS進水水質(zhì)(mg/L)22501400120490去除率83％80％5％65％出水水質(zhì)(mg/L)3822801141711.5SBR池設(shè)計及計算SBR池設(shè)計說明SBR工藝技術(shù)以SBR化學(xué)反應(yīng)器為基礎(chǔ),該化學(xué)反應(yīng)器由曝氣裝置、潷水器或者一些輔助設(shè)備所構(gòu)成。該設(shè)計使用了定期注水和高負荷運轉(zhuǎn)的方式,共分為五個步驟:注入、反應(yīng)、沉淀、排放和空轉(zhuǎn)。SBR池設(shè)計計算設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Qmax＝300m3/d=12.5m3/h=1.472×10-3m3/s；反應(yīng)池水深H=5m；BOD5污泥負荷Ls=0.12kgBOD/(kgMLSS·d)；污泥濃度MLSS=4000mg/L；排水比1/m＝1/4；安全高度ε=0.5m；反應(yīng)池數(shù)N=2；池寬與池長之比為1:1；需氧量系數(shù)a=1.0kgO2/kgBOD5。設(shè)計計算曝氣時間TA（1.15）計算得：曝氣時間TA＝1.5h。沉淀時間TS（1.16）計算得：污泥界面的最大沉淀速率Vmax＝1.33m/h沉淀時間TS＝1.32h。排水時間TD=2h周期數(shù)n一周期所需時間1.5+1.32+2=6.82h周期數(shù)n＝24/TC＝1.52取n=4，則TC=6h。進水時間（1.17）計算得：進水時間TF＝3h。反應(yīng)池容積V（1.18）計算得：反應(yīng)池容積V＝150m3。反應(yīng)池尺寸單個反應(yīng)池面積A＝V/H＝30m2取SBR池長L=6m，則SBR池寬B=5m。進水變動的討論排出結(jié)束時水位：＝1.33m基準水位：＝4.44m高峰水位：h4H5m警報、溢流水位：h5H5.5m污泥界面：h1h20.52.83mSBR反應(yīng)池水位概念如圖1.5所示。圖1.5SBR反應(yīng)池水位概念圖鼓風曝氣系統(tǒng).需氧量（1.19）計算得：需氧量O＝1.0×300×(280-47)×10-3＝69.9kgO2/d周期數(shù)n=4，反應(yīng)池數(shù)N=2，則每個池一周期的總需氧量＝8.74kgO2/d以曝氣時間TA=1.5h，該周期的總需氧量為＝2.50kgO2/d供氧量設(shè)計算水溫為20°C，混液DO濃度CL=1.5mg/L，而微孔曝氣器的氧轉(zhuǎn)化率EA=15%，設(shè)曝氣頭距池底約0.2m，則淹沒處平均水深為4.8m。查表得：溶解氧在水中飽和溶解度：二十攝氏度時：Cs(20)=9.2mg/L三十攝氏度時：Cs(30)=7.6mg/L微孔曝氣器出口處的絕對壓力Pb：（1.20）計算得：曝氣器出口處的絕對壓強Pb=1.013×105+9.8×103×4.8=1.48×105Pa空氣離開反應(yīng)池時氧的百分比為（1.21）計算得：空氣離開反應(yīng)池時氧的百分比Ot＝18.43%曝氣池中的平均溶解氧飽和度為（1.22）計算得：混合液溶解氧飽和度的平均值二十攝氏度時：三十攝氏度時：溫度二十攝氏度時，脫氧清水的充氧量為（1.23）計算得：充氧量Ro＝9.66kgO2/h。供風量鼓風空氣量：（1.24）計算得：鼓風空氣量GS＝4.11m3/min。布氣系統(tǒng)單個反應(yīng)池平面面積為6m×5m，設(shè)每個曝氣器的服務(wù)面積為2m2。曝氣器的個數(shù)：（30/2）×2＝30個，取總曝氣器個數(shù)為32個。每個SBR池需要曝氣器16個。設(shè)空氣干燥管流速u1=7.5m/s，干燥管數(shù)量n1=1；支管流速u2=5m/s，大支管數(shù)量n2=2；小支管流速u3=2.5m/s，小支管數(shù)量n3=6。管道直徑：（1.25）計算得：空氣干管直徑D1＝0.107m，選用DN125mm鋼管空氣支管直徑D2＝0.093m，選用DN100mm鋼管空氣小支管直徑D3＝0.076m，選用DN80mm鋼管上清液排出裝置潷水器每池的排水負荷（1.26）計算得：每池的排水負荷QD＝0.313m3/min。經(jīng)過SBR處理后的出水水質(zhì)見表1.6。表1.6SBR池進出水水質(zhì)表項目CODBOD5NH3-NSS進水水質(zhì)(mg/L)382280114171去除率85％83％88％76％出水水質(zhì)(mg/L)574713411.6混凝沉淀設(shè)計及計算混凝沉淀設(shè)計說明污泥的pH值大約為6~9，因此針對于傳統(tǒng)聚合氯化鋁的使用特性,選用聚合氯化鋁(PAFC)代替?zhèn)鹘y(tǒng)聚合氯化鋁，或使用濕法投加。聚合氯化鋁的適用pH值一般是5~9之間，對機械設(shè)備的腐蝕性較小，生產(chǎn)效率高，耗能較少，受溫度環(huán)境影響較小，但對混凝能力的影響過大，適合于不同水質(zhì)，尤其對高濁度的廢水非常有效。所選的聚合氯化鋁凝固劑為液態(tài)形式。混凝沉淀設(shè)計計算.溶液池容積（1.27）計算得：溶液池容積V1＝0.72m3溶液池設(shè)有兩個，以便輪流利用，每個溶液池的容量為V1。考慮溶液池超高為0.2m，溶液池的形狀采用矩形，則溶液池的尺寸為：1m×0.9m×1.0m。.儲液池容積儲液池的體積一般設(shè)為溶液池的15%~30%。V2=0.3V1=0.3×0.72=0.216m3。儲液池設(shè)置兩個,一用一備，每個儲液池的容積為V2?？紤]儲液池超高為0.2m,儲液池的形狀采用方形，則儲液池的尺寸為:0.6m×0.6m×0.8m。計量設(shè)備本設(shè)計采用的凝結(jié)劑是液態(tài)聚合氯化鋁，所以采用轉(zhuǎn)子流量計當作計量裝置，以調(diào)整藥劑投加量。投藥設(shè)備本次使用的水射器投加方法。加藥流量Q2=0.20L/s；壓力噴射水進水壓力Hl=2.45×105Pa；水射器出口壓力要求Hd=9.8×104Pa；被吸提藥液吸入口壓力Hs=0。壓頭比N（1.28）計算得：壓頭比N＝0.667截面比R及摻和系數(shù)M（1.29）由N值可得：散射截面比R=0.46，摻和系數(shù)M=0.44噴嘴計算噴嘴工作水流量Q1＝Q2/M＝0.455L/s噴口斷面積A1（1.30）計算得：噴口斷面積A1＝0.228cm2噴口直徑取d1=0.55cm，則相應(yīng)噴口斷面積A1'=0.24cm2噴口流速V1（1.31）計算得：噴口流速V1＝19.0m/s噴嘴收縮長度l1（1.32）計算得：噴嘴收縮長度l1＝1.36cm噴嘴直線段長度l1'=0.7d1=0.7×0.55=0.38cm噴嘴總長度l=l1+l1'=1.36+0.38=1.74cm喉管計算喉管斷面積A2（1.33）計算得：喉管斷面積A2＝0.52cm2喉管直徑d2（1.34）計算得：喉管直徑d2＝0.81cm喉管長度l2=6d2=6×0.81=4.86cm喉管進口擴散角=120°喉管流速V2（1.35）計算得：喉管流速V2＝12.6m/s擴散管長度（1.36）計算得：擴散管長度l3＝12.5cm噴嘴和喉管進口的間距L=0.5d2=0.5×0.81=0.40cm混合設(shè)備攪動工作方式通常有水泵攪動、隔板攪動和機器攪動等；一般的攪拌裝置有水泵葉輪壓力管道、靜態(tài)混合器或攪拌池等。由于本次設(shè)計處理量較小，所以選用了槳板式機械攪拌池，并設(shè)置了2個攪拌水池，一用一備。混合池有效容積W（1.37）計算得：混合池有效容積W＝0.21m3混合池高度H（1.38）計算得：有效水深H’＝0.74m混合池池壁設(shè)4塊固定擋板，每塊寬度b=1/10D=0.06m，其上、下緣離靜止液面和池底皆為0.15m，擋板長h=0.74－2×0.15=0.44m?；旌铣爻呷=0.26m，則混合池總高度為：H=H'+H=0.74+0.26=1.00m。絮凝設(shè)備絮凝機械設(shè)備主要可包括水力與機械工程二大類。按照此次工程設(shè)計的需水量和水質(zhì)，選用了垂直軸式等直徑的葉輪機械絮凝池，絮凝池設(shè)定為二個。池體尺寸單池有效容積V（1.39）計算得：單池有效容積V＝1.56m3池平面尺寸為了配合沉淀池體積，將絮凝池分成三格，若每格長度均為0.6m×0.6m，則絮凝池的總長度為B=0.6m，其邊長L=3×0.6=1.8m。絮凝池的各格隔墻呈上、下的交錯布局,每格設(shè)有一個攪拌機裝置,為提高攪拌機效率,于池子周壁設(shè)有了四塊固定式擋板。.池高h（1.40）計算得：池高h＝1.4m絮凝池超高取0.2m，則絮凝池總高度H=1.6m。攪拌設(shè)備葉輪構(gòu)造參數(shù)葉輪直徑D取池寬的75%，采用D=0.45m；葉輪槳板中心點線速度采用：1=0.5m/s，2=0.35m/s，3=0.2m/s；槳板長度l=0.32m(槳板長度與葉輪直徑之比l/D=0.32/0.45=0.7)；槳板寬度b=0.05m；葉輪槳板中心點旋轉(zhuǎn)直徑D0=0.32m。每根軸上槳板總數(shù)八塊，內(nèi)、外部各四塊。旋轉(zhuǎn)槳板體積和絮凝池的過水截面總體積之比為:(8bl/(Bh))×100%=15%,符合設(shè)計要求。.葉輪轉(zhuǎn)速n（1.41）計算得葉輪轉(zhuǎn)速分別為：n1＝29.8r/min；n2＝20.9r/min；n3＝11.9r/min葉輪旋轉(zhuǎn)的角速度（1.42）計算得：第一格葉輪角速度1＝1.12rad/s；第二格葉輪角速度2＝2.19rad/s；第三格葉輪角速度3＝1.25rad/s槳板功率P0n由槳板寬長比b/l=0.05/0.32=0.16＜1，查表得：阻力系數(shù)CD=1.10（1.43，1.44，1.45）計算得：第一格外側(cè)槳板旋轉(zhuǎn)功率第一格內(nèi)側(cè)槳板旋轉(zhuǎn)功率第一格槳板功率P01＝2.59×10-3kW第二格外側(cè)槳板旋轉(zhuǎn)功率第二格內(nèi)側(cè)槳板旋轉(zhuǎn)功率第二格槳板功率P02＝9.18×10-4kW第三格外側(cè)槳板旋轉(zhuǎn)功率第三格內(nèi)側(cè)槳板旋轉(zhuǎn)功率第三格槳板功率P03＝1.71×10-4kW所需電動機功率P假設(shè)三個攪拌機共用一個發(fā)電機,則絮凝池所消耗的電量為:P0＝P01＋P02＋P03＝1.68×10-3kW電動機功率（1.46）計算得：電動機功率P＝6.13×10-3kW核算平均速度梯度G值和GT值水溫20oC時，水的動力黏度1.03×103Pa·s每格絮凝池的有效容量W＝V/3＝1.56/3＝0.52m3水流速度梯度（1.47）計算得：第一格速度梯度第二格速度梯度第三格速度梯度絮凝池平均速度梯度GT=47.8×15×60=4.30×104經(jīng)核算，GT值均在1×104~1×105之間的范圍內(nèi)，均符合有關(guān)規(guī)定?；炷恋沓馗鶕?jù)處理水的需水量水質(zhì)，本工程設(shè)計采用豎流型沉淀池，沉淀池內(nèi)設(shè)置了二個。沉降儲罐為鋼筋混凝土構(gòu)件，池底設(shè)計為截頭錐體。豎流式沉淀池結(jié)構(gòu)如圖1.6所示。圖1.6豎流式沉淀池中心管計算最大秒流量qmax（1.48）計算得：最大秒流量qmax＝1.736×10-3m3/s中心管有效過水斷面積A1（1.48）計算得：中心管的直徑d0＝0.27m，取d0=0.3m喇叭口徑d11.35d0=0.40m；反射板直徑d21.30d1=0.52m中心管高度h2（沉淀池的實際工作高度）（1.49）計算得：中心管高度h2＝2.7m中心管喇叭口與反射面間的空隙高度h3（1.50）計算得：中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3＝0.07m沉淀池工作部分有效斷面積A2（1.51）計算得：沉淀池工作部分有效斷面積A2＝1.47m2沉淀池總面積A=A1+A2=0.058+1.47=1.53m2沉淀池直徑D（1.52）計算得：沉淀池直徑D＝2.12m校核池徑水深比D/h2=2.12/2.7=0.79<3，符合要求。校核集水槽出水堰負荷q0（1.53）計算得：集水槽出水堰負荷q0＝0.26L/(s·m)＜2.9L/(s·m)符合以上要求，則可不另設(shè)輻射式水槽。污泥量V（1.54）設(shè)混凝沉淀池對懸浮物的去除率80%，混凝階段產(chǎn)生的絮體濃度60mg/L，混凝后污水的本體的SS濃度為60mg/L，則進水懸浮物濃度C1=120mg/L=0.12kg/m3出水懸浮物濃度C2=0.12×(1－0.8)=0.024kg/m3計算得：污泥量V＝0.20m3池子圓截錐部分實有的容積V1（1.55,1.56）計算得：污泥室圓截錐部分的高度h5＝1.44m圓截錐部分容積V1＝1.78m3沉淀池總高度（1.57）計算得：沉淀池總高度H=0.5+2.7+0.07+0+1.44=4.71m經(jīng)過混凝沉淀處理后的出水水質(zhì)見表1.7。表1.7混凝沉淀出水水質(zhì)表項目CODBOD5NH3-NSS進水水質(zhì)(mg/L)57471341去除率50％50％15％60％出水水質(zhì)(mg/L)282311161.7污泥濃縮池設(shè)計及計算污泥濃縮池設(shè)計說明污水濃縮方式包括自重濃縮、氣浮濃縮和離心機濃縮，當中自重濃縮是最普遍的方式。污泥濃縮可以間歇性地或連續(xù)地進行。間歇式通常用來處理少部分的污水，而連續(xù)方程則用來處理大部分的污水。按照這個模型，由于整個流程的污泥生產(chǎn)量很少,所以選用了間歇式重力濃縮機。污泥濃縮器為鋼結(jié)構(gòu)的。在這個模型中，污泥來源是(1）來自SBR工藝的殘余污泥；（2）來自于豎流式混凝和沉淀池中產(chǎn)生的污泥。當進入和離開ABR罐的污泥是同步的，進入的污泥量被產(chǎn)生的污泥量所補償。污泥濃縮池設(shè)計計算污泥量的確定及計算.SBR池產(chǎn)生剩余污泥量V1（1.58）計算得：MLVSS濃度Xv＝0.8×2000×10-3=1.6kg/m3每日排放的剩余污泥量X=0.9×300×(280-47)/1000-0.05×300×1.6=38.91kg/dSBR池產(chǎn)生剩余污泥量V1＝7.8m3/d豎流式混凝沉淀池產(chǎn)生污泥量V2（1.59）計算得：豎流式混凝沉淀池產(chǎn)