1、二、項目簡介1、項目概況（不超過800字）結晶器液面波動直接影響連鑄坯表面質量，隨著結晶器液面波動的加劇，鑄坯皮下夾渣缺陷產生的機率顯著增加，軋后產品表面質量隨之惡化。一般來講，結晶器液面波動大于5mm時生產的鑄坯皮下夾渣缺陷明顯增加，輕者必須經(jīng)機清或手工清理方可使用，重者造成鑄坯判廢。另外液面波動大還可能造成鑄坯縱裂漏鋼、夾渣漏鋼等惡性生產事故。2014年以來，邯寶公司煉鋼廠隨著品種鋼產量的增加，結晶器液面波動大的情況時有發(fā)生。據(jù)統(tǒng)計，平均每月結晶器液面波動大的爐次約120多爐，涉及鑄坯約32400噸，這些鑄坯必須精整處理才能使用，給生產組織、煉鋼成本和合同兌現(xiàn)均帶來很大影響。該項目實施主要

2、從結晶器液面波動的影響因素入手，分析產生液面波動大的原因，采取相應措施，從而實現(xiàn)結晶器液面的穩(wěn)定控制，提高了鑄坯的實物質量。針對煉鋼工藝原因引起的液面波動，我們主要從中包吹氬制度的優(yōu)化、提高鋼水純凈度、生產準備時改進對中包塞棒機構的檢查方法、鑄坯二次冷卻的保證及調整等方面進行了攻關，并建立了不同原因引起的液面波動指導曲線和措施及處置方法，給指導現(xiàn)場生產，減少液面波動的產生起到了非常重要作用。針對設備原因引起的液面波動，我們逐步分析結晶器液面波動曲線，根據(jù)曲線來分析判斷設備哪兒出了問題，并根據(jù)不同設備特點，通過改善現(xiàn)場工作環(huán)境、修改控制線路路徑、完善控制程序、更換有問題的設備等方面入手，消除由于

3、設備原因引起的波動，程序消缺保證現(xiàn)場設備安全可靠運行。該項目實施后，不僅提高了鑄坯的表面質量，而且對煉鋼穩(wěn)定生產起到了積極作用。年可創(chuàng)效1552.0618萬元。另外提高了液面波動控制水平，不僅給公司生產節(jié)省了成本，而且對客戶合同交貨率得到了提高，更重要的是客戶對邯鋼品牌的信譽得到了較大提升，為邯鋼飛速發(fā)展奠定基礎。結晶器液面穩(wěn)定控制的同時，超低碳鋼生產的可澆性也得到了明顯提高，基本實現(xiàn)連續(xù)澆注6爐不更換SEN水口，為節(jié)約成本、汽車板合同的按時兌現(xiàn)和進一步為汽車鋼生產上量打下堅實基礎。 2、詳細科學技術內容2.1 我廠結晶器液位檢測原理VUHZ 電磁結晶器液位檢測器用于測量連鑄機結晶器內鋼水的液

4、位。由激磁線圈產生的電磁場會在鋼水及周圍的導電元件內形成渦流。渦流電磁場的分布取決于結晶器內的鋼水位。電磁場會在感應線圈內產生電壓，感應的電壓通過前置放大器放大，隨后由評估裝置控制的微處理器進行處理。由于磁場范圍寬，傳感器測量“整體”鋼水液位，它的輸出信號對月牙面局部波動不敏感。 2.2 塞棒機構功能描述塞棒是用于控制中間包到結晶器的鋼水流量，其動作由液壓缸控制；在液壓缸故障時也可用手柄操作。在預熱位塞棒傳動裝置被安在中包車上。通過電磁傳感器測量結晶器液面，然后通過計算控制塞棒的開度，從而達到控制液面的目的。塞棒和液面檢測示意圖如圖1：圖1 塞棒和液面檢測2.3 項目的立項背景2013年以來，

5、邯寶公司煉鋼廠隨著品種鋼產量的增加，結晶器液面波動時有發(fā)生，經(jīng)統(tǒng)計，平均每月結晶器液面波動次數(shù)120多爐的鋼水生產出鑄坯必須經(jīng)過處理才能使用，其中設備原因如塞棒傳感器、液位傳感器、扇形段位置傳感器等造成的液面波動占40%；工藝原因如水口堵塞、吹氬不當、鋼水成分等造成的液面波動占60%。有時液面波動過大時造成連鑄事故停澆每月2次左右，給廠的生產組織和成本帶來很大沖擊。國內與邯寶煉鋼廠同類型連鑄機的廠家大約有7-8家，它們廠的結晶器液面波動大多控制在3mm以內，其中包括超低碳鋼生產；而邯寶煉鋼廠結晶器液面波動大多控制在5mm以內就有些困難，尤其是低碳合金鋼、超低碳鋼生產時液面波動較大。 進入201

6、4年5月份以來，兩臺連鑄機多次出現(xiàn)結晶器液面波動大的狀況，為此邯寶煉鋼廠于2014年6月批準實施了連鑄機結晶器液位波動攻關課題。2.4技術方案的制定針對存在的諸多疑難問題，我們逐項提出了解決方案。1）針對煉鋼工藝原因引起的液位波動，我們主要從中包吹氬制度的優(yōu)化、鋼水純凈度的提高、生產準備時對中包塞棒機構的檢查方法的改進、鑄坯的二次冷卻的保證及調整等方面進行了攻關，并建立了不同原因引起的液面波動指導曲線和措施及處置方法，給指導現(xiàn)場生產，減少液面波動的產生起到了非常重要作用。2) 針對由于設備原因引起的液位波動，我們逐步分析結晶器液面波動曲線，根據(jù)曲線分析來判斷哪個設備出現(xiàn)了問題，并根據(jù)設備的不同

7、特點，通過改善現(xiàn)場工作環(huán)境、修改控制線路路徑、完善控制程序、加強操作培訓、更換有問題的設備等方面入手，消除由于設備原因引起的波動，程序消缺保證現(xiàn)場設備安全可靠運行。2.5具體實施過程2.5.1 工藝方面著手，降低液面波動1、吹氬對液面波動的影響原理： 塞棒吹氬使氬氣泡進入SEN內部鋼流，可調整水口內鋼水的流動狀態(tài)和流速，減少了Al2O3在水口內壁的聚集，避免水口堵塞造成塞棒上漲，減少了大型夾雜物的生成；上水口吹氬使上水口內壁形成的氬氣膜，防止鋼水中的Al2O3夾雜在上水口附著；SEN滑板間氬氣流形成的環(huán)形密封，隔絕了鋼流與空氣中氧的接觸；同時，氬氣泡不僅能有效改變結晶器內的流場，促使夾雜物上浮

8、，進一步凈化鋼水，而且還可改善液面穩(wěn)定性。該類波動主要針對超低碳鋼。吹氬不當引起的液面波動如圖2：圖2 吹氬不當引起的間歇性液面波動情況措施及處置方法：1）改進氬氣連接密封方法首先確保氣源充足，無漏氣：開啟氬氣氣源，把閥門開啟最大并確認壓力表有壓力顯示，檢查氬氣管路末端氣流充足，用裝有肥皂水的噴水壺檢查SEN機構上水口、機構氬封，確保無漏氣；檢查中間氬氣管路和塞棒氬氣管路，確保無漏氣。噴水壺檢測管路是否漏氣如圖3：圖3 噴水壺檢查管路是否漏氣2）檢測中包上水口的透氣性在澆注過程中，中包上水口透氣性的好壞直接影響到中包上水口的吹氬效果，中包上水口吹氬是為了在水口內壁四周形成均勻的氬氣膜，以防止或

9、減少夾雜物在水口內壁附著，進而減少水口內徑的縮小和堵塞。一旦上水口發(fā)生堵塞，塞棒控流就會發(fā)生波動，造成結晶器液面波動增大。在中包上水口上線前，采用離線上水口透氣檢測裝置對中包上水口透氣性進行檢查，對于中包上水口透氣性檢測良好（一方面要求檢測裝置背壓在0.1-0.6 bar范圍；另一方面還要用裝有肥皂泡水的噴水壺對整個上水口內壁進行檢查，要求上水口內壁四周氣泡彌散均勻）的才能上線安裝。離線上水口透氣檢測裝置如圖4：圖4 離線上水口透氣檢測裝置該裝置原理是通過一根軟管把檢測裝置與上水口連接且密封好接頭，將機構壓塊與上水口石墨圈對中并壓緊，氣體管路總壓設定為2bar，將氣體管路打開，流量控制在10

10、L/min，然后觀察背壓表，若檢測裝置的背壓顯示在0.1-0.6 bar范圍內則屬上水口透氣性良好。中包上水口離線檢測透氣性效果見圖5：圖5 離線上水口透氣檢測裝置查出內壁透氣良好3）塞棒和上水口的吹氬量調整影響塞棒和上水口吹氬量調節(jié)的因素較多，比如鋼水過熱度，鋼水純凈度，拉速變化、斷面等等。原來僅給操作工提供一個氬氣量調節(jié)范圍，實踐證明該方法可操作性差，液面波動控制仍不理想。經(jīng)現(xiàn)場多次實踐跟蹤，現(xiàn)發(fā)明了一種根據(jù)觀察結晶器液面最佳的活動狀態(tài)來調節(jié)氬氣量，最佳結晶器液面活動狀態(tài)為：在SEN水口兩側約200-300mm位置及結晶器窄邊部位，對稱的出現(xiàn)“魚吐泡”似的氬氣泡為好（具體效果如圖6）；參考

11、塞棒氬氣量控制在9-14L/min，上水口氬氣量控制在5-10L/min。該狀況下的結晶器液面波動為3mm左右（圖7）；如果氬氣流量過大，不僅會造成液面翻騰較嚴重（圖8），而且還會使結晶器液面波動超過5mm（圖9）；輕者造成卷渣，重者造成事故停澆。 圖6 理想吹氬效果 圖7 理想吹氬對應的液面波動（3mm) 圖8 塞棒氬氣流量過大 圖9塞棒氬氣流量大對應的液面波動（5mm）4）中包吹氬裝置的改進中間包機械吹氬裝置改為自動吹氬裝置，具體改進前后的中包吹氬裝置如圖10、11所示： 圖10 機械吹氬裝置 圖11.自動吹氬裝置中包吹氬裝置的原理：中包機械吹氬裝置完全是通過人工調節(jié)，且該裝置不具有根據(jù)管

12、路阻力來自動調節(jié)備壓的功能，這樣憑人工調節(jié)穩(wěn)定性差。尤其是生產汽車鋼過程中，難免會有降拉速或鋼水差異大的時候，此時吹氬量及背壓都需要及時調節(jié)，否則中包水口會很快堵塞，從而造成結晶器液面波動較大。中包自動吹氬裝置是操作工只根據(jù)液面調整好氣流量即可，該系統(tǒng)可根據(jù)管路阻力來自動調節(jié)備壓使其達到良好的吹氬效果，當水口稍有堵塞時，吹氬管路阻力變大，系統(tǒng)會自動加大背壓值，及時沖掉稍有的夾雜；并且還可根據(jù)備壓值來判斷管路是否堵塞和漏氣，檢測比較方便精確。自2013年 1#連鑄機中包機械吹氬裝置改進為中包自動吹氬裝置后，與2#機中包機械吹氬裝置相比，使用效果明顯，結晶器液面波動5mm的比率減少了約29%。2、

13、中間包覆蓋劑結殼引起的液面波動原理：中間包覆蓋劑結殼后，會使塞棒和融化的中包覆蓋劑粘合在一起，當塞棒根據(jù)液面情況自動動態(tài)調整開度時因粘合導致塞棒無法正常調整或調整時阻力大，調整不靈活，造成液面忽上忽下，從而導致液面波動增大。該類波動多數(shù)發(fā)生在連鑄機的奇數(shù)流，因奇數(shù)流存在溢流槽位置，與大氣直接接觸，造成奇數(shù)流塞棒位置中包覆蓋劑表面溫度低，覆蓋劑表面易結殼。覆蓋劑結殼引起的塞棒和液面波動曲線如圖12、13所示: 圖12 覆蓋劑結殼時塞棒波動曲線情況 圖13 覆蓋劑結殼對應的液面波動情況措施及處置方法：參考塞棒波動曲線形式，對此類波動大包工用鐵棍把塞棒周圍覆蓋劑結殼捅破并在此加點覆蓋劑。另外針對覆蓋

14、劑易結殼的鋼種如超低碳鋼、車輪鋼和大梁鋼等情況現(xiàn)采用“在開澆前把中間包溢流槽口用耐火石棉氈擋住”的方法來減少覆蓋劑結殼，但該石棉氈不要固定，便于排渣或事故時易取出。具體方法見圖14： 改進前 改進后圖14 中包溢流槽口改進前后照片3、塞棒機構問題引起的液面波動原理：塞棒機構上固定橫梁的螺栓松動、頂緊銷軸的螺栓松動或頂不上、塞棒機構固定在中間包上的螺栓松動和固定塞棒液壓缸的下卡槽機構的螺栓松動等某一種情況的出現(xiàn)都會造成塞棒機構工作異常，從而導致塞棒控流不穩(wěn)，引起液面波動大。對應塞棒及液面波動的曲線如15、16所示： 圖15 塞棒曲線波動情況 圖16 對應液面波動情況措施及處置方法：1）開澆前確認

15、塞棒機構固定橫梁的螺栓是否緊固，如有松動將其緊固。如果松動會導致橫梁上下擺動形成間隙，造成控流不精確引起液面波動。2）開澆前確認塞棒機構固定在中間包上的四個固定螺栓有無松動，如有將其緊固。如果此處松動會引起機構整體晃動，會導致控流不精準引起液面波動。3）開澆前確認頂緊塞棒控制液壓缸螺栓是否頂緊，如沒有頂緊將其頂緊到塞棒液壓缸裝配橫梁上。若螺栓松用扳子擰緊保證頂住銷軸；若銷軸細螺栓夠不到銷軸需加墊片頂住銷軸方可；否則會引起塞棒液壓缸晃動，導致控流不穩(wěn)。4）開澆前確認固定塞棒液壓缸的下卡槽機構的螺栓是否松動。如有松動將其上緊，否則會導致液壓缸下部不穩(wěn)有間隙出現(xiàn)控流不精準，導致液面波動大。4、塞棒頭

16、侵蝕嚴重引起的液面波動原理：塞棒頭出氣孔侵蝕嚴重會使塞棒出氣孔明顯增大，導致塞棒吹出的氬氣流股增大，沖擊力變大，改變了鋼水的流動狀態(tài)，造成結晶器液面波動大。塞棒頭侵蝕嚴重引起的液面波動曲線及正常塞棒頭對應的液面波動曲線如圖17、18所示：圖17 1流塞棒頭侵蝕嚴重時造成的塞棒和液面波動大的曲線圖18 2流塞棒頭侵蝕正常時的塞棒和液面波動曲線停澆后檢查拔出1流塞棒發(fā)現(xiàn)，1流塞棒頭侵蝕嚴重，透氣孔侵蝕的像雞蛋那么大。具體情況見圖19、20。 停澆后1流塞棒頭侵蝕嚴重照片 正常塞棒頭照片圖19 停澆后3流塞棒頭侵蝕情況 圖20 新塞棒頭原始狀況該類液面波動主要是因塞棒頭侵蝕嚴重所致。措施及處置方法：

17、1）澆鑄過程中先降速處理，繼續(xù)觀察有無好轉。2）考慮關閉塞棒氬氣，拆掉塞棒氬氣連接管將塞棒連接螺栓周圍和氬氣孔用耐火泥密封嚴。3）若以上兩個措施均無效，班組提前安排中包快換操作或停澆。5、鑄坯鼓肚引起的液面波動原理：鑄坯鼓肚造成液面波動主要是因為在鑄坯未完全凝固前，某個或某些扇形段輥面的偏差大而導致鑄坯中的液芯不能均勻受力而造成波動。鑄坯鼓肚造成的液面波動一般比較有規(guī)律，波形較均勻。 鑄坯鼓肚引起的液面波動及塞棒曲線如圖21、22所示:圖21鑄坯鼓肚引起的液面波動情況（紅線）圖22 鑄坯鼓肚對應的塞棒波動情況（紅線）措施及處置方法：1）首先采取連鑄機降低拉速，降速后觀察液面波動情況，若液面波動

18、范圍仍大于4mm，則采取第2個措施。2）降速后液面波動仍不正常時，主控增加1-8回路的二冷水量，增加幅度10%-20%之間，使鑄坯冷卻加快，增加坯殼強度，從而緩解液面波動。6、鋼水原因引起的液面波動原理：多數(shù)情況是因鋼水中夾雜物（尤其是Al2O3夾雜）過多，在澆鑄過程中，隨著澆鑄時間的推進，夾雜物不斷在上水口和SEN的內壁上以及塞棒頭上附著，造成中包上水口或中包SEN的堵塞，當中包水口堵塞至拉速與通鋼量不匹配時，塞棒就要開始上漲，時而堵塞，時而沖掉，反反復復造成液面波動；當水口堵塞到拉速與通鋼量嚴重不匹配時，塞棒漲停。此類波動多出現(xiàn)在超低碳鋼或不喂鈣線的鋼種中。鋼水原因引起的液面波動及塞棒曲線

19、如圖23所示：圖23 鋼水原因引起液面波動大的曲線情況從上圖可見塞棒上漲嚴重，在更換SEN后，液面波動平穩(wěn)，由換水口前的6-8mm變?yōu)樾∮?mm。措施及處置方法：1）首先采取連鑄降速處理，若降速無效果，立即更換SEN水口。若更換中包SEN水口后仍無效果，則因中包上水口堵塞所致，要求班組安排中包快換或組織停澆。2）提高鋼水潔凈度（尤其是減少鋼中Al2O3的含量 ）：轉爐終點氧保證在900ppm以下；精煉鋼水凈吹時間保證不低于6min；從精煉出站至開澆鋼水靜置時間不低于30min。7、塞棒積渣掉塊引起的液面波動原理：塞棒積渣掉塊主要是因為鋼中夾雜物多、中包噸位低或大包下渣造成在澆鑄過程中，這些夾雜

20、物附著在塞棒頭上，在塞棒頭粘合的夾雜物少時未能及時沖掉，當塞棒頭粘合的東西聚集大到一定程度就被沖下來，造成液面波動。一般情況下，此類波動主要是鋼水中夾雜多和塞棒吹氬不當造成。塞棒積渣掉塊引起的液面波動曲線入圖24所示:圖24 8月31日19點1流塞棒頭積渣后掉渣液位波動放大圖在生產過程中塞棒頭積渣后掉渣液位波動，比較明顯，而且往往此類情況在自動情況下系統(tǒng)均能很快調整過來。措施：精煉保證凈吹時間不低于6分鐘；對于超低碳鋼生產，鋼水靜置時間不低于30分鐘,連鑄塞棒吹氬量控制在8-14L/min。2.5.2 設備方面著手，降低液面波動分析液位波動曲線，判斷引起波動的原因數(shù)據(jù)分析曲線又稱FDA（fas

21、t data analysis ）系統(tǒng)，是由連鑄機供貨外方達涅利公司開發(fā)的一套事故分析軟件，該軟件可將一些重要控制變量通過程序設定采集周期保存在記錄文件里，當出現(xiàn)一些設備、生產異常狀況時，可以在線或離線分析相關數(shù)據(jù)，從而判斷事故發(fā)生的原因。1、液位信號正常沒有波動時的圖片見圖25：圖25 正常調整圖片 其中藍色為結晶器液位信號，紅色為塞棒傳感器信號，從上圖可以看出液位和塞棒位置信號均很平滑，沒有大的波動。2、塞棒傳感器信號跳變時的情況圖26 7月3日1流塞棒傳感器跳變圖27 8月23日1流塞棒傳感器壞圖26、27是塞棒傳感器信號跳變時液面波動曲線，即塞棒傳感器信號有很明顯的跳變情況，沒有變化趨

22、勢，是一個直上直下的信號變化，若為此情況，一般可判斷塞棒傳感器信號異常，塞棒傳感器或相關線路有問題。措施：1) 修改塞棒傳感器信號線路、控制信號線路路徑，降低周圍環(huán)境對其造成的干擾；2) 利用每次定修機會（每半月至少一次），測試線路絕緣、接地狀況；3) 動力電纜（例如：來自電氣傳動裝置）與傳感器電纜之間不要交叉。通過上述措施整改后，塞棒傳感器故障率已經(jīng)由原來的5次/月，降到現(xiàn)在故障率每月不到1次。3、液位傳感器信號跳變 圖28 液位傳感器信號跳變時的液面波動曲線。措施：1) 修改液位傳感器信號線路路徑，降低周圍環(huán)境對其造成的干擾；2) 利用每次定修機會（每半月至少一次），測試線路絕緣、接地狀況

23、；3) 動力電纜（例如：來自電氣傳動裝置）與傳感器電纜之間不要交叉；4) 滿足技術要求（成分、溫度、溫度壓力變化）足夠流量的冷卻水；5) 不要在感應線圈周圍使用帶磁性的工具，也不要讓鋼水飛濺到感應線圈附近；6) 良好的傳感器機械條件：沒有松動的螺釘，有干凈的連接器，絕緣襯墊片上沒有鋼碎屑，以及電纜護套沒有損壞。通過上述措施整改后，液位傳感器故障率已經(jīng)由原來的1-2次/月，降到現(xiàn)在故障率每月不到1次4、異物干擾、液壓執(zhí)行機構引起的液位信號波動圖29 8月24日3流干擾造成液面波動以上圖可以看出，液位信號突然發(fā)生跳變（但不同于直上直下變化），塞棒位置也發(fā)生相應調整，判斷應該是干擾信號造成，比如液位

24、傳感器附近金屬物（撈渣動作等）引起。這種情況系統(tǒng)很快就能調整過來。措施：1) 保證線路屏蔽、信號正常；2) 與工藝人員積極溝通，使其在撈渣動作時做好防護，減少對液位傳感器信號的影響；3) 滿足技術要求（成分、溫度、溫度壓力變化）足夠流量的冷卻水；4) 不要在感應線圈周圍使用帶磁性的工具，也不要讓鋼水飛濺到感應線圈附近；5) 良好的傳感器機械條件：沒有松動的螺釘，有干凈的連接器，絕緣襯墊片上沒有鋼碎屑，以及電纜護套沒有損壞；6) 液壓每周一次對油品進行檢查，保證納斯5級以上，另外對塞棒液壓缸進行檢查，發(fā)現(xiàn)缸頭松動或存在內外泄現(xiàn)象及時更換處理。5、扇形段位置傳感器信號跳變引起的液位波動見圖30.圖

25、30 3流6段右入傳感器讀數(shù)跳變產生的液位波動 在弧形段某一傳感器信號跳變時，如果顯示位置大于實際目標位置，那么這個段的這側液壓缸將逐步增大壓力使其達到目標位置，同理在檢測位置小于實際目標位置時，這側液壓缸將很快降低關閉壓力使其抬起到目標位置，位置信號的跳變，造成壓力迅速升降，從而扇形段某側抬起、落下動作頻繁，弧形段坯子內部沒有完全凝固，繼而造成板坯鼓肚情況，引發(fā)滯坯、液位波動、停澆等一系列惡性事故。 措施：1) 針對此類情況，積極完善控制程序，在某側扇形段傳感器讀數(shù)跳變時，通知主控人員屏蔽此傳感器或通過控制程序判定位置跳變時自動屏蔽此傳感器信號，使其關閉壓力按照對應一側關閉壓力工作，避免由于

26、傳感器信號跳變，從而扇形段頻繁打開、關閉動作引起液位信號不穩(wěn)定、坯子鼓肚情況發(fā)生以至于造成突然停澆惡性事故；2) 與工藝人員溝通在傳感器報故障時，如果此傳感器在弧形段區(qū)域且正處于生產狀態(tài)，不允許復位操作；3) 如果凝固末端正處于有故障傳感器的扇形段，降低拉速使凝固末端前移，使輕壓下位置隨之向前，降低板坯內質不合格率。6、滯坯引起的液面波動原理:短時間內滯坯造成液面上漲，因此塞棒同時要關閉，然后鑄坯一走又造成塞棒開度打開，瞬間使液面下降，反復后就出現(xiàn)了結晶器液面波動大的情況。滯坯引起的液面波動大圖片如圖31： 圖31 滯坯引起的液面波動大的情況措施及處置方法：1)當短時間內滯坯造成液面波動大時，

27、首先采取連鑄機降速處理。2)澆次間對扇形段的漏水情況進行檢查，對于漏水嚴重的段要及時更換或處理。3)澆次間檢查扇形段、驅動輥狀況，對有問題的驅動輥（驅動輥打齒、驅動輥斷裂等情況）如果澆次時間緊來不及處理再開澆時將此驅動輥甩開；對于扇形段輥縫異常及時標定，來不及標定且此段不在弧形區(qū)域，在下澆次開澆時將此段抬起，對于驅動輥不轉、扇形段輥縫變化的必須及時更換。尤其是8段前的輥子。7、投運電磁制動系統(tǒng)后的液位波動情況電磁制動系統(tǒng)原理：1#連鑄機兩個流裝備了瑞典ABB公司制造的電磁制動設備。采用的是兩個磁場單獨控制的內置式電磁制動設備。特點是兩個磁場單獨控制，最大程度減小穿入深度和優(yōu)化彎月面流動。盡可能

28、減小鋼流的穿入深度，促進夾雜物上浮到彎月面，提高鑄坯的內部質量。投運電磁制動時液位波動見圖32、33：圖32 9月17日2流液位波動（剛倒包開澆同1流一樣）增加補償系統(tǒng)后的液位波動圖片圖33 9月4日凌晨2流剛開澆液位波動措施：1)與電磁制動廠家、液位傳感器廠家溝通來我廠安裝補償系統(tǒng)；2)與連鑄機外方溝通，增加主體控制程序與電磁制動系統(tǒng)接口，確保補償系統(tǒng)正常投運，降低電磁制動系統(tǒng)投運對液位信號的干擾。2.6項目總體實施效果1）經(jīng)采取以上攻關措施后，結晶器液面波動大的爐次比例由原來的9.63%降低至3.47%，液面波動大的爐次比例減少了6.16%。效果如下圖所示：2）對于超低碳鋼生產來說，采取以

29、上攻關措施后，因結晶器液面波動大更換SEN水口比例由攻關前的16.67%減少至6.67%，更換水口比例減少了10%。效果如下圖所示：3、關鍵技術及創(chuàng)新點（1）動態(tài)輕壓下對結晶器液面波動的影響，體現(xiàn)在對扇形段傳感器故障時產生的液面波動的控制；（2）中包吹氬對結晶器液面波動的影響，體現(xiàn)在中包吹氬裝置的改進和建立結晶器液面活動的最佳狀態(tài)并參考其狀態(tài)來調節(jié)中包吹氬量；（3）中包覆蓋劑結殼對結晶器液面波動的影響；（4）增加電磁制動的補償系統(tǒng)，減少了結晶器的液面波動精度。4、保密要點5、經(jīng)濟、社會效益情況表 單位：元萬元項目總投資經(jīng)濟效益總額 欄 目年 份新增產值新增利稅創(chuàng)收外匯增收（節(jié)支）總額累 計表中所列效益額的計算依據(jù)及社會效益說明1.直接經(jīng)濟效益1）減少了液面波動，汽車鋼生產時更換SEN水口可節(jié)省成本：邯寶煉鋼廠2013年汽車鋼產量約36萬噸，平均每6爐一個澆次，每爐按260噸計算，根據(jù)以往生產實際情況，更換中包水口比例由攻關前16.67%降低到6.67%，更換水口比例減少了10%。 同時更換SEN時降級的鑄