1、工作內(nèi)容大綱（上海同濟(jì)寶冶機(jī)器人公司編制）1、 計(jì)算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20022、 計(jì)算說(shuō)明2.1滑移工作內(nèi)容本工程航站樓部分結(jié)構(gòu)，選用累積滑移施工工藝，滑移區(qū)域位于東西向WJ軸和EJ軸之間，南北向G1線和11線之間，具體范圍如下圖所示?；茀^(qū)域示意圖滑移方向自南向北，每次滑移行程為36m，共需六次滑移來(lái)完成此區(qū)域工作。液壓爬行器設(shè)置于滑移區(qū)域最北端柱底部，每個(gè)軸線設(shè)置2個(gè)爬行器，共2臺(tái)，爬行器額定頂推能力為1000kN。2.2滑移相關(guān)計(jì)算思路建立滑移區(qū)域結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型求出支座反力并計(jì)算滑移摩擦力

2、加固原結(jié)構(gòu)施加滑移荷載分析每次滑移的應(yīng)力和變形。2.3相關(guān)計(jì)算參數(shù)選取1）本工程滑移實(shí)施的摩擦面為鋼對(duì)鋼，黃油作為摩擦面潤(rùn)滑介質(zhì)。計(jì)算時(shí)取摩擦系數(shù)為0.122）滑移過(guò)程中僅考慮結(jié)構(gòu)自重（組合系數(shù)取1.2）和施工荷載（組合系數(shù)取1.4）的影響，溫度和風(fēng)荷載的影響。3、 桿件加固為保證滑移過(guò)程結(jié)構(gòu)能成為穩(wěn)定體系，計(jì)算前需對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行必要的加固，加固形式如下圖?；评瓧U加固示意圖滑移拉桿假設(shè)模型鋼柱編號(hào)圖4、結(jié)構(gòu)活荷載計(jì)算結(jié)構(gòu)滑移施工過(guò)程中的活荷載，主要包括滑動(dòng)摩擦力和爬行器的頂推力，爬行器頂推力為一排鋼柱的所有摩擦力之和。柱腳處的豎向支座反力，通過(guò)SAP2000軟件有限元分析求出。4.1計(jì)算模型1）

3、第1次滑移模型2）第2次滑移模型3）第3次滑移模型4）第4次滑移模型5）第5次滑移模型6）第6次滑移模型4.2頂推力和摩擦力滑動(dòng)摩擦力摩擦力的計(jì)算，按照，為每個(gè)柱腳的豎向支座反力。1）第1次滑移支座反力第1次滑移反力和摩擦力統(tǒng)計(jì)表鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）G1-1448 54 G1-2875 105 G1-3968 116 G1-4875 56G2-1491 59 G2-2899 108 G2-3923 111 G2-4537 64 4條軸線上的頂推力：F1=54+59=113kNF2=105+108=213kNF3=116+111=227kNF4=56+64=120kN2

4、）第2次滑移支座反力第2次滑移反力和摩擦力統(tǒng)計(jì)表鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）G1-1428 51 G1-2809 97 G1-3911 109 G1-4448 54 G2-1751 90 G2-21586 190 G2-31579 189 G2-4803 96 G3-3484 58 G3-4817 98 G3-5829 99 G3-6507 61 由于滑移速度緩慢，可視為平衡狀態(tài)。4條軸線上的頂推力分別等于此列摩擦力之和F1=200kNF2=385kNF3=398kNF4=211kN3）第3次滑移支座反力第3次滑移反力和摩擦力統(tǒng)計(jì)表鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN

5、）鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）G1-1437 52 G3-51386 166 G1-2827 99 G3-61166 140 G1-3931 112 G3-7815 98 G1-4458 55 G3-8454 54 G2-1705 85 G4-2453 54 G2-21480 178 G4-3802 96 G2-31480 178 G4-4743 89 G2-4757 91 G4-5762 91 G3-1449 54 G4-6809 97 G3-2801 96 G4-7773 93 G3-31138 137 G4-8808 97 G3-41443 173 G4-9450 54

6、 由于滑移速度緩慢，可視為平衡狀態(tài)。8條軸線上的頂推力分別等于此列摩擦力之和F1=108kNF2=192kNF3=365kNF4=541kNF5=553kNF6=378kNF7=195kNF8=108kN4）第4次滑移支座反力第4次滑移反力和摩擦力統(tǒng)計(jì)表鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）G1-1438 53 G4-31448 174 G1-2827 99 G4-41440 173 G1-3931 112 G4-51431 172 G1-4458 55 G4-61413 170 G2-1712 85 G4-71386 166 G2-214

7、95 179 G4-81464 176 G2-31499 180 G4-91174 141 G2-4768 92 G4-10428 51 G3-1407 49 G5-1435 52 G3-2712 85 G5-2778 93 G3-31044 125 G5-3642 77 G3-41339 161 G5-4694 83 G3-51292 155 G5-5747 90 G3-61099 132 G5-6769 92 G3-7725 87 G5-7747 90 G3-8412 49 G5-8674 81 G4-1423 51 G5-9745 89 G4-21206 145 G5-10434 52

8、由于滑移速度緩慢，可視為平衡狀態(tài)，10條軸線上的頂推力分別等于此列摩擦力之和F1= 138kN，F(xiàn)2= 287kN，F(xiàn)3= 336kN，F(xiàn)4= 519kN，F(xiàn)5= 701kNF6= 708kN，F(xiàn)7=535 kN，F(xiàn)8=344 kN，F(xiàn)9=280kN，F(xiàn)10=103kN5）第5次滑移支座反力第5次滑移反力和摩擦力統(tǒng)計(jì)表鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）G1-1438 53 G4-81356 163 G1-2872 105 G4-91091 131 G1-3932 112 G4-10411 49 G1-4458 55 G5-1701 84

9、 G2-1711 85 G5-21533 184 G2-21493 179 G5-31235 148 G2-31496 180 G5-41393 167 G2-4767 92 G5-51414 170 G3-1411 49 G5-61388 167 G3-2720 86 G5-71395 167 G3-31057 127 G5-81342 161 G3-41355 163 G5-91469 176 G3-51310 157 G5-10698 84 G3-61115 134 G6-1416 50 G3-7733 88 G6-2731 88 G3-8418 50 G6-3622 75 G4-140

10、3 48 G6-4667 80 G4-21124 135 G6-5706 85 G4-31353 162 G6-6721 87 G4-41335 160 G6-7688 83 G4-51324 159 G6-8643 77 G4-61319 158 G6-9730 88 G4-71287 154 G6-10417 50 由于滑移速度緩慢，可視為平衡狀態(tài)。10條軸線上的頂推力分別等于此列摩擦力之和F1= 182kN，F(xiàn)2= 456kN，F(xiàn)3= 472kN，F(xiàn)4= 672kN，F(xiàn)5= 860kNF6= 860kN，F(xiàn)7=685 kN，F(xiàn)8=489 kN，F(xiàn)9=445kN，F(xiàn)10=183kN6）第6

11、次滑移支座反力第6次滑移反力和摩擦力統(tǒng)計(jì)表鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）鋼柱編號(hào)支座豎向反力（kN）滑動(dòng)摩擦力（kN）G1-1437 52 G5-31144 137 G1-2827 99 G5-41286 154 G1-3932 112 G5-51310 157 G1-4458 55 G5-61298 156 G2-1711 85 G5-71295 155 G2-21493 179 G5-81234 148 G2-31496 180 G5-91370 164 G2-4767 92 G5-10678 81 G3-1409 49 G6-1672 81 G3-2717 86 G6-2

12、1481 178 G3-31055 127 G6-31218 146 G3-41353 162 G6-41345 161 G3-51307 157 G6-51368 164 G3-61112 133 G6-61312 157 G3-7729 87 G6-71323 159 G3-8415 50 G6-81292 155 G4-1406 49 G6-91463 176 G4-21136 136 G6-10675 81 G4-31367 164 G7-1397 48 G4-41351 162 G7-2670 80 G4-51342 161 G7-3559 67 G4-61337 160 G7-46

13、18 74 G4-71304 156 G7-5723 87 G4-81371 165 G7-6739 89 G4-91105 133 G7-7690 83 G4-10414 50 G7-8591 71 G5-1682 82 G7-9641 77 G5-21436 172 G7-10383 46 由于滑移速度緩慢，可視為平衡狀態(tài)。8條軸線上的頂推力分別等于此列摩擦力之和F1=259kN，F(xiàn)2=616kN，F(xiàn)3=601kN，F(xiàn)4=816kN，F(xiàn)5=1010kNF6=1101kN，F(xiàn)7=834kN，F(xiàn)8=626kN，F(xiàn)9=599kN，F(xiàn)10=258kN5、滑移過(guò)程驗(yàn)算5.1滑移計(jì)算模型在每和滑到上的

14、柱腳施加頂推力和摩擦力，分項(xiàng)系數(shù)1.41）第1次滑移模型2）第2次滑移模型3）第3次滑移模型4）第4次滑移模型5）第5次滑移模型6）第6次滑移模型5.2滑移過(guò)程結(jié)構(gòu)變形1）第1次滑移變形第3次滑移最大豎向變形為24mmL/700=36000/700=51mm，滑移方向水平最大位移8.3mm。滿足規(guī)范要求。2）第2次滑移變形第2次滑移最大豎向變形為23mmL/700=36000/700=51mm，滑移方向水平最大位移9.7mm。滿足規(guī)范要求。3）第3次滑移變形第3次滑移最大豎向變形為29mmL/700=36000/700=51mm, 滑移方向水平最大位移14.2mm滿足規(guī)范要求。4）第4次滑移變形第4次滑移最大豎向變形為28mmL/700=36000/700=51mm，滑移方向水平最大位移22.8mm。滿足規(guī)范要求。5）第5次滑移變形第5次滑移最大豎向變形為29mmL/700=36000/700=51mm，滑移方向水平最大位移31.3mm。滿足規(guī)范要求。6）第6次滑移變形第6次滑移最大豎向變形為33mmL/700=36000/700=51mm，滑移方向水平最大位移38.7mm。滿足規(guī)范要求。5.3滑移過(guò)程結(jié)構(gòu)應(yīng)力比1）第1次滑移應(yīng)力比第一次滑移工況