1、垮塌的重力式擋墻,垮塌的護(hù)坡?lián)鯄? 7.1 概 述,在土木工程中，經(jīng)常會(huì)修建擋土結(jié)構(gòu)物。,講授內(nèi)容：土壓力的概念和分類及決定性因素，靜止土壓力的計(jì)算，朗肯土壓力理論，庫(kù)侖土壓力理論，荷載作用下土壓力的計(jì)算，粘性土的土壓力，成層土的土壓力計(jì)算。 重點(diǎn)：朗肯土壓力理論，庫(kù)侖土壓力理論。 難點(diǎn)：粘性土和成層土土壓力的計(jì)算。,一、土壓力(earth pressure)的概念 任何支承著土體使之不至于坍落的結(jié)構(gòu)（如擋土墻、橋臺(tái)、隧道）經(jīng)常承受著土體側(cè)向壓力的作用，這種側(cè)壓力總稱土壓力。,擋土墻一般是長(zhǎng)條形結(jié)構(gòu)，土壓力按平面應(yīng)變問(wèn)題進(jìn)行計(jì)算，即取單位長(zhǎng)度的墻體，求該長(zhǎng)度上的土壓力大小、方向、分布規(guī)律及合力

2、的作用點(diǎn)即可。,影響土壓力大小與分布的因素：墻后土的性質(zhì)、墻自身材料、墻體位移（關(guān)鍵因素）。,二、土壓力的分類 根據(jù)墻體相當(dāng)于土體的位移大小及方向把土壓力分成主動(dòng)土壓力、靜止土壓力、被動(dòng)土壓力。,(1)主動(dòng)土壓力(active earth pressure) (土推墻),當(dāng)墻身受墻后填土的作用是墻繞墻背底部轉(zhuǎn)動(dòng)或平移，當(dāng)位移達(dá)到某界限值時(shí)，土體將出現(xiàn)滑動(dòng)面，墻背后土體沿滑動(dòng)面將滑動(dòng)的瞬間作用在墻背的土壓力成為主動(dòng)土壓力，用Pa表示，其合力用Ea表示。這時(shí)墻后土體所處得應(yīng)力狀態(tài)成為主動(dòng)極限平衡狀態(tài)。,(2)靜止土壓力(earth pressure at rest) 墻身沒(méi)有產(chǎn)生任何移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)，這

3、時(shí)作用在墻上的土壓稱為靜止土壓力；用P0表示，其合力用E0表示。,(3)被動(dòng)土壓力(passive earth pressure) (墻推土) 當(dāng)墻身由于某種作用向著土體方向轉(zhuǎn)動(dòng)或平移時(shí)，當(dāng)位移達(dá)到某界限值時(shí)，土體將出現(xiàn)滑動(dòng)面，墻背后土體沿滑動(dòng)面將滑動(dòng)的瞬間作用在墻背的土壓力成為被動(dòng)土壓力，用Pp表示，其合力用Ep表示。這時(shí)墻后土體所處得應(yīng)力狀態(tài)成為被動(dòng)極限平衡狀態(tài)。,靜止土壓力,被動(dòng)土壓力,主動(dòng)土壓力,土壓力,Ea,Ep,E0,圖7.2 土壓力與墻的位移之間的關(guān)系,(4)土壓力與墻的位移之間的關(guān)系,位移方向與大小與土壓力性質(zhì)和土的類型有關(guān)(表7-1)。,擋土墻模型實(shí)驗(yàn)、原型觀測(cè)和理論研究表明

4、：在相同條件下，主動(dòng)土壓力小于靜止土壓力，而靜止土壓力又小于被動(dòng)土壓力，亦即,0.01-0.5h,0.001-0.005h,Ea Eo Ep,大小比較, 7.2 靜止土壓力,(1) 產(chǎn)生條件 修建在堅(jiān)硬土質(zhì)地基上，斷面很大的擋土墻、地下室外墻、基巖上擋土墻和拱座等不容許產(chǎn)生位移和不可能產(chǎn)生位移和轉(zhuǎn)動(dòng)的擋土墻。,0, z,K0 z,彈性平衡狀態(tài)時(shí)的莫爾圓,自重應(yīng)力,水平應(yīng)力,(2)計(jì)算公式,K0與土的性質(zhì)、密實(shí)程度等有關(guān)，砂土一般可取0.350.50，粘性土0.50.7,K0亦可用經(jīng)驗(yàn)公式：砂性土K0=1-sin ; 粘性土 K0=0.95-sin ;超固結(jié)粘土K0=（1-sin）, 為土的有效

5、內(nèi)摩擦角，OCR為超固結(jié)比。,式中 K0靜止土壓力系數(shù),為泊松比,E0,H,靜止土壓力的分布,(3)分布與合力,注意：計(jì)算土壓力合力時(shí)沿?fù)跬翂ρ娱L(zhǎng)方向取1m,對(duì)于主動(dòng)和被動(dòng)土壓力的計(jì)算，最著名的、用的最多的是朗肯(金)土壓力理論(Rankines earth pressure theory)和庫(kù)侖土壓力理論(Coulombs earth pressure theory), 7.3 朗肯土壓力的理論,一、土面水平、墻背垂直時(shí)的朗肯土壓力公式,圖7.3 土面水平、豎直墻背的朗肯土壓力,朗肯土壓力公式 假設(shè)墻背與土之間不存在摩擦力，即S點(diǎn)不存在剪應(yīng)力，z、x即為大小主應(yīng)力，z=Z ，土壓力為x 。

6、達(dá)到極限平衡時(shí)， z、x滿足極限平衡條件方程式：,或,朗肯主動(dòng)土壓力（土推墻） 達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)垂直壓力1= z =Z，水平壓力Pa=x=3 , 應(yīng)采用（7-1）式。,(7-1),(7-2),0, z,K0 z,a,主動(dòng)朗肯狀態(tài)時(shí)的莫爾圓,單元體在水平截面上的法向應(yīng)力z不變，而豎直截面上的法向應(yīng)力x卻逐漸減小，直至滿足極限平衡條件（稱為主動(dòng)朗肯狀態(tài)）。,1.無(wú)粘性土,Ka-朗肯主動(dòng)土壓力系數(shù),令,(7-1),Ea,H,無(wú)粘性土的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖,pa包括兩部分：一部分是由土自重引起的土壓力KaZ，一部分是由粘聚力c引起的負(fù)側(cè)壓力,粘性土朗肯主動(dòng)土壓力公式,粘性土，c0，朗肯主動(dòng)土壓力公式

7、即為(7-3)式：,(7-1),臨界深度,Ea,H,粘性土的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖,a,d,e,b,c,朗肯被動(dòng)土壓力（墻推土） 墻推土使其土中應(yīng)力達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)x 1垂直壓力z = 3 =Z， 因此 Pp=x=1 , 應(yīng)采用（7-2）式.,0, z,K0 z,p,被動(dòng)朗肯狀態(tài)時(shí)的莫爾圓,單元體在水平截面上的法向應(yīng)力z不變而豎直截面上的法向應(yīng)力x卻逐漸增大，直至滿足極限平衡條件（稱為被動(dòng)朗肯狀態(tài)）。,無(wú)粘性土,令,(Kp稱為朗肯被動(dòng)土壓力系數(shù)),Ep,無(wú)粘性土的被動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖,H,粘性土,Ep,粘性土的被動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖,(2) 適用范圍 以上介紹的朗肯土壓力計(jì)算公式，適用于土面水平

8、，墻背垂直、光滑的擋土墻土壓力計(jì)算。,【例7-1】有一高度為6m、墻背光滑、豎直的擋土墻，墻后填土表面水平且與墻同高（圖7-7）。填土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)如下：=16kN/m3，=20，c=10kN/m2。試用朗肯土壓力公式求主動(dòng)土壓力Ea。,，,墻背拉力范圍臨界深度,，即,m,【解】主動(dòng)土壓力系數(shù),由朗肯主動(dòng)土壓力公式(7-9)和(7-13)計(jì)算得：,據(jù)此可繪出墻背土壓力的分布如圖7-7。 土壓力合力為應(yīng)力分布圖面積（不計(jì)受拉區(qū)），即,kN/m,Ea作用方向水平，作用點(diǎn)距墻底,m處,墻底,kPa,墻頂,kPa,二 幾種常見(jiàn)情況下的朗肯土壓力 （一）填土面有滿布荷載時(shí)的朗肯土壓力 設(shè)斜面上單位水

9、平面積的均布荷載力q,則：,如無(wú)粘性土,填土面有均布荷載的土壓力計(jì)算,Ea,【例題7.2】一擋土墻墻高6m，墻背豎直光滑，其表面水平與墻齊高。墻后填土為粘性填土，物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)如下：16KN/m3，20，c10kPa。在填土表面上還作用有連續(xù)均布超載q20Kpa。試求主動(dòng)土壓力Ea。,【解】墻背豎直光滑，填土面水平，滿足朗肯條件，計(jì)算沿墻高土壓力強(qiáng)度。,在填土表面處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度a0 為：,土壓力強(qiáng)度分布圖形如圖所示。 故主動(dòng)土壓力Ea 等于圖形中陰影部分的面積，即 Ea0.5(60.54) 41.8113KN/m 它的作用點(diǎn)在墻底以上1/35.461.82m 處。,在墻底處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)

10、度a1 為：,主動(dòng)土壓力等于0 處的深度Z0 可從a0 這一條件求出： a(16Z0+20)0.492100.7=0 得到：Z00.54m,（二）性質(zhì)不同的成層填土的朗肯土壓力 墻后填土分層，且具有不同的物理力學(xué)性質(zhì)時(shí)，常用近似方法計(jì)算土壓力。 上層土按均勻的土質(zhì)計(jì)算土壓力。計(jì)算第二層土的土壓力時(shí)，將上層土視為作用在第二層土上的均布荷載，按第二層土的指標(biāo)計(jì)算土壓力，下面的土層按類似方法計(jì)算。,分層填土的主動(dòng)土壓力 頂面：Pa0 = 1hKa1 = qKa1 底面：Pa2 = (q+1h1+2h2) Ka2 分層面偏上：Pa1上 =(q+1h1) Ka1 分層面偏下：Pa1下 =(q+1h1)

11、Ka2,地下水位對(duì)土壓力的影響，具體表現(xiàn)在： (1) 地下水位以下填土重量將因受到水的浮力而減小計(jì)算土壓力時(shí)應(yīng)用浮容重； (2) 地下水對(duì)填土的強(qiáng)度指標(biāo)c、的影響。一般認(rèn)為對(duì)砂性土的影響可以忽略；但對(duì)粘性填土，地下水將使c、值減小從而使土壓力增大； (3) 地下水對(duì)墻背產(chǎn)生靜水壓力作用。,水土合算 粘性土 水土分算 無(wú)粘性土,（三）有地下水位時(shí)土壓力的計(jì)算,例題：某擋土墻墻高H=4m,，填土分兩層，地下水位線距地面以下2m，若填土面水平并有均勻超載q=20kPa, ，墻背垂直光滑，求作用在墻背上的主動(dòng)土壓力的大小及其分布。,解：1.計(jì)算主動(dòng)土壓力系數(shù),第二層土：,第一層土：,2 求土壓力分布,

12、第一層土頂面：,第一層土底面：,第二層土頂面：,第二層土底面：,土壓力合力:,總水壓力:,（四）懸臂式擋墻和傾斜墻背的朗肯土壓力近似求解方法, 7.4 庫(kù)侖土壓力理論 土建類規(guī)程大多規(guī)定：擋土墻、橋梁、橋梁墩臺(tái)等建筑物所承受的土壓力，一般按庫(kù)侖理論進(jìn)行計(jì)算 。,庫(kù)侖理論是先求總壓力，然后確定土壓力的分布及方向（這與朗肯理論不同）。,基本假定 a.擋土墻為剛性，墻后填土為無(wú)粘性砂土； b.擋土墻發(fā)生一定位移，墻后土形成一個(gè)滑動(dòng)楔體； c.將滑動(dòng)楔體視為剛體，沿墻背和另一通過(guò)墻踵的破裂角下滑或上推。,按庫(kù)倫理論求主動(dòng)土壓力,G,R,Ea,W,R,Ea,B,C,A,一、主動(dòng)土壓力,作用于土楔上的力：

13、 1.土楔體的自重 ； 2.破壞面上的反力R； 3.墻背對(duì)土楔體的反力Ea；,作用在墻背上的土壓力,由土楔體的靜力平衡條件得：,庫(kù)倫主動(dòng)土壓力的一般表達(dá)式：,或,Eamax所對(duì)應(yīng)的擋土墻后填土的破壞角cr，即為真正滑動(dòng)面的傾角。,可查相應(yīng)的圖表,由式(7-26)可知，主動(dòng)土壓力與墻高的平方成正比，將Ea對(duì)z取導(dǎo)數(shù)，可得距墻頂深度z處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度pa，即,由上式可知，主動(dòng)土壓力強(qiáng)度沿墻高成三角形分布。主動(dòng)土壓力的作用點(diǎn)在離墻底H/3處，方向與墻背法線的夾角成，或與水平面成+角。,（7-28）,例7-5擋土墻高5m，墻背俯斜=10,填土面坡角=10,填土重度 17kN/m3,內(nèi)摩擦角=30,粘

14、聚力c=0，填土與墻背的摩擦角=10。試求庫(kù)侖主動(dòng)土壓力的大小、分布及作用點(diǎn)。 解根據(jù)=10，=10，=30，=10， 由式（7-27）得ka=0.622 由式（7-28）得pa: 墻頂：pa= zka=0 墻底：pa= zka=52.87kPa 土壓力合力為強(qiáng)度分布圖面積， 也可按（7-26）直接求出。,位置：合力作用點(diǎn)距墻底H/3=1.67m,與墻背法線成10且上傾，土壓力強(qiáng)度分布如圖。,按庫(kù)倫理論求被動(dòng)土壓力,G,R,Ep,G,R,Ep,B,C,A,二、被動(dòng)土壓力,按求主動(dòng)土壓力同樣的原理可求得被動(dòng)土壓力的庫(kù)倫公式為：,或,土面和墻背為平面時(shí)的庫(kù)侖土壓力公式和作圖法 推導(dǎo)過(guò)程自學(xué)，庫(kù)侖土

15、壓力公式：,庫(kù)倫被動(dòng)土壓力強(qiáng)度沿墻高呈三角形分布，方向與墻背的法線方向成。作用點(diǎn)在距墻底H/3處。,庫(kù)侖被動(dòng)土壓力強(qiáng)度可按下式計(jì)算：,（二）荷載作用下的庫(kù)侖主動(dòng)土壓力 擋土墻后的土面上常作用由不同形式的荷載，如列車、汽車車輛和貨物堆載等；這些荷載會(huì)使作用在墻背上的土壓力增大。請(qǐng)參考相關(guān)內(nèi)容。,滑動(dòng)面位置可由“庫(kù)爾曼圖解法“來(lái)確定(自學(xué)),三、土壓力的討論,（一）庫(kù)侖土壓力圖解法,（三） 朗肯和庫(kù)侖理論的比較 a.只有當(dāng)=0，=0，=0時(shí)，兩者結(jié)果相同，所以，朗肯公式是庫(kù)侖公式的特例；,b.朗肯土壓力根據(jù)極限平衡穩(wěn)定狀態(tài)導(dǎo)出，忽略了墻背與墻背之間的摩擦影響，計(jì)算的主動(dòng)土壓力偏大，被動(dòng)土壓力偏小；

16、,c.庫(kù)侖土壓力理論根據(jù)滑動(dòng)土楔體的靜力平衡條件導(dǎo)出，假定填土為無(wú)粘性土，故不能直接計(jì)算粘性土的土壓力，計(jì)算的主動(dòng)土壓力偏差在210%之間，被動(dòng)土壓力偏差較大可達(dá)23倍甚至更大；,（四）破裂面形狀 庫(kù)侖土壓力理論假定破裂面為通過(guò)墻踵的某一平面，但是與實(shí)際情況不符合，一般情況下，破裂面為一曲面。,（五） 土壓力分布 朗肯和庫(kù)侖土壓力理論都假定土壓力隨深度線性分布，但是從試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，土壓力的分布為非線性。,（六）減小土壓力的措施 由式(7-27)可看出，隨著土的內(nèi)摩擦角和墻土摩擦角的增加以及墻背傾角和填土面坡角的減少，Ka值相應(yīng)減少，主動(dòng)土壓力隨之減少。 可見(jiàn)，在工程中注意選取值較高的填料（如非

17、黏性的沙礫石土），注意填土排水通暢，增大值，都將對(duì)減小作用在擋土墻上的主動(dòng)土壓力有積極意義。,四、幾種特殊情況下的庫(kù)侖土壓力簡(jiǎn)介 工程上時(shí)常會(huì)遇到擋土墻并非直立、光滑，填土面非直線、水平，荷載條件或其它邊界條件較為復(fù)雜的情況，這時(shí)可以采用一些近似處理辦法進(jìn)行分析計(jì)算。 (一)填土面有連續(xù)均布荷載,當(dāng)擋土墻后填土面有連續(xù)均布荷載q作用時(shí)，通常土壓力的計(jì)算方法是將均布荷載換算成當(dāng)量的土重，即用假想的土重代替均布荷載。,當(dāng)量土層厚度h=q/，假想的填土面與墻背AB的延長(zhǎng)線交于A點(diǎn)，故以AB為假想墻背計(jì)算主動(dòng)土壓力，但由于填土面和墻背面傾斜，假想的墻高應(yīng)為h+H，根據(jù)AAE的幾何關(guān)系可得,然后，以AB

18、為墻背，按填土面無(wú)荷載時(shí)的情況計(jì)算土壓力。在實(shí)際考慮墻背土壓力的分布時(shí)，只計(jì)墻背高度范圍，不計(jì)墻頂以上h范圍的土壓力。這種情況下主動(dòng)土壓力計(jì)算如下： 墻頂土壓力 pa=hKa 墻底土壓力 pa=(H+h)Ka 實(shí)際墻AB上的土壓力合力即為 H高度上壓力圖的面積，即,Ea作用位置在梯形面積形心處，與墻背法線成角。,（二）成層填土 如圖7-21，當(dāng)墻后土體分層，假設(shè)各層圖的分層面與土體表面平行，計(jì)算方法是：先將墻后土面上荷載q按式（7-32）轉(zhuǎn)變成墻高h(yuǎn)(其中h=q/），然后自上而下分層計(jì)算土壓力。求算下層土層時(shí)，可將上層土的重量當(dāng)作均布荷載對(duì)待。,第一層土頂面處: pa=1 hKa1 第一層土底

19、面處:pa=1(h+H1)Ka1 在計(jì)算第二層土?xí)r，需要將1(h+H1)的土重當(dāng)作作用在該層上的荷載，按式(7-32)換算成土層的高度h1:,故可得第二層土頂面處：pa=2 h1 Ka2 ;第二層底面處：pa=2(h1+H2)Ka2,故第二層土頂面處：pa=2 h1 Ka2; 第二層底面處：pa=2(h1+H2)Ka2 。每層土的土壓力合力Eai的大小等于該層壓力分布圖的面積， 作用點(diǎn)在各層壓力圖的形心位置， 方向與墻背法線成角。,(三)黏性土庫(kù)侖中土壓力理論的應(yīng)用 庫(kù)侖土壓力理論只討論了無(wú)黏聚力砂性土的土壓力問(wèn)題。實(shí)際工程中擋土墻填料也常常不得不采用黏聚性填料。此時(shí)，土的黏聚力c對(duì)土壓力的大

20、小及其分布將產(chǎn)生顯著影響。這個(gè)問(wèn)題至今尚未得到較為滿意的解答，它是目前擋土墻土壓力計(jì)算中的一個(gè)重要研究課題。 在工程中常常采用近似計(jì)算方法，如等值內(nèi)摩擦角法。,等值內(nèi)摩擦角法 近似地采用等值內(nèi)摩擦角D來(lái)綜合考慮黏性填土c、兩者的影響，即通過(guò)適當(dāng)增加內(nèi)摩擦角從而把黏聚力c的影響也考慮進(jìn)去，然后再按無(wú)黏性土的方法來(lái)計(jì)算土壓力。這樣做可大大簡(jiǎn)化計(jì)算工作，但關(guān)鍵是如何合理地確定D值。在實(shí)踐應(yīng)用中，通采用如下幾種方法。,經(jīng)驗(yàn)法：一般可塑硬塑狀黏土、粉質(zhì)黏土在地下水位以上時(shí)D常采用30-35，地下水位以下時(shí)D常采用25-30；或黏聚力c每增加10kPa，D增加3-7；可塑狀取低值，硬塑狀取中偏高值。 根據(jù)

21、土的抗剪強(qiáng)度相等的原則確定D,按朗肯公式土壓力相等原則確定D,式中 填土重度； h擋土墻計(jì)算高度。,式中、h意義同上。, 7.6 幾種支擋結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介,一、重力式擋土墻 重力式擋土墻是依靠自身重力支撐陡坡以保持土體穩(wěn)定性的擋土結(jié)構(gòu)。它的穩(wěn)定性主要依靠墻身的自重來(lái)維持，因而需要較大的墻身截面，擋土墻較重，故而得名。 最大優(yōu)點(diǎn)是施工簡(jiǎn)便，材料易得，工程中用得較多。 按墻背傾斜情況分為仰斜、垂直式和俯斜三種。,圖7-35 重力式擋土墻的形式,圖7-36 衡重式擋土墻,圖7-37 不同型式的卸荷式擋土墻示意圖,圖7-38 沉降縫和泄水孔,圖7-39 擋墻及反濾層,二、錨桿擋土墻 錨桿擋土墻通常是由肋柱、墻

22、面板和錨桿三部分組成的輕型支擋結(jié)構(gòu)，如下圖所示。它是依靠錨固在穩(wěn)定巖土中的錨桿所提供的拉力來(lái)保證擋土墻的穩(wěn)定。,三、錨定板擋土墻 錨定板擋土墻由墻面系、拉桿和錨定板組成，如下圖所示。它與錨桿擋土墻受力狀態(tài)相似，通過(guò)位于穩(wěn)定位置處錨定板前局部填土的被動(dòng)抗力來(lái)平衡拉桿拉力，依靠填土的自重來(lái)保持填土的穩(wěn)定性。,圖a 面板式加筋土擋墻,四、加筋土擋墻 圖a和b為面板式（混凝土面板、拉筋、填土）和無(wú)面板式（土工布、填土）加筋土擋墻。在這個(gè)復(fù)合體系中存在填土產(chǎn)生的土壓力、拉筋的拉力，填土與拉筋間的摩擦力等相互作用的內(nèi)力。這些內(nèi)力的相互平衡，保證了這個(gè)復(fù)合結(jié)構(gòu)的內(nèi)部穩(wěn)定。同時(shí)這一復(fù)合結(jié)構(gòu)形成的擋墻，可以抵抗

23、拉筋尾部填土所產(chǎn)生的側(cè)壓力，使整個(gè)復(fù)合結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，即加筋土擋墻的外部穩(wěn)定。,圖b 無(wú)面板加筋土擋墻,五、懸臂式和扶壁式擋土墻 懸臂式和扶壁式擋土墻是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，因自重輕可歸屬輕型擋土墻。懸臂式擋土墻的一般形式如下圖所示，它是由立壁(墻面板)和墻底板(包括墻趾板和墻踵板)組成。當(dāng)墻身較高時(shí)，每隔一定距離加設(shè)扶肋，故稱為扶壁式擋土墻。扶肋起到改善立壁和墻踵板的受力、減小位移、提高結(jié)構(gòu)的剛度和整體性的作用。懸臂式和扶壁式擋土墻宜整體灌注。,（a）無(wú)墻趾板懸臂擋墻 （b）懸臂擋墻 （c）扶壁式擋墻 （d）無(wú)墻踵板懸臂擋墻 圖7-48 懸臂式和扶壁式擋土墻,七、抗 滑 樁 如下圖所示，抗滑樁下部置于穩(wěn)定的巖土層中，上部承受滑體傳來(lái)的下滑力，依靠下部錨固段以及上部樁前滑體所產(chǎn)生的抗力來(lái)維持樁本身的穩(wěn)定，并阻止滑坡向下滑動(dòng)。抗滑樁又稱錨固樁，是近30年來(lái)獲得廣泛應(yīng)用的抗滑支擋結(jié)構(gòu)。顯然，抗滑樁的作用就是向滑坡提供抗力，阻止滑坡滑動(dòng)，從而使滑坡達(dá)到穩(wěn)定,八、樁板式擋土墻 樁板式擋土墻系抗滑樁與擋板的組合結(jié)構(gòu)，由樁及樁間擋土板兩部分組成(