1、產(chǎn)品的設計計算及常用材料選用,目錄,設計輸入以及設計任務,二.尺寸設計,三.強度計算,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,設計輸入以及設計任務,1.1設計輸入主要包含外來資料及對應鏈條標準,外來資料：1.文件（圖片、文字）,2.盤片（光盤、影像）,3.E-mail（圖片、文字）,4.Fax（傳真）,5.實樣（鏈條、零件）,6.其他（樣本等）,設計輸入以及設計任務,鏈條標準：行業(yè)標準（JB/T），國家標準(GB/T)，,國際標準（ISO），美國標準(ASME)，,德國標準（DIN），日本標準(JIS)，,設計輸入以及設計任務,行業(yè)標準（JB/T）,設計輸入以及設計任務,設計輸入以及設計任務,國家標準

2、（GB/T）,設計輸入以及設計任務,設計輸入以及設計任務,國際標準（ISO）,設計輸入以及設計任務,設計輸入以及設計任務,1.2設計任務：,因標準中只給出一些互換性參數(shù)、其它特性參數(shù) 的極限尺寸(如節(jié)距、內(nèi)節(jié)內(nèi)寬、內(nèi)節(jié)外寬等），以 及鏈條的鏈長精度和強度要求。如果僅有這些數(shù)據(jù)， 企業(yè)還不能組織生產(chǎn)，因此還需提供以標準規(guī)定為依 據(jù)、經(jīng)專門設計的產(chǎn)品圖紙。這里的專門設計主要是 指確定各組成零件的形狀和尺寸、公差，以保證按圖 紙生產(chǎn)的零件在裝配后符合標準的規(guī)定。,設計輸入以及設計任務,當然，作為產(chǎn)品圖紙的重要組成參數(shù)，各零件的 材質(zhì)、熱處理工藝以及裝配要求等也需列入。并且， 為了提高鏈條的耐磨性能和

3、疲勞強度而提出一些特殊 的工藝要求，如套筒定向裝配、滾子和鏈板的拋丸處 理等以及因鏈條商品化而提出的一些鏈條外觀質(zhì)量， 如打印標記、防蝕處理甚至鉚接方法等也可納入設計 范圍。,設計輸入以及設計任務,1.按相關標準確定鏈條的基本參數(shù)。計算確定鏈條 的尺寸及公差。,2.計算確定零件合理的配合公差,以保證零件裝配成 鏈條后獲得符合要求的連接牢固度和鏈節(jié)靈活性,3.合理地確定鏈板孔心距尺寸,以保證鏈條的鏈長精 度要求,設計輸入以及設計任務,4.合理地確定鏈條聯(lián)接強度，根據(jù)鏈條聯(lián)接強度要 求計算鏈節(jié)零件的配合過盈，并確定鉚合方式。,5.根據(jù)對應標準和鏈條使用環(huán)境對零件選用合適的 材料及熱處理要求,校核靜

4、強度,以保證極限拉伸載 荷要求.,6.疲勞試驗參數(shù)計算設定及試驗驗證,設計輸入以及設計任務,例：,根據(jù):油田鏈條與鏈輪API SPEC 7F-2010 第八版 傳動用短節(jié)距精密滾子鏈、附件和鏈輪ASME B29.1-2011 滾子鏈傳動選擇指導ISO10823:2004 傳動用精密滾子鏈條疲勞試驗方法ASME B29.26-2001 160-2 主要參數(shù)及尺寸如下: 節(jié)距: P=50.8 鏈板厚度 T=6.35公稱尺寸 內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬: b1min=31.55 排距： Pt=58.55,設計輸入以及設計任務,銷軸直徑: d2max=14.29 滾子外徑: d4max=28.58 內(nèi)鏈節(jié)外寬: b2

5、max=45.21 外鏈節(jié)內(nèi)寬: b3min=45.26 極限拉伸截荷: Q444.8KN 鏈長精度要求:在測量載荷作用下,測量18節(jié)的鏈長為914.4 在已知上述主要參數(shù)及尺寸的情況下,確定設計計算的主要任務,+1.14 0,尺寸設計,由于鏈條零件是大批量生產(chǎn)，假定生產(chǎn)時穩(wěn)定的話，則零件質(zhì)量的波動是隨機誤差決定的，并且符合正態(tài)分 布規(guī)律，因此尺寸環(huán)的計算可按下列步驟進行：,減環(huán)尺寸的均值,式中 封閉環(huán)尺寸的均值,增環(huán)尺寸的均值,m，n分別為增環(huán)數(shù)和減環(huán)數(shù),尺寸設計,式中 封閉環(huán)公差尺寸的均值,封閉環(huán)尺寸 ， 、 分別為增環(huán)和減環(huán)尺寸公差之半,應當說明的是，根據(jù)任何公式計算得到的結(jié)果都不得超出

6、標準規(guī)定的范圍。,2.1寬度方向尺寸設計,尺寸設計,2.1.1 鏈板厚度,對于精密滾子鏈在ISO標準中未直接給定鏈板厚度，只是規(guī)定了內(nèi)節(jié)內(nèi)寬和內(nèi)節(jié)外寬的極限值，ASME標準中給了公稱厚度。對于FV系列、M系列工程輸送鏈標準中不但給定了鏈板厚度，而且規(guī)定了內(nèi)節(jié)內(nèi)寬和內(nèi)節(jié)外寬的極限值。但我們要知道，鏈板厚度除受兩個極限值的限制外，還應保證鏈條側(cè)向間隙不要過大或過小。,尺寸設計,對于精密滾子鏈還應指出，A系列滾子鏈采取了內(nèi)外鏈板等厚不等高的原則，B系列滾子鏈采取了內(nèi)外鏈板等高不等厚的原則；同時A系列滾子鏈的基本參數(shù)與節(jié)距成一定比例關系，見表2-1，但B系列無此規(guī)律。,表2-1,尺寸設計,如圖2-1所

7、示，鏈板厚度應滿足下列兩式:,(1) Pt=b1+2（S中+S內(nèi)）+,當 S中=S內(nèi)=S外 時,S=1/4(Pt-b1-),(2) S內(nèi)max=(b2- b1)/2,為鏈條總側(cè)隙,圖2-1,尺寸設計,根據(jù)鏈條的裝配特點，如圖2-2所示鏈節(jié)裝配時內(nèi)節(jié)內(nèi) 寬為封閉環(huán)尺寸：,2.1.2 內(nèi)節(jié)內(nèi)寬,又,所以內(nèi)節(jié)內(nèi)寬的分布范圍為：,圖2-2,尺寸設計,根據(jù)鏈條的裝配特點，如圖2-3所示外鏈板蓋裝后， 鏈板間隙為封閉環(huán)尺寸：,2.1.3 外節(jié)內(nèi)寬,又,所以外節(jié)內(nèi)寬的分布范圍為：,圖2-3,尺寸設計,如圖2-4所示多排鏈條裝配時排距為封閉環(huán)尺寸，因此：,2.1.4 排距,所以排距的分布范圍為：,當內(nèi)鏈板與中

8、鏈板等厚時,又,圖2-4,尺寸設計,2.1.5 銷軸長度和露頭高度,銷軸露頭高度：,注意，式中銷軸露頭高度為鉚合后尺寸，當采用球面研鉚時，露頭高度的工藝尺寸還應放長。,標準中限定了銷軸的最大長度，裝配時露頭高度及鏈 板間隙均可能構成封閉環(huán)尺寸。銷軸的露頭高度可根 據(jù)經(jīng)驗公式確定： 或,尺寸設計,所以銷軸長度的分布范圍為：,銷軸長度的經(jīng)驗公式：,精密滾子鏈、套筒鏈、農(nóng)機鏈等,輸送鏈等,尺寸設計,對于D型或EP型銷軸，在銷軸伸出長度已知的情況下， 銷軸長度的經(jīng)驗公式：,精密滾子鏈、套筒鏈、農(nóng)機鏈等,輸送鏈等,注：式中L為銷軸伸出鏈板長度。,想一想：在總長Lmax已知的情況下，我們可否推算出 銷軸伸

9、出鏈板長度L。,尺寸設計,鏈條裝配后為固定裝配結(jié)構銷軸兩端需鉚頭，鉚頭量 dk由以下兩經(jīng)驗公式確定：,單、雙排,三、四排,為得到一定的鉚頭量，銷軸露頭長度應滿足下列原則：,min=0.21d2,d2 4,min=0.17d2,4d2 10,min=0.13d2,25d2 50,min=0.15d2,10d2 25,尺寸設計,銷軸長度公差參照表2-2選定：,表2-2,注：上偏差全部為0,尺寸設計,2.1.6 滾子高度,滾子高度應按極值法計算，由內(nèi)節(jié)內(nèi)寬的最小值b1限 定。設滾子高度為HG,則：,表2-3,注： 為滾子端面間隙，滾子鏈、套筒鏈、農(nóng)機鏈可 參照表2-3，輸送鏈一般設定為1，復雜工況條

10、件下應 適當加大,尺寸設計,滾子高度公差參照表2-4選定：,表2-4,注：上偏差全部為0,尺寸設計,2.1.7 套筒高度,應當指出，在實際使用中，套筒微量露出內(nèi)鏈板外， 只要不影響外節(jié)內(nèi)寬和排距則具有減少鏈板側(cè)磨和保 證鏈板側(cè)隙的作用，因而并非是不可取的。,套筒高度太高則影響鏈條外節(jié)內(nèi)寬及多排鏈排距尺寸， 太低則影響內(nèi)鏈節(jié)裝配后的壓出力，因此一般可取套 筒高度：,尺寸設計,高度差值的選定可參考表2-5,表2-5,根據(jù)我司現(xiàn)有裝配工裝的特點，為保證內(nèi)節(jié)外寬符合 要求，我們設定套筒高度經(jīng)驗公式,尺寸設計,套筒高度公差參照表2-6選定：,表2-6,注：上偏差全部為0,尺寸設計,2.2長度方向的尺寸設

11、計,2.2.1鉸鏈間隙,鏈條套筒和銷軸組成的鉸鏈間隙各企業(yè)的規(guī)定各不相同，保持一定的鉸鏈間隙是為了利于潤滑油滲入(特別是在開式傳動中)、補償鏈傳動安裝時鏈輪不共面、防止鉸鏈卡死等原因，但間隙過大則不能形成油膜，并使傳動時沖擊增大。,傳動用鏈條一般鉸鏈間隙可取0.050.10（裝配后），大節(jié)距鏈條取大值。對于復雜工況條件下的輸送用鏈應適當加大鉸鏈間隙。,尺寸設計,2.2.2套筒內(nèi)徑,由于標準或外來資料中規(guī)定了銷軸的直徑，因此確定鉸鏈間隙后套筒內(nèi)徑即可由極值法計算得出。套筒內(nèi)徑公差等級應盡量減少，以提高鏈條長度精度要求，一般精密滾子鏈取0.030.10，大節(jié)距鏈條取大值。對于復雜工況條件下的輸送鏈

12、應適當加大公差。,我司一般規(guī)定套筒內(nèi)徑名義值與銷軸直徑名義值相同，然后根據(jù)鉸鏈間隙確定套筒內(nèi)徑公差，一般為雙公差。,尺寸設計,2.2.3套筒外徑,套筒外徑的大小影響滾子和套筒的壁厚，因而也影響了滾子和套筒的壓潰強度。目前可根據(jù)經(jīng)驗公式確定：,或按套筒內(nèi)徑/外徑為0.700.75確定套筒外徑。,套筒壁厚,注： dt為套筒內(nèi)徑,套筒外徑,尺寸設計,套筒外徑公差參照表2-7選定：,表2-7,注：上偏差全部為0,尺寸設計,2.2.4滾子內(nèi)徑,滾子內(nèi)徑的尺寸取決于滾子和套筒的間隙，間隙大則運轉(zhuǎn)時沖擊噪音大，間隙過小容易卡死。傳動用鏈條滾子和套筒的間隙可參照表2-8選定。對于復雜工況條件下的輸送用鏈應適當

13、加大滾子和套筒的間隙。,表2-8,尺寸設計,2.2.5滾子和套筒的徑向跳動,套筒內(nèi)外圓的徑向跳動對鏈節(jié)精度和鏈長精度有較大影響，對于大多采用卷制方法制造的套筒，徑向跳動一般可控制在0.02-0.04范圍內(nèi)。對于冷擠或車制套筒徑向跳動可參照表2-9選定,表2-9,尺寸設計,滾子內(nèi)外圓徑向跳動對鏈條嚙合精度和測量節(jié)距有較大的影響，但在實際生產(chǎn)中過分提高滾子的徑向跳動要求是不經(jīng)濟的。滾子內(nèi)外圓徑向跳動可參照表2-10選定,表2-10,尺寸設計,2.2.6鏈板孔心距,圖2-5,由圖2-5可見，如果忽略套筒偏心距和內(nèi)節(jié)裝配誤差的影響，則內(nèi)鏈節(jié)節(jié)距等于內(nèi)鏈板孔心距，即,考慮與鏈輪嚙合，鏈條單節(jié)節(jié)距 偏差可

14、取-0.4%P0.6%P，P為公稱節(jié)距,因此嚙合過程中嚙合節(jié)距固定的鏈板孔心距公差也應按 -0.4%P0.6%P的比例分配，一般取名義值 或零值為均值，正負分配,尺寸設計,在保證鏈長精度的前提下,因考慮到原有工裝的原因可借用符合1的原有節(jié)距,3.對于鏈長偏差為正負分配的板式鏈 的外鏈板節(jié)距,2.對于鏈長偏差為正的輸送鏈的 內(nèi)鏈板節(jié)距一般取,尺寸設計,在板式鏈中內(nèi)鏈板的節(jié)距取決于其孔徑與銷軸間隙的大小，同時為保證鏈板承載時同時受力，應使板式鏈外節(jié)中的內(nèi)鏈板裝配后孔徑外側(cè)與銷軸接觸，因此,想一想：為提高多排滾子鏈高強度高疲勞中鏈板、連接鏈板的孔心距如何設計。,在外鏈節(jié)中由于存在鉸鏈間隙，因此外鏈板

15、孔心距的設計可按下式計算,式中TZ為鉸鏈間隙。,式中為內(nèi)鏈板孔徑與銷軸間隙的平均值。,尺寸設計,考慮到外鏈節(jié)孔心距在使用中因鉸鏈副磨損而不斷增大，對有高速耐磨要求的鏈條，在保證鏈長精度的前提下，內(nèi)外鏈節(jié)孔心距按下列兩式確定：,過渡鏈板孔心距應按內(nèi)外鏈板孔心距的平均值確定，即:,尺寸設計,表2-11,內(nèi)外鏈板孔心距偏差可參照表2-11選定,表2-12,內(nèi)外鏈板平面度可參照表2-12選定,尺寸設計,內(nèi)外鏈板孔徑的大小應能使鏈節(jié)裝配過盈所保證的壓出力大于標準或客戶要求的壓出力，但不得造成套筒過多的頸縮。,2.2.7鏈板孔徑,中鏈板孔徑的配合公差取決于裝配方式(機裝或手裝)、排數(shù)多少以及鏈板厚度和孔徑

16、的大小。采用手工裝配、鏈條排數(shù)在三排以上，鏈板較厚時，中鏈板與銷軸應按間隙配合選取公差；采用機裝或排數(shù)在三排以下，鏈板較薄時，可選用過渡配合。,尺寸設計,對于使用在復雜環(huán)境下的高靜拉、高疲勞、高耐磨鏈條，可視具體情況采用間隙配合、過渡配合甚至過盈配合。,表2-13,內(nèi)鏈板過盈配合孔徑偏差可參照表2-13選定,尺寸設計,表2-14,外鏈板過盈配合孔徑偏差可參照表2-14選定,表2-15,連接鏈板孔徑偏差可參照表2-15選定,尺寸設計,表2-16,中鏈板孔徑偏差可參照表2-16選定,表2-17,外鏈板過渡配合孔徑偏差可參照表2-17選定,尺寸設計,在標準或外來資料中給定了內(nèi)外鏈板的最大高度，因此鏈

17、板高度的設計在滿足抗拉載荷的條件下，不能超出標準給定的極限值。,2.3鏈板高度方向的形狀、尺寸設計,對于滾子鏈，前文述及在A系列鏈條中鏈板高度與節(jié)距分別成一定的比例關系，而B系列鏈條則可能采用鏈板同高不同厚或同厚不同高兩種方案。不管何種情況，在標準滾子鏈中外鏈板高度不能超過內(nèi)鏈板高度。,對于輸送鏈，內(nèi)外鏈板一般等高。特殊要求除外。,尺寸設計,為了改善鏈板形狀系數(shù)，減少鏈板孔周圍的應力集中，對鏈板的設計趨向于加寬腰部，使腰部與環(huán)部的過度緩和以提高鏈板疲勞強度。特別是內(nèi)鏈板由于形狀系數(shù)與外鏈板不同，較為薄弱，腰部加寬的比例應大于外鏈板。,通常外鏈板腰寬應比環(huán)部的有效截面積大15%20%，內(nèi)鏈板腰寬

18、應比環(huán)部的有效截面積大25%30%。,對于高強度高疲勞要求的鏈條，外鏈板腰寬應比環(huán)部的有效截面積大35%40%，內(nèi)鏈板腰寬應比環(huán)部的有效截面積大55%60%。,尺寸設計,為了更直觀的定義疲勞強度要求的高低和對應鏈板形狀的關系，可遵循以下原則：,Fd 0.15Fu,標準鏈,鏈板腰寬一般取0.7鏈板高度,Fd 0.15Fu,超高強度鏈,鏈板腰寬一般取0.9鏈板高度,Fd 0.18Fu,高強度鏈,鏈板腰寬一般取0.8鏈板高度,Fd 為鏈條動載強度，F(xiàn)u為鏈條抗拉強度,尺寸設計,在設計鏈板時，應對鏈板孔與環(huán)部的同軸度或鏈板孔與鏈板高度方向和長度方向的對稱度提出要求，以防止鏈條受力時偏載較大和裝配時難以

19、對中。,表2-18,鏈板同軸度或?qū)ΨQ度可參照表2-18選定，注：同軸度 在對稱度前加。,尺寸設計,2.4鏈長偏差及節(jié)距偏差,2.4.1鏈段長度偏差,偶數(shù)節(jié)鏈段的長度采用下式計算：,尺寸設計,式中，K - 制造系數(shù)，一般取K=1.11.4,- 外鏈板孔心距公差之半,- 內(nèi)鏈板孔心距公差之半,D套 - 套筒外徑,D滾 - 滾子外徑,d套 - 套筒內(nèi)徑,d滾 - 滾子內(nèi)徑,d銷 - 銷軸外徑,e套 - 套筒偏心距,e滾 - 滾子偏心距,尺寸設計,在長度計算公式中：,為鏈段長度均值，是鏈條設計和生產(chǎn)中可以加以控制和選配的4個因素的組合。,為鏈條長度公差，是各個鏈條零件實際生產(chǎn)公差的組合。,想一想：零件

20、設計公差和制造工藝公差是否一致,尺寸設計,2.4.2鏈節(jié)節(jié)距偏差,鏈節(jié)節(jié)距偏差可按下式計算：,尺寸設計,2.5附板孔邊距設計,2.5.1彎鏈板（外向型）孔邊距尺寸計算：,或,尺寸設計,式中 L-附孔鏈孔距,B-內(nèi)節(jié)外寬,-內(nèi)鏈節(jié)外寬允許公差（絕對值）,-鏈條最大側(cè)隙,T內(nèi)-內(nèi)鏈板厚度,2.5.2彎鏈板（內(nèi)向型）孔邊距尺寸計算：,L=0,尺寸設計,L=C(任意數(shù)),參數(shù)同2.5.2,尺寸設計,表2-19,內(nèi)鏈節(jié)外寬允許公差（絕對值）可參照表2-19選定：,三.強度計算,標準中給出了鏈條的極限拉伸載荷值，它的物理概念見圖3-1。,三.強度計算,由于鏈條的失效方式并不是單一的靜強度破壞，因此鏈條設計

21、中所采用的等強度概念，應開拓和引申為疲勞強度、磨損強度等壽命的要求，因此銷軸零件的直徑、鏈板的有效截面不是按照等靜強度方法設計的，但在強度設計中應首先滿足鏈條抗拉載荷的強度要求也是必須的。,3.1鏈板強度的計算：,鏈板的應力危險區(qū)為圖3-2所示與Y軸承15的夾角范圍內(nèi)。,三.強度計算,鏈板強度一般采用下式計算：,式中 Q - 抗拉載荷,K - 偏載系數(shù)，取值1.1-1.3,Smin - 最小鏈板厚度,hmin - 最小鏈板高度,Dmax - 最大鏈板孔徑,b- 鏈板許用抗拉強度，可根據(jù)鏈板硬度要求查硬度、強度換算表得到,工程輸送鏈一般采用1.1，滾子鏈等采用1.3,三.強度計算,3.2銷軸強度

22、的計算：,極限拉伸載荷對很多鏈條來說，是取決于銷軸的剪切強度，因為在靜拉力試驗中，銷軸一般是薄弱環(huán)節(jié)，多在內(nèi)、外鏈板之間受剪切破壞。圖3-3為銷軸剪切強度計算時的力學模型，其中圖3-3a為新鏈條時的情形，圖3-3b鏈條經(jīng)預拉跑合后的情形。,圖3-3,三.強度計算,由圖2-8得出：,一般?。?一般的，由于鏈條的側(cè)隙以及銷軸、套筒的間隙較小， 銷軸受彎曲應力破壞的情況不明顯，我們只需驗算其受剪切應力就行了。但對某些惡劣環(huán)境下使用的鏈條，為了滿足其使用要求而鏈條的側(cè)隙以及銷軸、套筒的間隙都比較大，銷軸可能彎曲的程度也較大，那我們就需要驗算其彎曲應力是否能滿足使用要求。,三.強度計算,實際上，鏈條銷軸

23、受載荷時，它的剪切剖面上除了有剪切應力外，還有彎曲應力，但由于銷軸上實際應力分布如圖3-4所示，銷軸心部產(chǎn)生最大切應力，表面產(chǎn)生最大正應力，故二者不能疊加。,圖3-4,三.強度計算,最大切應力：,最大切應力：,式中 max-最大側(cè)隙,三.強度計算,1)滾子的主要失效方式為沖擊疲勞破壞，因此可按郝爾茨別良耶夫公式計算：,(kgf/cm2),3.3滾子強度的計算：,三.強度計算,式中 Nmax-鏈輪齒對滾子的最大法向反力,K-鏈輪齒形和齒數(shù)的系數(shù)，當Z11時取K=0.8,E1、E2-滾子、鏈輪齒部的彈性模量,d1、d2-滾子外徑、鏈輪齒溝槽半徑(cm),B-鏈輪齒寬度或滾子高度(cm),若E1=E

24、2=2.1106 (kgf/cm2)，d1=2d2,則上式可簡化為：,三.強度計算,注： 可由試驗法求得或近似表示為：,對滲碳淬火 (kgf/cm2),對整體淬火 (kgf/cm2),式中HRC為滾子熱處理后的硬度最低值。,三.強度計算,2)壓潰破壞的滾子強度，可按下式計算：,一般取,鏈條產(chǎn)生頂齒時支承面積Bd1減小， 增大，滾子 可能產(chǎn)生壓潰。,三.強度計算,由于套筒的硬度一般高達HRA76以上，因此應作脆性材料對待，按強度極限驗算套筒的強度：,3.3滾子強度的計算：,式中 b2-套筒長度,DT-套筒外徑,三.強度計算,式中 K1-應力降低系數(shù),-見圖3-5,-套筒滲層厚度與壁厚之比,K2-

25、鏈輪齒形和齒數(shù)的系數(shù)，當Z11時取K=0.8,K3最大應力系數(shù)，見圖3-5,圖3-5 套筒尺寸比與應力系數(shù)的關系,三.強度計算,圖中 套筒內(nèi)外徑之比,套筒高度與外徑之比,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,4.1鏈板零件材料及熱處理的選擇,為了提高鏈板疲勞極限與屈服極限以保證鏈條工作時不致過早出現(xiàn)疲勞破壞及變形，選擇材料及熱處理時必須注意鋼材的疲勞強度和硬度(或抗拉強度）間存在的一極大值關系。這一特性(見圖4-1)表明，中等強度的一般結(jié)構鋼，其疲勞強度的極大值隨含碳量的增加而增加，其對應的硬度值也增大。所以般鏈板可選0.2-0.9%C的各種鋼材。,圖4-1 疲勞強度與硬度(抗拉強度)及含碳量的關系

26、曲線,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,目前,兼顧考慮材料的冷加工性能和價格因素等，最常用的是中碳調(diào)質(zhì)鋼，如45、40Cr、 40Mn2 、40Mn等。,對于一般精密滾子鏈、板式鏈等可參照表4-1選定：,表4-1,對于厚度5小規(guī)格的高強度耐疲勞要求的鏈板可選擇材質(zhì)40Mn2,熱處理:調(diào)質(zhì)+淬火、回火， 硬度HRC40-46,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,對于一般精密滾子鏈電鍍鏈板可參照表4-2、 4-3選定：,表4-2 第一強度等級,對于用于低溫環(huán)境鏈條的鏈板參照表4-1，對應熱處理硬度減小HRC4度,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,表4-3 第二強度等級,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,對于

27、大特鏈，一般選用40Cr材質(zhì)的熱軋扁鋼，熱處理硬度根據(jù)鏈條強度而定。強度富裕的一般選用HRC26-32（調(diào)質(zhì)），若需焊接允許不熱處理；不富裕的根據(jù)強度計算選定硬度范圍，強度要求高的可選用40Cr材質(zhì)的冷拉扁鋼。,對于耐溫度大特鏈，一般選用35CrMo 熱處理硬度一般選用HRC26-32（調(diào)質(zhì)）。,對于不銹鋼鏈，一般選用SUS304(0Cr18Ni9)、SUS316(0Cr17Ni12Mo2)或SUS410(1Cr13)，一般 SUS410(1Cr13)選用熱處理硬度HRC16-25。,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,銷軸應有高的抗剪和抗彎強度及良好的表面耐磨性。對前者主要是指使基體組織具有高的

28、剪切強度和整體強韌性,對后者則要使表面具有高的硬度，為此，一般均采用滲碳鋼做銷軸，如20CrMo、20CrMnMo等。它們經(jīng)滲碳或碳氮共滲后，淬火加低溫回火，使芯部得到條狀馬氏體，而表面為高碳馬氏體+碳(含氮)化物+殘余奧氏體。滲碳層厚度應能夠保證足夠的剪切強度和大于鉸鏈磨損失效時的0.03P伸長量，這樣的銷軸就具有較高的強韌性和表面耐磨性。,4.2銷軸零件材料及熱處理的選擇,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,由于沖擊載荷經(jīng)過鏈板或滾子等緩沖，銷軸所受之沖擊載荷基本上已屬于小能量多沖的范圍。因此，銷軸也可直接用高碳工具鋼(例如T8、T10、T10V)及高碳合金鋼(例如GCr15、GCr9)制作，通過低溫快加熱短時保溫淬火的方法，可以取得好的整體強韌性及表面耐磨性。,對于一般銷軸真、D型銷軸、EP型銷軸等可參照表4-4選定：,表4-4,四.鏈條零件材料及熱處理的選擇,對于不銹鋼鏈，一般選用SUS304(0Cr18Ni9)、SUS316(0Cr17Nd2Mo2)時不熱處理；SUS410(1Cr13)時，選用熱處理硬度HRC37-45；SUS630(17-4PH)時，選用熱處理硬度HRC40-45； SUS420(2Cr13)時，選用熱處理硬度HRC45-51 。,由于鉸鏈磨損的原因，對于低碳合金鋼一般采用滲碳加淬火熱處理工藝，對于中碳鋼合金鋼一