1、利用鋼管三角桁架施工較大懸挑結構某長途汽車站主樓地下1層地上13層4為框架剪力墻全現(xiàn)澆結構,總高58.5米,從第四層頂板開始,結構設計成四周懸挑.四層頂板標高16.98米(距自然地坪約17.68米),懸挑結構平面呈圓弧狀,最大凈懸挑寬度2.15米.利用483.5鋼管搭設三角椅架,解決了 該懸挑結構的施工問題.第1章 三角精架的設計該三角桁架懸挑長度達2.45米,三角桁架從三層(標高10.47米)開始搭設,外斜壓桿與水平面的夾角約65.8.(圖2-19-l).根據(jù)工程實際取桁架間距為893米米,整個三角桁架系統(tǒng)與三、四層中483.5鋼管支模架子連為一體(圖2-19-2).第2章 三角桁架的計算第

2、1節(jié) 計算單元的截取由于懸挑結構平面呈圓弧形,中間挑出最寬,又有一挑梁,故取中間一榀桁架作為計算單元(近似取0.9米寬),如圖2-l9-2.第2節(jié) 荷載標準值按實際情況及規(guī)范(GBJ9-87)取值.新澆筑混凝土自重取24kN/米3.每立方米混凝土中鋼筋自重:樓板按1.1kN;梁按1.5kN.模板自重:木模板0.3kN/米3;定型組合鋼模板0.5kN/米2.上層模板及支架自重取1.1kN/米2.每榀483.5三角桁架自重取1.0kN/米.最外端作業(yè)面腳手板自重取0.35kN/米2.7.施工人員及施工設備荷載取3.0kN/米2.第3節(jié) 荷載及內力計算施工設備荷載為可變荷載,分項系數(shù)Qi=1.4;其

3、他按永久荷載考慮取分項系數(shù)G=1.2,并按臨時性建筑取結構重要性系數(shù)0=0.9予以折減.經計算s=27.494kN.并算出三角桁架各桿件軸力.第4節(jié) 桿件及扣件驗算各桿件的長細比=210,滿足要求,取最大軸力桿FB、最長軸壓桿DE驗算均滿足要求.考慮到扣件的質量變異較大及工人操作誤差等不利因素,扣件難以達到承載力設計值,又因桿件軸力較大,一個扣件難以滿足要求.為此決定在受拉桿件結點扣件的外側及受壓桿件結點扣件的下側增設氣個扣件頂緊,由兩個扣件共同作用承擔.第3章 現(xiàn)場荷載試驗第1節(jié) 荷載試驗的目的桿件內力計算是依據(jù)簡化了 的三角桁架進行的,且各桿件在結點處的連接無法交于一點.通過試驗可以檢驗計

4、算的可靠程度,以確保施工安全可靠.通過試驗確定搭拆的最佳順序,保證搭拆的安全.觀測記錄桁架的變形情況,為支模提供數(shù)據(jù),確保施工質量.第2節(jié) 測試數(shù)據(jù)荷載試驗測試數(shù)據(jù)表 表2-19-1荷栽增加值(N)總荷載(N)C點變形值(米米)相對變形值(米米)加荷部位00005929592914-14DC段53411127012+2AD段114662273617-5DC段145003723623-6DC段24503968619+4AD段03968621-3(9h后觀測值)0013+8(卸載后觀測值)第3節(jié) 荷載試驗結論荷載加設的位置對三角桁架C點的變形有影響.三角衍架處于彈性工作狀態(tài).3. 試驗荷載較設計荷載大(按1.0kN/米2取值)偏于安全.4. 現(xiàn)在(按3.0kN/米2取值)試驗荷載較設計荷載小,經實際應用證明也是安全可靠的.第4章 實際應用效果1.施工中依據(jù)試驗確定的搭拆順序操作,未出現(xiàn)問題.2.根據(jù)試驗數(shù)據(jù)將懸挑結構最外端模板向上預提3厘米,在結構施工到第八層時,用水準儀對懸挑結構進行觀測,結果只比該層結構標高高24米米,保證了 施工質量.3.三角桁架搭設、模板