買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 I 摘 要 本次設(shè)計(jì)的主要目的是對(duì) 采煤機(jī)截割部的設(shè)計(jì)計(jì)算。采煤機(jī)截割部主要是由四級(jí)齒輪傳動(dòng)組成，截割部電機(jī)放在搖臂內(nèi)橫向布置，電動(dòng)機(jī)輸出的動(dòng)力經(jīng)由三級(jí)直齒圓柱齒輪和行星輪系的傳動(dòng)，最后驅(qū)動(dòng)滾筒旋轉(zhuǎn)。 本此設(shè)計(jì)結(jié)果對(duì)截割部的軸、傳動(dòng)齒輪、軸承和聯(lián)接用的花鍵等部件進(jìn)行了設(shè)計(jì)計(jì)算、強(qiáng)度校核和選用，主要部件的設(shè)計(jì)計(jì)算和強(qiáng)度校核進(jìn)行了敘述和介紹。本次設(shè)計(jì)認(rèn)真完成了對(duì) 關(guān)鍵詞 ：截割部；行星輪系；傳動(dòng)齒輪 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 he of is of is of in on by of of of of 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 錄 摘 要 . . 1 章 緒論 . 1 研究目的和意義 . 1 國(guó)內(nèi)外發(fā)展情況 . 1 第 2章 方案比較論證 .方案對(duì)比 . 4 研究設(shè)計(jì)方案 . 6 第 3 章 截割部的設(shè)計(jì)及計(jì)算 . 7 搖臂尺寸的確定及電動(dòng)機(jī)的規(guī)格 . 7 總傳動(dòng)比及傳動(dòng)比的分配 . 8 總傳動(dòng)比的確定 . 8 傳動(dòng)比的分配 . 8 截割部傳動(dòng)計(jì)算 . 10 各級(jí)傳動(dòng)轉(zhuǎn)速、功率、轉(zhuǎn)矩 . 10 截割部齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 . 12 截割部行星機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 . 27 軸的設(shè)計(jì)及校核 . 36 軸承的壽命校核 . 45 花鍵的強(qiáng)度校核 . 46 結(jié) 論 . 48 致 謝 . 49 參考文獻(xiàn) . 50 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 . I . 1 . 1 . 1 . 4 . 6 on . 7 to . 7 . 8 of . 8 of . 8 of . 10 of . 10 . 12 of . 27 . 36 . 45 . 46 . 48 . 49 . 50 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 1 第 1 章 緒論 采煤機(jī)截割部研究目的和意義 隨著采煤機(jī)械化的發(fā)展，采煤機(jī)是現(xiàn)在最主要的采煤機(jī)械，本次設(shè)計(jì)是對(duì)中厚煤層采煤機(jī)截割部進(jìn)行設(shè)計(jì)，其目的在于更加詳細(xì)的掌握了采煤機(jī)截割部傳動(dòng)系統(tǒng)，從而來(lái)更好的優(yōu)化采煤機(jī)截割部的傳動(dòng)系統(tǒng)，提高工作效率并且能夠?qū)τ诎l(fā)現(xiàn)的問(wèn)題得到很好的解決， 鍛煉了自己發(fā)現(xiàn)問(wèn)題、分析問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力，為以后的實(shí)際工作打下了良好的 基礎(chǔ)。煤機(jī)截割部作為采煤機(jī)的主體，其結(jié)構(gòu)和各部件的選擇直接影響到采煤機(jī)的工作效率和采煤量，所以說(shuō)對(duì)采煤機(jī)截割部的設(shè)計(jì)是非常重要的。 國(guó)內(nèi)外發(fā)展情況 世界上第 1 臺(tái)采煤機(jī)是原蘇聯(lián)于 1952 年生產(chǎn)并開(kāi)始使用的 ,我國(guó)于 1952 年購(gòu)進(jìn)并使用 ,與此同時(shí) ,雞西煤礦機(jī)械廠即開(kāi)始進(jìn)行仿制工作 ,于 1954年制造出我國(guó)第 1 臺(tái)深截式采煤機(jī) ,即頓巴斯 - 1型采煤康拜因 ,隨后批量生產(chǎn)。在頓巴斯 - 1 型采煤康拜因的基礎(chǔ)上 ,經(jīng)過(guò)研究、改進(jìn)和完善 ,設(shè)計(jì)制造了多種型式的采煤康拜因 ,這一時(shí)期的采煤機(jī)稱(chēng)為中國(guó)第 1 代采煤機(jī) 1。 20 世紀(jì) 60 年代初 ,在頓巴斯 - 1 型采煤康拜因的基礎(chǔ)上 ,我國(guó)開(kāi)始自行研制生產(chǎn)采煤機(jī) ,1964 年生產(chǎn)出 64 型 ,1968 年生產(chǎn)出 80 型淺截式單滾筒采煤機(jī) ,成為我國(guó)第 2 代采煤機(jī)。我國(guó)第 2 代采煤機(jī)的特點(diǎn)是截割部滾筒采用搖臂調(diào)高 ,牽引機(jī)構(gòu)也為鋼絲繩牽引 ,通過(guò)應(yīng)用證明 ,采用鋼絲繩牽引 ,繩筒磨損嚴(yán)重 ,使用壽命短 ,同時(shí)牽引力較小 ,容易拉斷而導(dǎo)致傷人和機(jī)器下滑事故。該類(lèi)型采煤機(jī)采用了液壓傳動(dòng) ,具有無(wú)級(jí)調(diào)速和過(guò)載保護(hù)等特點(diǎn)2。 我國(guó)于 20 世紀(jì) 60 年代末 70 年代初開(kāi)始研制第 3 代采煤機(jī)即雙滾筒采買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 2 煤機(jī)。 1975 年生產(chǎn)的 170 型采煤機(jī) ,實(shí)現(xiàn)了滾筒采煤機(jī)由單滾筒向雙滾筒的飛躍。 170 型采煤機(jī)的 2 個(gè)可調(diào)高滾筒放在采煤機(jī)的兩端 ,利用搖臂調(diào)高。牽引機(jī)構(gòu)采用圓環(huán)鏈牽引 ,提高了牽引力 ,但不適應(yīng)大傾角采煤3。 1983 年研制生產(chǎn)的大功率無(wú)鏈牽引雙滾筒采煤機(jī) ,采用了三頭螺旋滾筒 , 滾筒轉(zhuǎn)速有所降低 ; 牽引機(jī)構(gòu)采用齒輪 - 銷(xiāo)軌式 , 傳動(dòng)平穩(wěn) , 消除了鏈牽引的缺點(diǎn) ,機(jī)器的使用壽命延長(zhǎng) ,增設(shè)了副牽引部和可靠的液壓制動(dòng)裝置 ,可用于大傾角 (40 50 ) 煤層而不需要設(shè)防滑安全絞車(chē) ,提高了工作效率 ,加大了生產(chǎn)能力。 炭科學(xué)研究總院 、新汶礦業(yè)集團(tuán)聯(lián)合研制完成的。該采煤機(jī)采用滾筒式采煤機(jī)發(fā)展趨勢(shì)的多電機(jī)橫向布置 ,液壓牽引系統(tǒng)打破常規(guī) ,采煤機(jī)牽引部泵箱把長(zhǎng)期使用的“濕腔”布置分離液壓元件改為“干腔”布置 ,實(shí)現(xiàn)了采煤機(jī)液壓系統(tǒng)的創(chuàng)新。該機(jī)在同類(lèi)采煤機(jī)設(shè)計(jì)中達(dá)到了國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平 4。 國(guó)內(nèi)于 1976 年研制出第 1 臺(tái)電牽引采煤機(jī)。 1991 年 ,由煤炭科學(xué)研究總院上海分院與波蘭科瑪克公司合作 ,研制成功我國(guó)第 1 臺(tái)采用交流變頻調(diào)速的 薄煤層強(qiáng)力爬底板電牽引采煤機(jī) ,性能良好 ,電牽引采煤機(jī)成為我國(guó)第 4 代采煤機(jī)。 2005 年煤炭科學(xué)研究總院上海分院又開(kāi)發(fā)出總裝機(jī)功率達(dá) 1 815 后 ,更大功率的電牽引采煤機(jī) 2215 - 問(wèn)世 ,該型采煤機(jī)的控制達(dá)到了國(guó)際先進(jìn)水平 ,是目前國(guó)內(nèi)功率最大的采煤機(jī)。如果采用長(zhǎng)搖臂 ,最大采高可達(dá)到創(chuàng)記錄的 6 m ,該型采煤機(jī)完全能夠滿(mǎn)足國(guó)內(nèi)煤礦高產(chǎn)高效工作面的生產(chǎn)需要 5。 20世紀(jì) 40年代初，英國(guó)和蘇聯(lián)相繼研制出來(lái)了鏈?zhǔn)讲擅簷C(jī)。這種采煤機(jī)是用截鏈落煤，在截鏈上安裝有被稱(chēng)為截齒的專(zhuān)用截煤工具，其工作效率低。同時(shí)德國(guó)研制出了用刨削方式落煤的刨煤機(jī)。 50年代初，英國(guó)和德國(guó)相繼研制出了滾筒采煤機(jī)，在這種采煤機(jī)上安裝有截煤滾筒，這是一種圓筒形部件，其上裝有截齒，用截煤滾筒實(shí)現(xiàn)裝煤和落煤。這種采煤機(jī)與可彎曲輸送機(jī)配套，奠定了煤炭開(kāi)采機(jī)械化的基礎(chǔ)。這種采煤機(jī)的主要缺點(diǎn)有二，其一是截煤滾筒的安裝高度不能在使用中調(diào)整，對(duì)煤層厚度及其變化適應(yīng)性差；其二是把圓筒形截煤滾筒改進(jìn)成螺旋葉片式截煤滾筒，即螺旋滾筒，極大地提高了裝煤效果。這兩項(xiàng)關(guān)鍵的改進(jìn)是滾筒式采煤機(jī)成為現(xiàn)代化采煤機(jī)械的基礎(chǔ)6。 可提高螺旋滾筒采煤機(jī)或刨煤機(jī)與液壓支架和可彎曲輸送機(jī)配套，構(gòu)成綜合機(jī)械化買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 3 采煤設(shè) 備，使煤炭生產(chǎn)進(jìn)入高產(chǎn)、高效、安全和可靠的現(xiàn)代化發(fā)展階段。從此，綜合機(jī)械化采煤機(jī)采煤設(shè)備成為各國(guó)地下開(kāi)采煤礦的發(fā)展方向。自 70年代以來(lái)，綜合機(jī)械化采煤設(shè)備朝著大功率、遙控、遙測(cè)方向發(fā)展，其性能日益完善，生產(chǎn)率和可靠性進(jìn)一步提高。 近年來(lái)，由于長(zhǎng)壁綜采的發(fā)展，采煤機(jī)開(kāi)采的產(chǎn)量有所回落，但 1999 年產(chǎn)煤量為 噸，仍占井工煤炭總產(chǎn)量的 53%。在美國(guó)，采煤機(jī)掘進(jìn)平均班進(jìn)尺 60 米，日產(chǎn)煤 2000 噸，有些高產(chǎn)工作面日進(jìn)尺可達(dá) 100 米，月產(chǎn)量達(dá) 10 萬(wàn)噸 道掘進(jìn) 主要靠懸臂式掘進(jìn)機(jī)，但自從 80 年代后期使用連續(xù)采煤機(jī)開(kāi)采取得良好的效益以來(lái)，用采煤機(jī)掘進(jìn)已經(jīng)成為英國(guó)煤巷掘進(jìn)的主要方法之一，約占總掘進(jìn)量的 65。南非和澳大利亞兩國(guó)根據(jù)各自的煤層地質(zhì)條件，在傳統(tǒng)的房柱式開(kāi)采基礎(chǔ)上成功地開(kāi)發(fā)出了旺格維利和西格瑪兩種短壁采煤方法 ，擴(kuò)大了采煤機(jī)的應(yīng)用范圍，提高了資源回收率 7。其中，南非全國(guó)約有 230 多臺(tái)采煤機(jī)用于房柱式開(kāi)采，其產(chǎn)量約占井工總產(chǎn)量的 90 40 多年的歷史，效果顯著，其中有 5 個(gè)工作面一直保持 200 萬(wàn)噸的年產(chǎn)量 。另外，印度和加拿大等國(guó)家使用采煤機(jī)進(jìn)行短壁開(kāi)采，也取得了很好的經(jīng)濟(jì)效益 7 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 4 第 2 章 方案比較論證 方案對(duì)比 方案一： 電動(dòng)機(jī) 固定減速箱 搖臂 滾筒。這種傳動(dòng)方式的特點(diǎn)是傳動(dòng)簡(jiǎn)單，搖臂從固定減速箱端部伸出，支承可靠，強(qiáng)度和剛度好 。如下圖所示1電動(dòng)機(jī)； 2固定減速箱； 3搖臂； 4滾筒； 圖 案二： 電動(dòng)機(jī) 搖臂 行星齒輪傳動(dòng) 滾筒。這種傳動(dòng)方式的電動(dòng)機(jī)軸與滾筒軸平行，取消了容易損壞的錐齒輪，使傳動(dòng)更加簡(jiǎn) 單，而且調(diào)高范圍大，機(jī)身長(zhǎng)度小。新的電牽引采煤機(jī) 普遍 都采取這種傳動(dòng)方式 8。如下圖所示 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 5 1電動(dòng)機(jī)； 2搖臂； 3行星齒輪傳動(dòng)； 4滾筒； 圖 案一中傳動(dòng)比基本滿(mǎn)足要求，但是截割部整體體積比方案二要大，且此方案一中齒輪數(shù)過(guò)多，裝配維修等方面都不方便，傳動(dòng)平穩(wěn)性上也不如方案二。 綜合考慮，在結(jié)構(gòu)體積、傳動(dòng)平穩(wěn)性、安裝維修、傳動(dòng)比大小、經(jīng)濟(jì)適用等方面，選擇方案二更為合適。 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 6 研究設(shè)計(jì)方案 本采煤機(jī)截割部傳動(dòng)方式為 :電動(dòng)機(jī) 搖臂 行星齒輪傳動(dòng) 滾筒。 該截割部采用銷(xiāo)軸與牽引部聯(lián)結(jié)，截割電機(jī)橫向布置在搖臂上 ， 圖中 6 分別表示齒輪齒數(shù)。傳動(dòng)機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖如下所示 圖 文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 7 第 3 章 截割部的設(shè)計(jì)及計(jì)算 臂尺寸的確定及電動(dòng)機(jī)的規(guī)格 根據(jù)已知 ： 最大采高 大擺角為 45 ，設(shè)采煤機(jī)行走部高度為 1m，滾筒直徑 圖 計(jì) 算示意圖，其中 a 和 d 之和為采高 b 和 45 ， d 為行走部高度， c 為截割部總長(zhǎng)度，減去滾筒半徑即為搖臂長(zhǎng)度 計(jì)算出采煤機(jī)搖臂的長(zhǎng)度為 2452 動(dòng)機(jī)為 撫順廠生產(chǎn)的三相鼠籠異步防爆電動(dòng)機(jī)， 電動(dòng)機(jī) 型號(hào)為買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 8 截割部功率為 300該 電 動(dòng) 機(jī)具有防爆和電火花的安全性，在有爆炸危險(xiǎn)的含煤塵和瓦斯的空氣中絕對(duì)安全，而且電機(jī)工 作要可靠，啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩大，過(guò)載能力強(qiáng)，效率高。 電動(dòng)機(jī)為 撫順廠生產(chǎn)的三相鼠籠異步防爆電動(dòng) 9機(jī)，其主要參數(shù)如下： 額定功率： 300 額定電壓： 1140V； 額定 電流： 206A； 額定轉(zhuǎn)速： 1472r/ 質(zhì)量： 1502 冷卻方式：外殼水冷 電動(dòng)機(jī) 的總體呈圓形， 輸出軸上帶有漸開(kāi)線(xiàn)花鍵，通過(guò)該花鍵電機(jī)將輸出的動(dòng)力傳遞給搖臂的齒輪減速機(jī)構(gòu)。 傳動(dòng)比及傳動(dòng)比的分配 總傳動(dòng)比的確定 已知 ： 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為 1472 r/筒轉(zhuǎn)速為 40r/傳動(dòng)比 ： 836401 47 2 滾總 n 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 滾n 滾筒轉(zhuǎn)速 傳動(dòng)比的分配 1. 使各級(jí)傳動(dòng)承載能力接近相等（一般指齒面接觸強(qiáng)度）。 2. 使各級(jí)傳動(dòng)大齒輪浸入油中深度大致相等，以使?jié)櫥?jiǎn)便。 3. 使減速器獲最小外形尺寸和重量 10。 采煤機(jī)截割部對(duì)于行星減速裝置的要求比較高，所以先確定行星減速裝買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 9 置的傳動(dòng)比， 工作原理如下圖所示： a 太陽(yáng)輪 b 內(nèi)齒圈 c 行星輪 x 行星架 圖 機(jī)構(gòu)由太陽(yáng)輪、行星輪、行星架、內(nèi)齒圈等部件組成。傳動(dòng)時(shí)，太陽(yáng)輪帶動(dòng)行星輪轉(zhuǎn)動(dòng)，行星輪帶動(dòng)行星架轉(zhuǎn)動(dòng)，在這個(gè)過(guò)程中內(nèi)齒圈固定不動(dòng)，通過(guò)行星架回轉(zhuǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)減速。 此行星減速器 體積小、質(zhì)量小，結(jié)構(gòu)緊湊 、 承載能力大 ； 傳動(dòng)效率高 ； 傳動(dòng)比較大 ； 運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)、抗沖擊和振動(dòng)的能力較強(qiáng) 、傳動(dòng)比一為 1。采煤機(jī)截割部行星減速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比一般為 4 6 所以選擇行星機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比 5.5總 定各級(jí)傳動(dòng)比為： ,i ,i 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 10 采煤機(jī)截割部四級(jí)減速傳 動(dòng)比的總誤差為： 1 51 2 36 36 8 在誤差允許范圍 5內(nèi)，符合標(biāo)準(zhǔn) 截割部傳動(dòng)計(jì)算 各級(jí)傳動(dòng)轉(zhuǎn)速、功率、轉(zhuǎn)矩 1. 各軸功率計(jì)算： 軸 30031 97 軸 2971212 288.2 軸 81223 279.6 軸 931234 68.6 軸 58 軸 2581256 50.3 軸 031267 40.4 軸 031278 30.9 中 1滾動(dòng)軸承效率 1=閉式圓柱齒輪效率 2=花鍵效率 3=文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 11 2. 各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算 ： 從電動(dòng)機(jī)出來(lái)，各軸依次命名為 、 、 、 、 、 、 軸。 軸 14721 n r 軸 m in/ 4 7 23 n軸 5/234 r軸 m i n/ 6/346 3. 各軸扭矩計(jì)算 : 軸 955 0955 0111 軸 95509550112 6 91 4 7 2 8 軸 955 0955 0333 軸 95509550444 7 6 8 軸 95509550777 軸 95509550888 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 12 割部齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 這里主要是根據(jù)查閱的相關(guān)書(shū)籍和資料，借鑒以往采煤機(jī)截割部傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)初步確定各級(jí)傳動(dòng)中齒輪的齒數(shù)、轉(zhuǎn)速、傳動(dòng)的功率、轉(zhuǎn)矩以及各級(jí)傳動(dòng)的效率，進(jìn)而對(duì)各級(jí)齒輪模數(shù)進(jìn)行初步確定，具體計(jì)算過(guò)程級(jí)計(jì)算結(jié)果如下：統(tǒng)的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)初步確定各 級(jí)傳動(dòng)中齒輪的齒數(shù)、轉(zhuǎn)速、傳動(dòng)的功率、轉(zhuǎn)矩以及各級(jí)傳動(dòng)的效率，進(jìn)而對(duì)各級(jí)齒輪模數(shù)進(jìn)行初步確定，截割部齒輪的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度效核，具體計(jì)算過(guò)程及計(jì)算結(jié)果如下：第一級(jí)齒輪的模數(shù)可根據(jù)電動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩按表初選 m=5 1. 齒輪 1 和 3 的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度效核計(jì)算過(guò)程及說(shuō)明 (1) 選擇齒輪材料 查文獻(xiàn) 12， 表 8個(gè)齒輪都選用 20碳淬火 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，按 31 1 1( 0 . 0 1 3 0 . 0 2 2 ) /tv n p n估取圓周速度14 ，參考文獻(xiàn) 12 表 8 14，表 8 15選取公差組 6 級(jí) 小輪分度圓直徑 1d ，由式文獻(xiàn) 12（ 8 64） 得 3 211 )(12 齒寬系數(shù)d：查文獻(xiàn) 12 表 8 23按齒輪相對(duì)軸承為非對(duì)稱(chēng) 布 置，取d 0 6 小輪齒數(shù) 1Z ： 1Z =20 大 輪齒數(shù) 2Z ： 2Z 齒數(shù)比 u ： u 7/ 12 傳動(dòng)比誤差 誤差在 %3 范圍內(nèi)合適 小輪轉(zhuǎn)矩： T=m 載荷系數(shù) K ：由文獻(xiàn) 12 式（ 8 54） 得 A 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 13 使用系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 20 1 75 動(dòng)載荷系數(shù)文獻(xiàn) 12 圖 8 57 1 12 齒向載荷分布系數(shù)K： 查文獻(xiàn) 12 圖 8 60 K 間載荷分配系數(shù)K： 由文獻(xiàn) 12 式 (8 55)及 0 co s)/1/1(21 = 查文獻(xiàn) 12 表 8 21并插值 則載荷系數(shù) K 的初值 1 . 7 5 1 . 1 1 1 . 0 8 1 . 0 =性系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 2 1 8 9 . 8 N / m 節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 圖 820 , 0 重合度系數(shù)Z：查文獻(xiàn) 12 圖 8 65 0許用接觸疲勞極限應(yīng)力21 、： 查文獻(xiàn) 12 圖 8 69 21 1 4 5 0 N / m i m 22 1 4 5 0 N / m i m 接觸應(yīng)力 H ：由文獻(xiàn) 12 式 698 得 H 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由文獻(xiàn) 12 式 708 得 )1030020(21 4 7 260601 hn j 912 則查文獻(xiàn) 12 圖 8 70得接觸強(qiáng)度得壽命系數(shù) 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 14 12(不許有點(diǎn)蝕 ) 硬化系數(shù)Z：查文獻(xiàn) 12 圖 8 71及說(shuō)明Z 1 接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 27，按高可靠度查 S 221 11 4 5 0 故1 3 21 ) 9 2 6 8 7 輪模數(shù) m ： 0/11 12 表 8 3 小齒分度圓直徑的參數(shù)圓整值1809201 mZ 周速度 0 0 0/ 0 0 0/11 與估取 14很相近，對(duì)必修正K 輪分度圓直徑：1 大 輪分度圓直徑 ： 3 3 337922 心距 72092 21 i td 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 15 大 輪齒寬：2105 小輪齒寬： 10521 110 3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度效荷計(jì)算 由文獻(xiàn) 12 式 668 1 12 齒形系數(shù)12 圖 8 67 小輪 Y：查文獻(xiàn) 12 圖 8 68 小輪 重合度系數(shù)Y：由文獻(xiàn) 12 式 8 67 0 . 2 5 0 . 7 5 /Y=09 許用彎曲應(yīng)力 F ：由文獻(xiàn) 12 式 8 71 i 彎曲疲勞極限查文獻(xiàn) 12 圖 8 72 21 8 5 0 N / m i m 22 8 5 0 N / m i m 彎曲壽命系數(shù)文獻(xiàn) 12 圖 8 73 121 文獻(xiàn) 12 圖 8 74 1全系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 27 2則 121 1 1 /F L i m N X S 2/11850 = 2425 92 68 F 12 8 F 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 16 9 2 68 7 F 22 0 齒根彎曲強(qiáng)度滿(mǎn)足 4) 齒輪幾何尺寸計(jì)算 分度圓直徑 d ： 20911 37922 齒頂高 9 8921 8 0211 aa ff ff 920co 0co dd 220co 3co dd p ： 齒厚 s ： 齒槽寬 e： 基圓齒距： s 隙： 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 17 2 齒輪 4 和齒輪 5 的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度效核如下 (1) 選擇齒輪材料 查文獻(xiàn) 12 表 8 兩個(gè)齒輪都選用 20碳淬火 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，按 31 3 3( 0 . 0 1 3 0 . 0 2 2 ) /tv n p n估取圓周速度9 ，參考文獻(xiàn) 12 表 8 14，表 8 15選取公差組 7 級(jí) 小輪分度圓直徑3d，由式文獻(xiàn) 16（ 8 64） 得 3 233 )(12 齒寬系數(shù)d：查文獻(xiàn) 12 表 8 23按齒輪相對(duì)軸承為非對(duì)稱(chēng)布置，取d0 6 小齒輪齒數(shù)3Z： 3Z=27 大齒輪齒數(shù) 4Z ： 4Z = Z 41 齒數(shù)比 u ： u 27/41/34 動(dòng)比誤差 誤差在 %3 范圍內(nèi) 合適 小輪轉(zhuǎn)矩： ：由文獻(xiàn) 12 式（ 8 54） 得 A 使 用系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 20 K 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 18 動(dòng)載荷系數(shù)文獻(xiàn) 12 圖 8 57 ： 查文獻(xiàn) 12 圖 8 60 K 間 載 荷 分 配 系 數(shù)K： 由 文 獻(xiàn) 12 式 (8 55) 及 0 得 co s)/1/1(43 6 8 查文獻(xiàn) 12 表 8 21并插值 的初值 Z ： 查文獻(xiàn) 12 表 8 2 1 8 9 . 8 N / m 節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 圖 820 , 0 重合度系數(shù)Z：查文獻(xiàn) 12 圖 8 65 0許用接觸應(yīng)力 H ：由文獻(xiàn) 12 式 698 得 H 接觸疲勞極限應(yīng)力43 、查文獻(xiàn) 12 圖 8 69 231450 241450 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由文獻(xiàn) 12 式 708 得 )103 0 020( 560603 hn j 9934 則 查文獻(xiàn) 12 圖 8 70得接觸強(qiáng)度得壽命系數(shù)43 Z ,(不許有點(diǎn)蝕 ) 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 19 硬化系數(shù)Z：查文獻(xiàn) 12 圖 8 71及說(shuō)明Z 1 接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 27 ， 取 S 243 11 4 5 0 故3 2) 6 9( 3 5 5 7 6 3 齒輪模數(shù) m ： 4 查文獻(xiàn) 12 表 8 3小齒分度圓直徑的參數(shù)圓整值 27833 t=216周速度 v ： s/ 0 0 0/ 52 1 0 0 0/31 t與估取 s/m9 K d 小輪分度圓直徑： 3大輪分度圓直徑： 841844 中心距 a： 12782 43 b ： i td 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 20 大齒輪輪齒寬： 小輪齒寬： 10543 35 3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度效荷計(jì)算 由文獻(xiàn) 12 式 668 3 32 齒形系數(shù)文獻(xiàn) 12 圖 8 67 小輪 Y：查文獻(xiàn) 12 圖 8 68小輪 重合度系數(shù)Y：由文獻(xiàn) 12 式 8 67 0 . 2 5 0 . 7 5 /Y 許用彎曲應(yīng)力 F ：由文獻(xiàn) 12 式 8 71 i 彎曲疲勞極限查文獻(xiàn) 12 圖 8 72 2350 N 2450 N 彎曲壽命系數(shù)文獻(xiàn) 12 圖 8 73 143 文獻(xiàn) 12 圖 8 74 1S ：查文獻(xiàn) 12 表 8 27 2則 3F 4F333 42 52/1185 0 2N/買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 21 3 5 57 6 F 32 9 F35 576 F 42 0 F （ 4) 齒輪幾何尺寸計(jì)算 分度圓直徑 d ： 627833 841844 * 18h m =8根高 * 1 0 . 2 5 8h c m =2頂圓直徑 2822 1 6233 aa 4823 2 8244 aa 61022 1 6233 ff ff 220co 6co dd 820co 8co dd p ： 2 5 . 1 2 m 齒厚 s ： / 2 1 2 . 5 6 m 齒槽寬 e： / 2 1 2 . 5 6 m 基圓齒距： c o s 2 5 . 1 2 c o s 2 0 = 法向齒距：隙： 3. 齒輪 6 和 9 的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度效核，具體計(jì)算過(guò)程和計(jì)算結(jié)果如下 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 22 (1) 選擇齒輪材料 查文獻(xiàn) 12 表 8 兩個(gè)齒輪都選用 20碳淬火 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，按 34 4 4( 0 . 0 1 3 0 . 0 2 2 ) /tv n p n估取圓周速度 6m/，參考文獻(xiàn) 12 表 8 14，表 8 15 選取公差組 8 級(jí) 小輪分度圓直徑5d，由式文獻(xiàn) 12（ 8 64） 得 3 245 )(12 齒寬系數(shù)d：查文獻(xiàn) 12 表 8 23按齒輪相 對(duì)軸承為非對(duì)稱(chēng)布置，取 d 輪齒數(shù)5Z： 195 齒數(shù)6Z： 56 u ： u 19/45/56 動(dòng) 比誤差 誤差在 %3 范圍內(nèi) 齒輪轉(zhuǎn)矩： 24 / 載荷系數(shù) K ： 由文獻(xiàn) 12 式（ 8 54） 得 A 使用系數(shù) 查文獻(xiàn) 12 表 8 20 1 75 買(mǎi)文檔就送您 紙全套， Q 號(hào)交流 401339828 或 11970985 23 動(dòng)載荷系數(shù)文獻(xiàn) 12 圖 8