1、結(jié)構(gòu)設計的常見問題處理培訓計劃： 1.計算軟件參數(shù)的合理取值 2.結(jié)構(gòu)計算結(jié)構(gòu)的判讀及常見問題 3.多塔、錯層結(jié)構(gòu)計算 4.其他PKPM軟件（2-3） 5.結(jié)構(gòu)設計常見問題處理（2-3） 6.鋼結(jié)構(gòu)設計 7.MIDAS 第一部分：計算軟件參數(shù)的合理取值1.水平力與整體坐標的加角:水平力包含水平風荷載和水平地震力， 在這里建議以風荷載大的面方向（或其垂直向），作為其水平力與整體坐標的夾角。2.混凝土容重:鋼筋混凝土的容重約為25，但PKPM軟件在計算中未考慮結(jié)構(gòu)面上粉刷層荷載，是偏于不安全的，但同時梁與柱、梁與梁的交叉的重疊部分未予扣除，這部分荷載又算多了，綜合考慮兩種因素，根據(jù)測算，一般按結(jié)構(gòu)

2、類型取值:框架結(jié)構(gòu) 25 框剪結(jié)構(gòu) 26 剪力墻結(jié)構(gòu) 27對于具體的構(gòu)件：板、柱相當；梁大了約10% 總信息（1）水平力與整體坐標的加角 總信息（2）3.地下室層數(shù)：地下室的特點是不受風荷載作用；因外圍土的約束地震力幾乎為零；一般的地下室頂為結(jié)構(gòu)的約束面，因此地震力調(diào)整是對地下室的一層而言的。回填土對地下室的約束系數(shù)（剛度增大倍數(shù)）：一般地下室填3，幾乎完全約束時填5，剛性約束時填-1。如結(jié)構(gòu)無地下室，但當?shù)孛鎸幼鳛榻Y(jié)構(gòu)一層輸入時，該處地下室層數(shù)填1。地下室的約束系數(shù)可填2。4.剛性板假定:按照規(guī)范要求,結(jié)構(gòu)的位移比應是剛性樓板假定下的位移比指標計算：剛性板配筋計算：剛性板或彈性板包括：施工加

3、載 1；施工加載 2在施工過程中，結(jié)構(gòu)自重（恒載）是隨著施工的進行， 一層一層的形成結(jié)構(gòu)再作用上荷載的，并在施工過程中逐層找平，下層的變形對上層上不產(chǎn)生影響。一次性加載沒有考慮這種影響，導致結(jié)構(gòu)變形過大，相當于算小了結(jié)構(gòu)的抗壓剛度，使結(jié)構(gòu)的豎向位移算大了，增大了柱、墻的豎向位移差，柱、墻受力不均勻。（因為一般墻的軸壓比較柱小，墻承擔的豎向力較柱大，柱有向墻卸荷的趨勢）施工加載 1：就是根據(jù)施工的過程，逐層的加載，使下部的加載不產(chǎn)生上部的變形。對一次加載的計算方法有所改進。模擬施工加載2：按模擬施工加荷方式計算豎向力，同時在分析過程中將柱軸向剛度放大10倍計算。更進一步減小了變形差結(jié)構(gòu)的整體計算

4、時未考慮基礎(chǔ)的變形影響?；A(chǔ)的變形特點是，受力大的柱變形也大，且中部變形的比邊部變形大，即受力大的墻體產(chǎn)生了卸荷作用，柱墻差異變形減小，使得柱和墻上分得的軸力比較均勻。6. 模擬施工加載分析模擬施工在豎向恒載作用下，結(jié)構(gòu)變形基本上是在施工過程中逐層形成的。逐層形成結(jié)構(gòu)剛度；逐層找平；逐層加荷載。在逐層施工過程中，基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉降。恒載作用下結(jié)構(gòu)變形形成近似示意圖一次加載有軸向變形模擬施工1模擬施工2一次加載無軸向變形變形差大小更小墻軸向力大較大較小小柱軸向力小較小較大大方法比較真實模擬施工受力比較 風荷載(1)1.修正后基本風壓：根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的7.1.2條，對與高層、高聳以及對風荷載

5、比較敏感的其他結(jié)構(gòu)，基本風壓應適當提高，并應由有關(guān)的結(jié)構(gòu)設計規(guī)范具體規(guī)定。按高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的3.2.2條，對與特別重要或?qū)︼L荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現(xiàn)期的風壓值采用。按規(guī)范的解釋，房屋高度大于60m的都是對風荷載比較敏感的高層建筑。 風荷載(2)2.結(jié)構(gòu)基本周期:”荷載規(guī)范” 7.4.1規(guī)定 對于基本自振周期 T1 大于 0.25s 的工程結(jié)構(gòu)，如房屋、屋蓋及各種高聳結(jié)構(gòu)，以及對于高度大于 30m 且高寬比大于 1.5 的高柔房屋，均應考慮風壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風向風振的影響。 因此一般的高層結(jié)構(gòu)均應考慮風振的影響.框架結(jié)構(gòu)：t=(0.080.1)N框剪結(jié)構(gòu)：

6、t=(0.060.08)N剪力墻： t=0.05N 地震信息(2)3.周期折減系數(shù)：這個參數(shù)是根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的3.3.16條（強條）要求，按3.3.17條進行折減的?？蚣埽?.60.7 （0.7）框剪：0.70.8 (0.8)剪力墻：0.91.0 (0.9) 主要是考慮房屋內(nèi)填充墻對結(jié)構(gòu)自振周期的影響. 對于空曠無強房屋,可不折減周期.(框架取0.9)我認為對框架結(jié)構(gòu)還有柱對梁的加強作用（壁式框架）4.構(gòu)件的抗震等級7.1.2短肢剪力墻的抗震等級應比本規(guī)程表 4.8.2 規(guī)定的剪力墻的抗震等級提高一級采用；10.2.5 對部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，當轉(zhuǎn)換層的位置設置在 3 層及 3

7、層以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級尚宜按本規(guī)程表 4.8.2 和表 4.8.3 的規(guī)定提高一級采用。 10.3.3 帶加強層高層建筑結(jié)構(gòu)應符合下列構(gòu)造要求： 加強層及其相鄰層的框架往和核心簡剪力墻的抗震等級應提高一級。10.4.4 錯層處框架柱的截面高度不應小于 600mm，混凝土強度等級不應低于 C30， 規(guī)程抗震等級應提高一級采用，箍筋應全柱段加密。10.5.5 連接體及與連接體相鄰的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級應提高一級采用。 短肢 3層轉(zhuǎn)換 加強層 錯層 連體 5.關(guān)于扭轉(zhuǎn)耦連計算 高規(guī)3.3.4-1條規(guī)定，質(zhì)量、剛度不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，以及高度超過100m的高層建筑結(jié)構(gòu)應采用考

8、慮扭轉(zhuǎn)耦連振動影響的振型分解反應譜法。 抗規(guī)5.2.3條:規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時 平行于地震作用方向的兩個邊榀 其地震作用效應應乘以增大系數(shù) 一般情況下 短邊可按 1.15 采用 長邊可按 1.05 采用當扭轉(zhuǎn)剛度較小時 宜按不小于 1.3 采用 ,但SATWE未執(zhí)行這條 ) 非耦聯(lián)計算僅適用于平面結(jié)構(gòu)以及能夠解耦成平面結(jié)構(gòu)的簡單空間結(jié)構(gòu)，對復雜空間結(jié)構(gòu)可能造成錯誤結(jié)果。 ) 耦聯(lián)計算適用于任何結(jié)構(gòu)，總是正確的。 ) 耦聯(lián)計算的結(jié)果不一定比非耦聯(lián)計算的結(jié)果大，二 者沒有必然關(guān)系。 ) 建議總是選擇耦聯(lián)計算，不會出問題。非耦聯(lián) 耦聯(lián) 6.雙向地震作用 規(guī)范條文：新抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定，

9、質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結(jié)構(gòu)，應計入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。 具體操作原則：樓層位移比或者層間位移比超過1.2，考慮雙向地震 計算公式： 公式中:Sx和 Sy表示在算X向地震作用下,由于結(jié)構(gòu)的不對稱,在X向和Y向產(chǎn)生的地震力. 對稱結(jié)構(gòu)也不會產(chǎn)生雙向地震力. 雙向地震的含義：對于結(jié)構(gòu)復雜的高層結(jié)構(gòu)，在地震作用下，存在明顯的不同方向地震的偶合效應，即X向的地震在產(chǎn)生X向地震效應的同時也產(chǎn)生了Y向的地震效應，兩個方向的效應同時存在。因此要進行地震方向的組合考慮雙向地震帶來的配筋增大1. 規(guī)則框架例 2. 框剪結(jié)構(gòu)例考慮雙向地震對配筋的影響：結(jié)構(gòu)越不對稱越復雜,影響越大 .對稱結(jié)構(gòu)沒影響。 實例

10、： 偶然偏心對構(gòu)件內(nèi)力的影響 構(gòu)件標準內(nèi)力對比 (FRAM1 第 8 層) 梁支座彎矩比 1.16( 2) 1.01( 24) AVER= 1.06 梁剪力比 1.16( 2) 1.01( 24) AVER= 1.06 柱剪力Vx比 1.17( 23) 1.01( 6) AVER= 1.06 柱剪力Vy比 1.17( 24) 1.01( 2) AVER= 1.07 柱軸力N比 1.09( 20) 1.02( 2) AVER= 1.05 柱底彎矩Mx比 1.17( 24) 1.01( 2) AVER= 1.07 柱底彎矩My比 1.16( 23) 1.01( 6) AVER= 1.06 柱頂彎矩

11、Mx比 1.17( 24) 1.01( 2) AVER= 1.07 柱頂彎矩My比 1.17( 24) 1.01( 2) AVER= 1.07 偶然偏心對配筋（平均）的影響 柱 梁15層框剪 11.9% 2.3%13層框剪(PJ2) 0.4% 1.7%33層框支 0.8%8層框架 7.7 3.9%21層框剪 0.9% 1.2%19層框剪 1.3% 1.2%18層框剪 0.7% 3.0%平均增加 3.82% 2.01% 偶然偏心對最大位移比的影響（最大/平均） 不考慮 考慮 增加15層框剪 1.20 1.31 8.11%13層框剪(PJ2) 1.82 1.95 6.99%33層框支 1.05 1

12、.5 30.32%8層框架 1.76 2.39 26.22%19層框剪 1.57 1.75 10.04%18層框剪 1.43 2.03 29.16%平均增加 18.47% 雙向地震與偶然偏心總結(jié)雙向地震對結(jié)構(gòu)的計算比較科學，反映了復雜結(jié)構(gòu)的受地震力大的特點 在位移比接近1.4是有可能雙向地震比偶然偏心地震反應更大.偶然偏心對結(jié)構(gòu)的影響穩(wěn)定，對結(jié)構(gòu)是否復雜反應不敏感，位移比增加較多，難以滿足規(guī)范要求我個人認為樓層在一個方向同時增加質(zhì)量偏心，這種算法過嚴建議指標計算：雙向地震與偶然偏心配筋計算：雙向地震雙向地震起控制作用的算例 = 工況 2 = X 雙向地震作用下的樓層最大位移 Floor Tow

13、er Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h 10 1 333 15.60 13.49 1.16 3300. 310 1.52 1.50 1.02 1/2167. 9 1 302 14.37 12.22 1.18 3300. 279 1.66 1.64 1.01 1/1986. 8 1 271 12.94 10.81 1.20 3300. 271 1.82 1.73 1.05 1/1812. 7 1 240 11.32 9.29 1.22 3300. 240 1.95 1.78 1.09 1/

14、1694. 6 1 209 9.55 7.70 1.24 3300. 209 2.02 1.80 1.13 1/1630. 5 1 178 7.65 6.04 1.27 3300. 178 2.08 1.78 1.17 1/1587. 4 1 147 5.63 4.36 1.29 3300. 147 2.10 1.70 1.23 1/1572. 3 1 116 3.56 2.71 1.31 3300. 116 2.00 1.53 1.30 1/1650. 2 1 85 1.56 1.19 1.32 3300. 85 1.47 1.11 1.32 1/2252. 1 1 54 0.12 0.09

15、 1.00 3300. 54 0.12 0.09 1.00 1/9999. X方向最大值層間位移角: 1/1572.= 工況 4 = X+5% 偶然偏心地震力作用下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h 10 1 310 12.97 9.96 1.30 3300. 310 1.38 1.15 1.20 1/2392. 9 1 279 11.67 8.91 1.31 3300. 279 1.52 1.23 1.23 1/2171. 8 1 248 10.2

16、6 7.79 1.32 3300. 248 1.61 1.28 1.25 1/2054. 7 1 217 8.75 6.63 1.32 3300. 217 1.65 1.31 1.26 1/1994. 6 1 186 7.19 5.41 1.33 3300. 186 1.66 1.30 1.28 1/1985. 5 1 155 5.60 4.17 1.34 3300. 155 1.63 1.25 1.30 1/2023. 4 1 124 4.01 2.96 1.35 3300. 124 1.55 1.17 1.33 1/2126. 3 1 93 2.47 1.82 1.36 3300. 93

17、1.39 1.03 1.36 1/2366. 2 1 62 1.08 0.80 1.35 3300. 62 1.02 0.75 1.36 1/3241. 1 1 54 0.07 0.06 1.00 3300. 54 0.07 0.06 1.00 1/9999. X方向最大值層間位移角: 1/1985. 8.多方向水平地震作用 規(guī)范條文：抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定,有斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu),當相交角度大于15度時,應分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用。 程序?qū)崿F(xiàn)：針對這一條，程序增加了自動計算多方向水平地震作用的功能。用戶可以根據(jù)需要指定多個（最多允許12個）地震作用方向，程序?qū)γ恳坏卣鸱较蜻M行

18、地震反應譜分析，計算相應的構(gòu)件內(nèi)力。在構(gòu)件設計階段，也將考慮每一方向地震作用下構(gòu)件內(nèi)力的組合，這樣不至于漏掉最不利情形，保證了結(jié)構(gòu)設計的安全。多方向地震的輸出標記: EX1,EY1；EX2,EY2；EX3,EY3；EX4,EY4；EX5,EY5；(iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top - N-C = 1 Node-i= 488, Node-j= 39, DL= 6.000(m), Angle= 0.000 ( 1) 28.4 13.1 -31.8 -25.5 55.3 -52.8 -115.0 ( 2) -5.7 40

19、.6 44.7 -78.9 -11.1 -165.0 22.9 ( 3) 3.2 -0.2 1.3 0.4 6.3 0.8 -13.0 ( 4) -0.3 4.8 -3.4 -9.3 -0.6 -19.4 1.3 ( 5) -0.6 -1.9 -249.0 3.6 -1.1 7.8 2.3 ( 6) 1.2 -0.4 -97.1 0.6 2.4 1.9 -5.1 EX1 27.4 12.6 -33.0 -24.6 53.4 -50.9 -111.1 EY1 -9.3 40.8 43.9 -79.2 -18.2 -165.6 37.6 EX2 20.3 26.2 39.0 -50.9 39.6

20、-106.5 -82.4 EY2 -20.6 33.7 38.7 -65.4 -40.2 -136.6 83.4 EX3 12.9 34.9 42.8 -67.7 25.1 -141.6 -52.3 EY3 -25.9 24.6 34.4 -47.9 -50.5 -99.8 105.0 -有斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu)無斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu)無斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu)有斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu)無斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu)有斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 多方向地震輸入配筋增加量由本組例題可以看到： A) 對于正交、規(guī)則結(jié)構(gòu)，是否考慮多方向地震對構(gòu)件配筋結(jié)果影響很小，配筋平均增加不到1%； B) 對于存在明顯斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu)，考慮多方向地震對構(gòu)件配筋結(jié)果影響較

21、明顯，配筋平均增加5%左右，最大增加90%； C) 這也從一個側(cè)面證明了：對于存在明顯斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu)，應該考慮多方向地震作用對復雜結(jié)構(gòu)建議要無條件的多算幾個方向的地震，如30,45,759.振型數(shù)的控制9.1。規(guī)范、規(guī)程相關(guān)規(guī)定9.2。結(jié)構(gòu)動力自由度數(shù)9.3。結(jié)構(gòu)計算振型數(shù)9.4。振型特征參數(shù)的理解9.1。規(guī)范、規(guī)程相關(guān)規(guī)定抗震規(guī)范第5.2.2條規(guī)定：抗震計算時，不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算的結(jié)構(gòu)，水平地震作用標準值的效應，可只取前23個振型，當基本自振周期大于1.5s或房屋高寬比大于5時，振型個數(shù)應適當增加。其條文說明中還指出：為使高柔建筑的分析精度有所改進，其組合的振型個數(shù)適當增加。振型個數(shù)一

22、般可以取振型參與質(zhì)量達到總質(zhì)量的90%所需的振型數(shù)。高規(guī)5.1.13-2條規(guī)定：抗震計算時，宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應，振型數(shù)不應小于15，對多塔結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應小于塔樓數(shù)的9倍，且計算振型數(shù)應使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%。剛性樓板3個帶質(zhì)量的自由度Dx、Dy、z彈性節(jié)點有2個帶質(zhì)量的自由度dx、dy結(jié)構(gòu)的自由度數(shù)振型參與質(zhì)量：抗震規(guī)范和高規(guī)提出了“振型參與質(zhì)量”的概念和應用原則。此概念最早出現(xiàn)于WILSON E.L教授的ETABS程序中。他指出在層剛性樓板假定下，當累計的X、Y和的振型有效質(zhì)量都大于90%時，這時所取的振型數(shù)就是足夠的振型數(shù)?，F(xiàn)在程序提供的方法是一種適用于剛性樓板

23、和彈性樓板的通用方法，用于計算各地震方向的有效質(zhì)量系數(shù)。用戶可以在輸出結(jié)果中查到計算各地震方向的有效質(zhì)量系數(shù)，保證有效質(zhì)量系數(shù)超過0.9。超過0.9意味著計算振型數(shù)夠了，否則計算振型數(shù)不夠。如果不夠，說明后續(xù)振型產(chǎn)生的地震作用效應不能忽略。如果不能保證這點，將導致地震作用偏小。按此地震作用設計的結(jié)構(gòu)將存在不安全性，所以應該增加振型數(shù)并重新計算地震作用。八層鋼框架：存在大量越層柱和彈性節(jié)點，這種情況往往需要很多振型才能使有效質(zhì)量系數(shù)滿足要求。原因：振型整體性差，局部振動明顯8層結(jié)構(gòu)：算了30個振型有效質(zhì)量系數(shù)仍不夠活荷計算 活荷折減1.表 4.1.2僅適應于”1(1)”住宅、宿舍、旅館、辦公樓、

24、醫(yī)病房、托兒所、幼兒園 2)第 1(2)7 項當樓面梁從屬面積超過 50m 時應取 0.9； 3)第 8 項對單向板樓蓋的次梁和槽形板的縱肋應取 0.8； 對單向板樓蓋的主梁應取.6； 對雙向板樓蓋的梁應取 0.8； 建議取0.84)第 912 項應采用與所屬房屋類別相同的折減系數(shù)。5)工業(yè)建筑:設計墻、柱、基礎(chǔ)時，可采用與設計主梁相同的荷載（不折減）。 調(diào)整信息(1)1）梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)在豎向荷載作用下，鋼筋砼框架梁設計允許考慮砼的塑性變形內(nèi)力重分布，適當減小支座負彎矩，相應增大跨中正彎矩，梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)可在.范圍內(nèi)取值。建議取0.85。需注意：此項調(diào)整只針對豎向荷載對地震力和風荷載不

25、起作用。(可能與裂縫寬度計算有矛盾)）梁設計彎矩增大系數(shù)通過此參數(shù)補償因沒有考慮活荷不利組合的不安全因素，未考慮活荷不利組合或采用彈性樓板時填增大系數(shù)1.1。如果已考慮了活荷載不利布置的影響，則此系數(shù)填1。 調(diào)整信息(2)）梁扭矩折減系數(shù)對于現(xiàn)澆樓板結(jié)構(gòu)，當采用剛性樓板假定時，可以考慮樓板對梁抗扭的作用而對梁的扭矩進行折減。建議取0.4注意：程序規(guī)定若考慮樓板的彈性變形，梁的扭矩折減系數(shù)不起作用。對于不與剛性樓板相連的梁及弧梁，此系數(shù)也不起作用。）連梁剛度折減系數(shù)多、高層結(jié)構(gòu)設計中允許連梁開裂，開裂后連梁的剛度有所降低，程序中通過連梁剛度折減系數(shù)來反映開裂后的連梁剛度。建議取:0.7建議連梁按

26、跨高比小于等于5控制。 調(diào)整信息(3)）度設防烈度的各類框架和一級抗震等級的框架結(jié)構(gòu)梁柱超配系數(shù)對于度設防烈度的各類框架和一級框架，進行內(nèi)力調(diào)整時要按實配鋼筋和材料強度標準值來計算。程序要求輸入的超配系數(shù)(1.15）調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力規(guī)范要求對框支柱的地震作用彎矩、剪力進行調(diào)整。程序自動對框支柱的彎矩剪力作調(diào)整，由于調(diào)整系數(shù)往往很大，為了避免異常情況，程序給出一個控制開關(guān)，由設計人員決定是否對與框支柱相連的框架梁的彎矩剪力進行相應調(diào)整。 (不調(diào)整) 調(diào)整信息(4)8)中梁剛度放大系數(shù)：梁剛度增大系數(shù)BK可在1.52.0范圍內(nèi)取值。程序自動搜索中梁和邊梁，兩側(cè)均與剛性樓板相連的中梁的剛度放

27、大系數(shù)為BK，只有一側(cè)與剛性樓板相連的中梁或邊梁的剛度放大系數(shù)為1.0+(BK-1.)/2,其他情況的梁剛度不放大。可以推斷，梁剛度增大后，結(jié)構(gòu)剛度增大，從而地震力增大，結(jié)構(gòu)反應及構(gòu)件內(nèi)力增大，而梁的配筋并未考慮板的參與工作，因此，梁的配筋增大。（1.5）梁剛度增大系數(shù)對彈性樓板不起作用。9.結(jié)構(gòu)的薄弱層受剪承載力突變 高規(guī)的4.4.3、5.1.14條規(guī)定，A級高度高層建筑的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80%，不應小于其上一層受剪承載力的65%；B級高度高層建筑的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不應小于其上一層受剪承載力的75%?？拐鹪O計的高層建筑結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)樓層層間

28、抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的承載力小于其上一層的80%，其薄弱層對應于地震作用標準值的地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù)。 剛度突變高規(guī)的4.4.2、5.1.14條規(guī)定，抗震設計的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度小于其上一層的70%或小于其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的80%，或某樓層豎向抗側(cè)力構(gòu)件不連續(xù)，其薄弱層對應于地震作用標準值的地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù)。高規(guī)附錄E.0.2條規(guī)定，當?shù)撞繋мD(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換層設置在3層及3層以上時，其樓層側(cè)向剛度尚不應小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的60%?？拐鹨?guī)范附錄E2.1規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2。按樓層剛度比判斷薄弱層按樓層承載力比判斷薄弱層

29、樓層抗剪承載力的簡化計算矩形截面柱抗剪承載力計算：對其它截面柱，都簡化成矩形截面來計算其抗剪承載能力。剪力墻對每段墻肢，按矩形截面計算其抗剪承載能力高規(guī)8.1.4條規(guī)定，對于框剪力墻結(jié)構(gòu)中的柱，每層柱所承擔的地震剪力不小于本樓層總剪力的20%。剪力墻的剛度會比柱的剛度大很多，受地震作用時，會出現(xiàn)各個擊破的問題，因此在剪力墻出現(xiàn)裂縫卸荷后，柱子應能承擔其相應的剪。但要注意，對于柱很少的時候（如屋面塔樓等），這樣調(diào)整后會出現(xiàn)柱子剪力很大的情況，假如這樣，就不要調(diào)整了。10. 0.2Q0剪力調(diào)整頂層有小塔樓的結(jié)構(gòu)，在地震分析中可能出現(xiàn)鞭稍效應，也就是說發(fā)生二次共震，這是對塔樓不利的，如果計算的的振型

30、數(shù)不夠多則要放大塔樓地震力，振型數(shù)已夠多，則不放大塔樓地震力非藕連計算：3=m6 Rt=3 6=m9 Rt=1.5藕連計算 ：9=m12 Rt=3 12=m15 Rt90%時 取 Rt1/10*Q*H/H0.1*Q/P=0.0016=1/625時要考慮-效應（2）該結(jié)構(gòu)剛重比框剪結(jié)構(gòu)：框架結(jié)構(gòu)：可以不考慮重力二階效應考慮-對結(jié)構(gòu)的周期、位移、和內(nèi)力都有影響 超高層要考慮 設計信息（2）2)梁助重疊部分簡化是否作為剛域不作為剛域：程序?qū)⒘褐化B部分作為梁的一部分計算；作為剛域： 程序?qū)⒘褐化B部分作為剛域計算。梁柱交疊部分作為剛域計算是比較合理的，但對于框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換梁我認為不合適的。3）

31、鋼柱計算長度系數(shù)計算此參數(shù)專用于鋼柱,當選擇“有側(cè)移”時,程序按鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范附錄4.2的公式計算，當選擇“無側(cè)移”時，程序按鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范附錄4.1的公式計算。 地下建筑和小型鋼結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)相連時可考慮為無側(cè)移結(jié)構(gòu). 設計信息（2）4)柱配筋單偏壓與雙偏壓計算 邊跨及角柱及考慮多向地震時,柱處于雙向受力狀態(tài), 均處在雙向受力狀態(tài)。按雙偏壓計算是比較合適的. 高規(guī)要求對角柱按雙偏壓計算。 但是“SATWE”軟件在雙向偏壓計算結(jié)果難以接受.因此，建議按單偏壓計算，雙偏壓驗算。 根據(jù)“立正”軟件的考算，雙偏壓比單偏壓配筋均有不同程度的提高柱單偏壓與雙偏壓計算比較柱的計算長度第7.3.11條規(guī)定，

32、一般多層房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)，各層柱的計算長度系數(shù)可按表7.3.11-2取用。樓蓋類型柱的類別 計算長度系數(shù)現(xiàn)澆樓蓋底層柱1.0其余各層柱1.25裝配式樓蓋底層柱1.25其余各層柱1.5當水平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時，框架柱的計算長度系數(shù)可按下列兩公式計算，并取其中的較小值： 柱單偏壓與雙偏壓計算比較柱單偏壓與雙偏壓計算比較柱單偏壓與雙偏壓計算比較柱的計算長度從恒載,活載與地震作用彎矩圖比較得出: 中柱:水平荷載彎矩大于”恒載+活載”彎矩的3倍 邊柱:水平荷載彎矩與”恒載+活載”彎矩基本持平因此:對中柱應按7.3.11-3條計算柱計算長度,對邊柱則不用由于邊柱軸力小,但邊柱處在受扭不利以及上下柱約束不利狀態(tài),建議: 按7.3.11-3條計算柱計算長度但按此條計算后柱計算長度均變長,配筋變大,對老建筑,配筋控制要求嚴等建筑應慎重.SATWE柱的計算長度算錯了根據(jù)有關(guān)規(guī)范，荷載的組合的基本公式如下：組合系數(shù):恒-1;活-0.7;風-0.6; 吊-0.7;1.35恒+1.4*0.7活1.20恒+1.4活+1.4*0.6風+1.4*