填空題：1:低應(yīng)變法是采用（低能量瞬態(tài)）或（穩(wěn)態(tài)激振）方式在樁頂激振，實測樁頂部的速度時程曲線或速度導納曲線，通過波動理論分析或頻域分析，對樁身完整性進行判定的檢測方法。2：低應(yīng)變動力檢測方法包括（反射波法）和（機械阻抗法）3：低應(yīng)變動測反射波法是通過分析實測樁頂（速度響應(yīng)信號的特征來檢測樁身的（完整性），判別樁身（缺I陷）位置及影響程度。4、低應(yīng)變反射波法、樁身混凝土縱波波速的定義為（C=V（E/0））；缺陷的深度計算式為（4T/2C）（均寫出表達式即可）。5：低應(yīng)變法的理論基礎(chǔ)以（一維線彈性桿件模型為依據(jù)。因此受檢樁的長細比、瞬態(tài)激勵脈沖有效高頻分量的波長與樁的橫向尺寸之比均宜大于（5），設(shè)計樁身截面宜（基本規(guī)則）。6：速度導納是指（響應(yīng)速度與激勵力之比。7：在時域曲線上所顯示的動力檢測力脈沖波越寬，它的頻譜（越窄），（低頻成分）越豐富；反之，力脈沖波越窄，其頻譜（越寬），（高頻成分）越豐富。8：樁身缺陷越嚴重，缺陷處透射波強度越（弱）。9：當樁身存在著離析時，波阻抗變化主要表現(xiàn)為p?C）的變化當樁身存著縮徑時，波阻抗的變化主要表現(xiàn)為（A）的變化。10：某截面受力大小為F，截面積為S，該截面所受平均應(yīng)力大小為為（F/S）。11：彈性模量為E的線彈性體，寫出應(yīng)力、應(yīng)變間基本關(guān)系式（『E6）12：當初始入射波F1沿X正向（向下）傳播尚未達到阻抗變化界面前，下行波就是（入射波），無（上行波）13：初始入射波耳沿X正向（向下）傳播，到達阻抗變化界面將產(chǎn)生（反射和透射）14：透射波在截面變化處總是（不）改變方向或符號，且截面縮小處透射波的幅值（大于）入射波。15：若在樁頂檢測出的反射波速度信號與入射波極性相反，則表明在相應(yīng)位置截面（擴大）。16：雖然波速與混凝土強度二者并不呈一一對應(yīng)關(guān)系，但二者整體趨勢上（呈正相關(guān)關(guān)系）。17：聲波透射法以超聲波的（聲速）和（振幅）為主，（頻率）和（波形畸變?yōu)檩o來判斷混凝土的質(zhì)量。18：高應(yīng)變測樁時，若遇到樁身某截面有縮頸或斷裂，則會產(chǎn)生（上行拉伸波），若樁側(cè)某部位土阻力明顯增大，會產(chǎn)生（上行壓縮波選擇題：1：樁的動測技術(shù)中主要采用（A）A縱波B橫波C表面波2：機械阻抗法的導納曲線可計算的特征數(shù)據(jù)有：（ABCD）A樁的測量長度、導納幾何平均值、理論值B樁的動剛度C波速D一階諧振頻率3：一般在各種激振下樁的豎向振動包含了（AD）A低頻的剛體運動B高頻的剛體運動C低頻的波動D高頻的波動4：一根彈性桿的一維縱波速度為3000m/s，當頻率為3000Hz的下弦波在該桿中傳播時，它的波長為（A）A1mB9mC1mmD9mm5：一根①為377mm長18m的沉管樁，低應(yīng)變動測在時域曲線中反映的樁底反射為12ms,其波速為（B）A3200m/sB3000m/sC1500m/s6：一根0為377mm長18m的沉管樁，（同上題工地樁）對實測曲線分析發(fā)現(xiàn)有二處等距同相反射，進行頻率分析后發(fā)現(xiàn)幅頻曲線諧振峰間頻差為250Hz，其缺陷部位在（B）A4mB6mC8mD12m7：樁身缺陷在實測曲線上的表現(xiàn)是（D）樁身擴徑在實測曲線上的表現(xiàn)是（B）A力值越大，速度值越大B力值增大，速度值減小C力值減小，速度值減小D力值減小，速度值增大8：對于應(yīng)力波反射法，要檢測樁身深部缺陷，應(yīng)選用（BC）材質(zhì)錘頭，它可產(chǎn)生較豐實的（F）信號；欲提高分辨率，應(yīng)采用高頻成分豐富的力波，應(yīng)選用（D）材質(zhì)錘頭。A硬橡膠B木C尼龍D鐵E高頻F低頻G寬頻9：樁動測法的波速C指的是（D）A測點處的波速B.樁全長的平均波速。.樁入土深度的平均波速D.測點下樁長平均波速10：滿足一維應(yīng)力波理論的條件是（BD）A入3B入》DC入<DD入《LE入》LF入T（入-波長，D-樁徑，L-樁長）11：頻域分析過程中，深部缺陷和淺部缺陷的頻差分別為△□和△&，則（A）A△f2>^f1B△f2<^f1C△&=△□D不好比較12：當樁頂作用于一個正弦激振力時（假設(shè)樁材為均勻線彈性），一維應(yīng)力波理論能適用于樁的前提是（D）。A樁長度遠大于樁徑；B激振力波長遠大于樁徑；C激振力波長等于樁徑；D同時滿足A和B。13：一根置于地面，兩端自由的樁，窄方波入射時，在樁身正中央所記錄的入射波幅％與反射波幅VR間的關(guān)系為（A）AVr"ViBVRfCVR--VIDVR^2VI14：同上題，入射波與反射波的時差為（B）A2L/CBL/CC1.5L/CD2.5L/C15：一根置于地面，兩端自由的樁，方波入射時，樁頂所測的樁底反射波幅VR與入射波幅VI間的關(guān)系為（D）AN"BVfCVf-ViDVf2V[16：一維線彈性桿中，質(zhì)點位移u是位置x和時間t的函數(shù)，則某點附近的應(yīng)變和該點的加速度分別表達為：（B）A9U/9X，0u/0tB0U/0X，02u/02tC92U/92X，0U/0tD02u/02x，02u/02t17：樁長20m，c=4000m/s，兩端均為自由，t=0時刻一端受到半正弦力脈沖激勵，脈沖力持續(xù)時間1ms，則（C）樁任何位置受力均為零。At=3.0msBt=5.0msCt=5.5msDt=6.0ms18：機械阻抗法可用來檢測混凝土灌注樁的（AB）A判定樁身完整性B檢測樁身缺陷及其位置C估算單樁承載力D確定樁的極限荷載E區(qū)分缺陷類型19：樁側(cè)土阻力對應(yīng)力波傳播的影響有哪些方面？（ACD）A導致應(yīng)力波迅速衰減B影響樁身應(yīng)力波傳播速度C影響缺陷反射波幅值D產(chǎn)生土阻力波20：應(yīng)力波沿樁身傳播，其衰減快慢同（ABC）有關(guān)A樁阻尼B土阻尼C應(yīng)力波頻率D激振能量21：下列哪些樁不宜采用反射波法進行低應(yīng)變完整性檢測？（BCDE）AC20的素混凝土樁B樁徑1.4m，取樣抗壓強度5.8MPa的高壓旋噴樁C水泥土攪拌樁D薄壁鋼管樁E碎石樁F樁徑1m，樁長15m的人工挖孔樁22：為兼顧頻域分辨率，按照采樣定理應(yīng)（AD）A適當降低采樣頻率B選用較高的采樣頻率C采用較小的采樣時間間隔D增加采樣點數(shù)23：聲波透射法檢測時，增大聲波頻率，有利于（A）A增強對缺陷的分辨力B延緩聲波的衰減C增大聲波的探測距離D提高信號的信噪比判斷題1：縱波、橫波可在任何彈性介質(zhì)中傳播。（x）2：瞬態(tài)激振應(yīng)通過現(xiàn)場敲擊試驗，選擇合適重量的激振力錘和錘墊，宜用窄脈沖獲取樁底或樁身下部缺陷反射信號。（x）3：對于嵌巖灌注樁，從理論上講可以用低應(yīng)變反射波法有效地檢測出樁端的嵌巖質(zhì)量，即在樁端波形呈反向反射時，則認為嵌巖狀況良好，反之則認為在樁端處存在低劣混凝土或沉渣的可能性較大，或存在軟弱夾層或巖溶孔洞等。N）4：解一維波動方程式時，桿的自由端的邊界條件為u=0，桿的固定端的邊界條件為0U/0X=0（其中U為截面位移，X為截面位置）（x）5：對公路工程中的大直徑基樁，當傳感器與激振點間距過大時，測得的波速會大于實際波速，因此相應(yīng)的缺陷位置的計算深度也會比實際的大。N）6：因樁端部分樁身阻抗與持力層阻抗相匹配可能會導致實測信號無樁底信號。N）7：當樁頂受到瞬態(tài)脈沖力作用時，激振能量以應(yīng)力波形式沿樁身傳遞，當遇到樁身截面波阻抗（pCA）發(fā)生變化時，，將產(chǎn)生反射波和透射波，應(yīng)力波反射透射的能量大小取決于界面上下的波阻抗pCA值，并遵守能量守恒定律。界面上下的波阻抗相差越大反射波能量就越大，透射波的能量越小。（寸）8：對于時域信號，采樣頻率越高，則采集的數(shù)字信號越接近模擬信號，越有利于缺陷位置的準確判定。（寸）9：由于樁中應(yīng)力波速度和混凝土強度密切相關(guān)，有定量關(guān)系，所以在基樁動測中可用應(yīng)力波速度計算混凝土強度。（x）10：樁頂受錘擊時，應(yīng)力波沿樁身下行，遇到樁身阻抗增大，會產(chǎn)生上行的壓縮波；遇到樁身阻抗減小，則產(chǎn)生上行的拉伸波。N）11：樁頂受到錘擊力時，當遇到樁身有缺損時,在實測曲線上的表現(xiàn)是使力值減少，速度值增大。N）12：受外力作用的彈性直桿中，應(yīng)力波傳播速度與質(zhì)點振動速度是有區(qū)別的，質(zhì)點振動速度取決于應(yīng)力大小，而波速傳播速度僅為材料性質(zhì)的函數(shù)。N）13：樁端下的沉渣越厚則樁端反射波信號越強。N）14：樁徑增大時，樁截面各部位的運動不均勻性也會增加，樁淺部的阻抗變化往往表現(xiàn)出明顯的方向性。同）15：用瞬態(tài)激振檢驗基樁質(zhì)量通常使用力錘或力棒，根據(jù)所需要的帶寬和能量（信噪比）要求，可選擇不同重量和錘頭材質(zhì)（如鋼、鋁、硬塑、尼龍、木等）的激振設(shè)備。N）16:縱波、橫波和表面波是根據(jù)介質(zhì)質(zhì)點運動速度和波的傳播方向來區(qū)分的。N）17：機械阻抗法可直接測出單樁的承載力。（x）18：在一維彈性桿中，只要有質(zhì)點的縱向振動，就會有波的縱向傳播。（寸）19：應(yīng)力波通過缺陷樁部位會引起質(zhì)點運動速度幅值的衰減，擴徑樁也同樣。（x）20：若樁的橫向尺寸影響不可忽略，瞬態(tài)集中力作用于樁頂時，將在樁頂以下某一深度范內(nèi)，一維理論的平截面假設(shè)不成立，只有減少集中力中的高頻成分才能使這一深度縮小。（x）21：波速與混凝土強度等級呈正相關(guān)關(guān)系，雖不是線形關(guān)系，但是一一對應(yīng)關(guān)系。（x）22：應(yīng)力波反射法和聲波投射法所測混凝土的聲速，為同一性質(zhì)的縱波，所以波速相同。（-）23：對同一根樁而言，不論采用何種激振方式，得到的導納曲線都一樣。（寸）24：樁土系統(tǒng)受到瞬態(tài)沖擊激勵后的響應(yīng)不但取決于沖擊激勵函數(shù)的形式，而且取決于樁土系統(tǒng)本身的動力特性，同一系統(tǒng)受到不同激勵沖擊，其響應(yīng)是不同的。N）25：如果樁的實測導納曲線與正常樁的典型導納曲線有較大出入，則樁身可能有各種缺陷。N）26：應(yīng)力波沿樁身傳播時，與樁周土有關(guān)，當樁周土土質(zhì)好時，樁身應(yīng)力波傳播速度快；反之，樁身應(yīng)力波傳播速度慢。（x）27：鉆孔灌注樁的混凝土質(zhì)量密度越大，應(yīng)力波傳播速度越快。（x）28：樁底或缺陷反射波幅值的大小，不僅與樁底或缺陷處的性質(zhì)及樁周阻力有關(guān)，還與手錘激勵的頻率特性與樁縱向振動的頻響特性是否匹配有關(guān)。N）計算題：】：假設(shè)一均質(zhì)等截面細長混凝土樁，截面積為A，密度為P，實驗測得當錘擊力為F時，對應(yīng)質(zhì)點振動速度為v，小應(yīng)變法測得速度波第一峰與樁底反射波峰間的時間差為△「求樁長。（△T/2*F/（vpA））2：有一樁樁長為20m，其混凝土應(yīng)力波速度為4000m/s，試畫出下列情況下的理論時域信號波形。（均需標明時間和位置）完整時間t=4ms處廣義波阻抗減小時間t=2.5ms處廣義波阻抗增大

3：鋼筋混凝土應(yīng)力波C=3800m/s，重度r=25kN/m3，截面A=0.4x0.4此計算混凝土樁的彈性模量E和阻抗Z值（提示：E=rc2/g，Z=rCA/g）。（3.68E4MPa，1.55E6Ns/m）4：考慮樁長為L的純端承樁，波速為C，樁頂入射波為鐘形力脈沖，忽略阻尼（1）畫出樁底在0-8L/C時段內(nèi)的速度波和位移波，；gg~~[-一一…_一.一（2）畫出樁正中心在0-3L/C時段內(nèi)的速度波；（3）假設(shè)是一自由桿，畫出樁正中心在0-3L/C時段內(nèi)的速度波。。”A.AWz歡?Ir1I；。?0'.I?J.M?-5：有一混凝土預制樁，樁長L=20m，截面積A=0.25m2，應(yīng)力波波速C=4000m/s，一端受到一個最大幅值為40kN，作用時間為2ms的鋸齒形脈沖力P（t）激勵，忽略阻尼的影響。（1）畫出脈沖力結(jié)束時（t=2ms）的樁內(nèi)應(yīng)力分布圖，求出最大應(yīng)力值（oma「40/0.25=160（kPa））（2）當另一端分別為自由端和固定端時，畫出t=5.5ms時的樁內(nèi)應(yīng)力分布圖并計算最大應(yīng)力值。（°max=40/0.25=160（kPa））咨的感閉關(guān)端6：有一彈性自由桿，長L=20m，應(yīng)力波速C=4000m/s，當一端受瞬態(tài)激勵后，實測速度波形為如圖所示的等腰三角形，最大值v=2m/s，持續(xù)時間1ms，推算彈性桿（忽略材料的阻尼影響）另一端在4.5ms、5.25ms，5.5ms和7.5ms時的質(zhì)點速度。（速度波傳播到另一端時，自由端速度加倍，走完全程用時5ms：02m/s4m/s0）7：有一純摩擦樁，樁長為20m，其樁身波速為4000m/s，樁側(cè)土為淤泥質(zhì)土，，試畫出其理論時域信號波形。TTf4//廠二yt8：有一混凝土預制樁樁長L=30m，截面積A=0.16m2，應(yīng)力波波速C=4000m/s，一端受到一輻值為60kN持續(xù)時間為3ms的半正弦脈沖力P（t）激勵，求脈沖力結(jié)束那一瞬間的樁內(nèi)應(yīng)力分布圖和最大應(yīng)力值。（0到12m的半正弦，幅值60kN。=60kN/0.16m2max=375kPa）9：已知樁長為10m，根據(jù)下表被檢樁的測試情況⑴計算樁身波速平均值（選3#-7#樁求平均波速，3196m/s）（2）計算9#樁的缺陷位置（4E-3s/2*3196m/s=6.4m）樁序號AT（ms）樁身完整性類別15.713502I25.973350I36.253200I46.353150I56.373140I66.563049I76.712981I86.253200II94.00III其中：1-8#樁AT為速度波第一峰與樁底反射波峰間的時間差；9#樁AT為第一峰與缺陷反射波峰間的時間差10：波動理論法中，單樁簡化為一自由支承細長彈性桿件，（1）試推導出古典的一維波動方程：（提示：利用微單元體受力分析，應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系O=Ee，牛頓第二定律F=ma）02u/02t=（E/p）02u/02x其中：u：截面位移，是時間t及截面位置x的函數(shù)p：桿件的質(zhì)量密度E：材料彈性模量（2）當桿的一端自由，一端固定時，寫出其邊界條件（自由端：9u/sx=0固定端：u=0）X彳汝弟無件攵々弟叫I礦應(yīng)力Z金拉為此憤阪4Kf2如馬(""E)二以久CI)劣f匹=0.，不)7久二卷1AF二外歹X彳汝弟無件攵々弟叫I礦應(yīng)力Z金拉為此Wg=E套a|格,；.[v.以一e》w他向，敷為：亦一了.沃11：已知某樁的質(zhì)量密度為2500kg/m3，樁長為10m,樁徑為0.5m，實測波速C=4000m/s，求阻抗Z(z=pCA=2.5E3*4E3*0.52n/4=1962500n?s/m)彈性模量E(E=pC2=2500*40002=4E4MPa)第一次和第二次樁底反射時間(△T1=2L/C=5ms，AT2=4L/C=10ms)兩端自由時的一階基頻和二階基頻(f1=C/2L=200Hz，f2=2f1=400Hz)12：某工程樁存在兩個缺陷，在第一個缺陷處，樁徑從中600減少為中550，彈性摸量從E=3.5E4MPa變化為E=3.4E4MPa，波速C=3500m/s減少為C=3400m/s，第二缺陷處，截面直徑再減少50，E=3.4E4MPa保持不變，波速變?yōu)镃=3600m/s，判斷兩缺陷的大小。(8=Z2/Z]，Z=AE/C，算得B=(5.5/6.0)2*(3.4/3.5)*(3500/3400)=84%，B=(5.0/5.5)2*(3400/3600)=78%，第二個缺陷大)13：某變截面桿(假設(shè)為一維彈性桿件)由桿1和桿2組成，如圖，A、C端均為自由端，初始時A端受到峰值為0.8mm/s的半正弦初速度激振，激振力作用時間寬度為1ms。已知桿1直徑為400mm，長為8m，桿2直徑為200mm，長為10m，^〒1桿2波速均為4000m/s，密度為2400kg/m3，忽略阻尼影響。計算(1)桿2的B端在2.5ms時力值F；(2.5ms時正好力波峰值FI=Z?V=pCAV=2400*4000*(n*0.42/4)*0.8E-3=964.6N到達b端，變截面處透射波Ot=2/(1+A/A)o「A/A,,F=2/(1+A/A)?F=2/5*964.6=385.8N)T12I12T12I(2)桿1的A端在10ms時力值F。(自由端，激振后0)14：假定桿體材料勻質(zhì)，缺陷僅由截面變化引起，已知入射波幅值為4mm/s，反射波幅值為2mm/s，試求缺陷位置等效面積與正常面積之比。(V=V(A-A,)/(A+A)算得A/A=1/3)RI、12八1221設(shè)A2/A]=0.8，初始入射波幅值為1cm/s，求缺陷位置界面反射波幅值。(VR=(1/9)?Vj=0.11cm/s)15：某根端承的預制方樁，樁長10m，截面為350*350，質(zhì)量密度為2.4t/m3，幅頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差f=200Hz。計算導納理論值Nc；(C=2L』f=4000m/s，NC=1/(pCA)=8.5E-7s/kg)假設(shè)樁端為無限剛性，計算v/F-f曲線上出現(xiàn)第一個波峰的頻率f]；(f]=C/4L=100Hz)假定實測f]=45Hz；判斷樁端土質(zhì)好壞;(實測f]=45Hz，比匕100Hz小很多，表明樁底土相當軟弱)(4)假定導納曲線上起始近視直線段上一頻率值fm=20Hz，對應(yīng)的導納幅值IV/F|m=1.13E-7m/(s.N-i)，計算實測動剛度Kd。(Kd=(2nfm)/|V/F|m=1.11E9N/m)16：一純摩擦樁，樁長20m，樁徑0.8m，混凝土應(yīng)力波速度為4000m/s，樁周土為淤泥質(zhì)土畫出下列情況下的理論時域信號波形：(1)畫傳感器、激振點均在樁頂(需標明時間和位置)(2)傳感器安裝在樁頂、激振點在樁頂下4m(敲擊瞬間開始計時)綜合題：1：簡述應(yīng)力波反射法的基本假定、原理及成果分析。(理論基礎(chǔ)：以一維線彈性桿件模型為依據(jù)，所以對樁的長細比、瞬態(tài)激勵脈沖有效高頻分量的波長與樁的橫向尺寸之比均要求足夠大，設(shè)計樁身截面宜基本規(guī)則。另外，一維理論要求應(yīng)力波在樁身中傳播時平截面假設(shè)成立，所以對異型樁不適用?；驹恚涸跇俄斬Q向激振，彈性波沿樁身向下傳播，在樁身阻抗有明顯變化界面處，將產(chǎn)生反射波，經(jīng)過對數(shù)據(jù)的分析，對樁身完整性進行判定。)2：簡述機械阻抗法測樁的基本原理和成果分析(機械阻抗法是使用力傳感器和加速度傳感器分別測量沖擊力和響應(yīng)隨時間變化的波形f（t）、a（t），對a（t）做數(shù)值積分得到v（t），對f（t）、v（t）分別進行FFT運算，變換為頻譜F（W）和v（W）后再相除，得到樁的導納幅頻曲線，并給出每個頻率對應(yīng)的導納值。機械阻抗法是通過測定施加給樁的激勵函數(shù)和樁的動態(tài)響應(yīng)函數(shù)來識別樁的動態(tài)特性的。通過對導納曲線的分析計算，可以判定樁身混凝土有無缺陷、缺陷的位置及其程度。使用導納值低頻線形段可以計算出樁基的動剛度。）3：基樁完整性檢測的常用方法有哪些？（反射波法和機械阻抗法）4：為什么低應(yīng)變檢測只能定性不能定量地分析混凝土樁的樁身完整性和判定樁身缺陷的類型和位置、程度？（檢測中分析的僅是阻抗變化，阻抗的變小可能是任何一種或多種缺陷類型極其程度大小的表現(xiàn)。測試量只有一條樁身響應(yīng)的實測曲線AT=2L/C，借用的已知量或經(jīng)驗值p、C、A，能夠分析的只是相對變化）5：為什么被檢測樁要求足夠的長細比（參見題1）6：列出5種樁身無缺陷但測不到樁底信號的情況。（軟土地區(qū)的超長樁，長徑比很大；樁周土約束很大，應(yīng)力波衰減很快；樁身阻抗與持力層阻抗匹配良好；樁身截面阻抗顯著突變或沿樁長漸變；預制樁接頭縫影響）7：簡要說明：對大直徑基樁，當傳感器與激振點間距過大時，測得的波速會大于實際波速。（錘擊點與傳感器安裝點有一定的距離，接收點測到的入射峰總比錘擊點處滯后，況且表面波或剪切波的傳播速度比縱波低很多，這種滯后更明顯，測得的AT比實際的小。）8：何為樁的動剛度？可用哪種方法得到？動剛度與靜剛度大致比例關(guān)系怎樣？（Kd=Fd/u；可用穩(wěn)態(tài)或瞬態(tài)激振法得到速度導納曲線低頻段斜率的倒數(shù)得到樁的動剛度；動剛度與靜剛度大致比例關(guān)系，通常樁底土質(zhì)好時，采用1.0-1.4,軟時，采用1.4-1.8）9：什么是有效檢測樁長？如何確定？（由于受樁周土約束、激振能量、樁身材料阻尼和樁身截面阻抗變化等因素的影響，應(yīng)力波傳播的過程為一能量和幅值逐漸衰減的過程，若樁過長（或長徑比較大）或樁身截面阻抗多變或變幅較大，往往應(yīng)力波尚未反射回樁頂甚至尚未傳到樁底，其能量已完全衰減或提前反射，致使儀器測不到樁底反射信號，而無法評定整根樁的完整性。在我國，若排除其他條件差異而只考慮各地區(qū)地質(zhì)條件差異時，樁的有效檢測長度主要受樁土剛度比大小的制約。因各地提出的有效檢測范圍變化很大，如長徑比30?50。樁長30?50m不等，規(guī)范并未規(guī)定有效檢測長度的控制范圍。具體工程的有效檢測樁長，應(yīng)通過現(xiàn)場試驗，依據(jù)能否識別樁底反射信號，來確定。）10：低應(yīng)變動力試樁時，如何根據(jù)不同需要采用不同的振源，為什么？（參見題11）11：檢測樁身結(jié)構(gòu)完整性時，對不同部位的缺陷，其振源有何不同的要求？（瞬態(tài)激振操作應(yīng)通過現(xiàn)場試驗選擇不同材質(zhì)