..S目錄1計算依據(jù)12荷載取值及荷載組合12.1荷載取值12.2荷載組合13主要材料技術(shù)參數(shù)23.1竹膠板23.2木材〔紅松23.3Q235鋼材240號塊外側(cè)模及內(nèi)模驗算34.1外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)設計34.2混凝土側(cè)壓力計算44.3外側(cè)模板驗算44.4內(nèi)模驗算7腹板模板驗算7頂板模板驗算9拉桿驗算1050號塊支架驗算115.1支架結(jié)構(gòu)設計115.2竹膠板面板驗算115.3<100×100>mm2方木驗算125.4<150×150>mm2方木排架驗算錯誤!未定義書簽。5.5現(xiàn)澆支架整體計算14整體模型建立14支架整體計算結(jié)果16翼緣板區(qū)域I28b工字鋼計算結(jié)果185.5.4橫橋向I28b工字鋼計算結(jié)果195.5.5柱頂縱橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果205.5.6鋼管樁計算結(jié)果226直線段支架驗算236.1支架結(jié)構(gòu)設計236.2竹膠板面板驗算246.3<100×100>mm2方木驗算256.4現(xiàn)澆支架整體計算25整體模型建立錯誤!未定義書簽。支架整體計算結(jié)果錯誤!未定義書簽?？v橋向I28b工字鋼計算結(jié)果錯誤!未定義書簽。6.4.4柱頂縱橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果錯誤!未定義書簽。6.4.5鋼管樁計算結(jié)果錯誤!未定義書簽。7直線段內(nèi)外側(cè)模板驗算31..跨奧體大道<40+2×56+40>m連續(xù)梁驗算附件1計算依據(jù)《無砟軌道雙線預應力混凝土連續(xù)梁<懸灌>40+2×56+40m圖號：漢十施圖<橋>參-29》《襄陽東津站站區(qū)施工圖東津1號特大橋》《路橋施工計算手冊》〔周興水等著,人民交通出版社《鐵路橋涵設計基本規(guī)范》<TB10002.1-2005>《鐵路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》〔TB10203-2002；《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》<GB50010-2010>《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》<GB50017-2003>；《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設計規(guī)范》<TB10002.5-2005>《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》〔TB10110-2011《竹膠合板模板》<JG/T156-2004>《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》<JGJ166-2008>2荷載取值及荷載組合按《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》〔TB10110-2011中的荷載取值標準及組合規(guī)定。2.1荷載取值〔1新澆筑混凝土自重為q1=26kN/m3〔荷載代號①；〔2模板自重〔按150kg/m2考慮q2=1.5kN/m2〔荷載代號②；〔3施工荷載人員、材料及施工機具荷載q3=2.5kN/m2〔荷載代號③；〔4振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載,垂直面模板取q4=4.0kN/m2,水平面模板取q4=2.0kN/m2〔荷載代號④；〔5澆筑混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載,取均布荷載q5=2.0kN/m2〔荷載代號⑤；〔6新澆筑混凝土對側(cè)面模板的壓力,根據(jù)《規(guī)程》要求計算〔荷載代號⑥。2.2荷載組合〔1承載能力極限狀態(tài)考慮荷載效應的基本組合計算底模板、模板下縱橫梁強度時,荷載設計值=1.2×〔①+②+1.4×〔③+④+⑤；計算側(cè)模板強度時,荷載設計值=1.4×〔④+⑥。〔2正常使用極限狀態(tài)考慮荷載效應的標準組合計算底模板、模板下縱橫梁剛度時,荷載標準值=①+②；計算側(cè)模板剛度時,荷載標準值=⑥。3主要材料技術(shù)參數(shù)3.1竹膠板根據(jù)《竹膠合板模板》<JG/T156-2004>中竹膠合模板力學性能取值。彈性模量：E=4.5×103MPa抗彎強度：fw=50Mpa3.2木材〔紅松根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》〔TB10110-2011附錄B取值?？箯潖姸龋篺w=13Mpa抗剪強度：fv=1.9Mpa彈性模量：E=9×103MPa3.3Q235鋼材根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》〔TB10110-2011附錄A取值?？箯潯⒖估?、抗壓強度：fw=215Mpa抗剪強度：fv=125Mpa彈性模量E=2.06×105MPa3.4φ48×3.5WDJ型碗扣式腳手架自重：包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、支承桿件、扣件等,可按表1查取。表1扣件式鋼管截面特性外徑d<mm>壁厚t<mm>截面積A<mm2>慣性矩I<mm4>抵抗矩W<mm3>回轉(zhuǎn)半徑i〔mm每米長自重〔kg483.54.89×1021.219×1055.08×10315.788.53表2立桿允許設計荷載名稱步距<m>允許設計荷載<kN>立桿0.6401.2301.82540號塊外側(cè)模及內(nèi)模驗算4.1外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)設計0號塊為整體一次性澆筑成型,長8m,高4.35m,梁底寬6.7m,梁頂寬12.6m。0號塊外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)見圖4.1-1。圖4.1-10號塊外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)圖外側(cè)模板采用鋼模板,面板厚6mm；橫肋選用[8槽鋼,間距0.3m；豎肋采用雙拼[10槽鋼,間距1m。內(nèi)?！哺拱迥０寮绊敯迥０迕姘宀捎?5mm厚竹膠板；背肋方木選用100mm×100mm方木,環(huán)向布置,間距0.25m；腹板主肋方木選用150mm×150mm方木,按豎向間距0.6m縱橋向布置；頂板主肋方木選用100mm×100mm方木,按橫橋向間距0.6m縱橋向布置；腹板模板除采用拉桿與外側(cè)模板對拉外,另設置鋼管支撐,豎向間距0.6m,縱橋向間距0.9m；頂板模板支撐系統(tǒng)采用碗扣式腳手架支撐,橫橋向間距0.6m,縱橋向間距0.9m。內(nèi)模與外側(cè)模板之間采用?20圓鋼對拉,并將兩側(cè)對拉桿橫橋向貫通連接,間距1m〔豎向x1m〔縱橋向。4.2混凝土側(cè)壓力計算根據(jù)混凝土的施工條件計算混凝土側(cè)壓力如下：〔1新澆混凝土對模板的水平側(cè)壓力按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》〔TB10110-2011模板荷載及荷載效應組合規(guī)定,可按下列二式計算,并取其最小值：pm=0.22γct0k1k2v1/2pm=γcH式中pm新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力〔KN/m2。γc素混凝土的容重〔kN/m3取24kN/m3。t0新澆混凝土的初凝時間〔h,初凝時間按6小時。T混凝土的溫度〔25°C。v混凝土的澆灌速度〔m/h;澆筑速度約為1.5m/h。H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度〔m;取4.35m。k1外加劑影響修正系數(shù),不摻外加劑時取1.0；摻緩凝外加劑取1.2,該工程取1.2。k2混凝土入模坍落度修正系數(shù),當坍落度小于100mm時,取1.10；大于100mm,取1.15。本計算方案取1.15。pm=0.22γct0k1k2v1/2=0.22×24×6×1.2×1.15×1.51/2=53.54kN/m2pm=24x4.35=104.4kN/m2取二者中的較小值F=53.54kN/m2作為新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力。〔2振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載取值4kN/m2〔垂直模板。〔3水平側(cè)壓力的荷載組合F設=1.4×〔53.54+4=80.56kN/m2F標=53.54kN/m24.3外側(cè)模板驗算〔1面板驗算面板采用6mm鋼板,為受彎構(gòu)件,按三等跨連續(xù)梁進行驗算,計算單元寬度取1mm,計算跨徑取0.25m〔[8槽鋼凈距。①截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=1×63/12=18mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=1×62/6=6mm3②受力計算均布荷載：計算強度時,q=80.56×0.001=8.056×10-2KN/m計算撓度時,q=53.54×0.001=5.354×10-2KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×8.056×10-2×0.25×0.25=4.028×10-4KN·m剪力：V=0.6ql=0.6×8.056×10-2×0.25=1.21×10-2KN。③彎應力計算σ=M/W=402.8/6=67.13MPa<215MPa,抗彎滿足要求。④剪應力計算τ=1.5V/A=12.1×1.5/1×6=3.02MPa<125MPa,抗剪滿足要求。⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×5.354×10-2×2504/100×2.06×105×18=0.38mm<l/400=0.75mm,撓度滿足要求。〔2橫肋[8槽鋼驗算橫肋[8槽鋼間距0.3m,豎肋雙拼[10槽鋼間距1m,計算單元寬度取0.3m,計算跨徑取1m。①截面特性截面慣性矩：I=1013000mm4截面抵抗矩：W=25300mm3半截面面積矩：Sx=15100mm3腹板厚度：t=5.0mm②受力計算均布荷載：計算強度時,q=80.56×0.3=24.17KN/m計算撓度時,q=53.54×0.3=16.06KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×24.17×1×1=2.417KN·m剪力：V=0.6ql=0.6×24.17×1=14.5KN③彎應力計算σ=M/W=2417000/25300=95.53Mpa<215MPa,抗彎滿足要求。④剪應力計算τ=VSx/It=14500×15100/〔1013000×5.0=43.23Mpa<125MPa,抗剪滿足要求。⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×16.06×10004/100×2.06×105×1013000=0.52mm<l/400=2.5mm,撓度滿足要求?！?豎肋雙拼[10槽鋼驗算豎肋雙拼[10槽鋼間距1m,采用間距1m〔豎向?20圓鋼與內(nèi)模主肋方木對拉。計算單元寬度取1m,計算跨徑取1m。截面特性截面慣性矩：I=2289000mm4截面抵抗矩：W=78800mm3半截面面積矩：Sx=47000mm3腹板厚度：t=10.6mm②受力計算均布荷載：計算強度時,q=80.56×1=80.56KN/m計算撓度時,q=53.54×1=53.54KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×80.56×1×1=8.56KN·m剪力：V=0.6ql=0.6×80.56×1=48.34KN=3\*GB3③彎應力計算σ=M/W=8560000/78800=108.6Mpa<215MPa,抗彎滿足要求。=4\*GB3④剪應力計算τ=VSx/It=48340×47000/〔2289000×10.6=93.6Mpa<125MPa,抗剪滿足要求。=5\*GB3⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×48.34×10004/100×2.06×105×2289000=0.69mm<1000/400=2.5mm,撓度滿足要求。4.4內(nèi)模驗算腹板模板驗算〔1竹膠板面板驗算面板采用15mm厚竹膠板,背肋方木〔100mmx100mm間距0.25m,按三等跨連續(xù)梁進行驗算,取計算單元寬度為1mm,計算跨徑0.15m〔凈距。①截面特性計算慣性矩：I=bh3/12=1×153/12=281.25mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=1×152/6=37.5mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時,q=80.56×0.001=8.056×10-2KN/m計算撓度時,q=53.54×0.001=5.354×10-2KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×8.056×10-2×0.15×0.15=1.81×10-4KN·m③彎應力計算σ=M/W=181/37.5=4.83MPa<50MPa,抗彎滿足要求。④撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×5.354×10-2×1504/100x9×103×281.25=0.07mm<l/400=150/400=0.375mm,撓度滿足要求。〔2背肋方木驗算背肋方木選用100mm×100mm方木,按間距0.25m布置,主肋方木<150mm×150mm>間距0.6m,按三等跨連續(xù)梁進行驗算,取計算單元寬度為0.25m,計算跨徑0.6m。①截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=100×1003/12=8333300mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166670mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時,q=80.56×0.25=20.14KN/m計算撓度時,q=53.54×0.25=13.385KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×20.14×0.62=0.725KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×20.14×0.6=7.25KN。③彎應力計算σ=M/W=725000/166670=4.35Mpa<13MPa,抗彎滿足要求。=4\*GB3④剪應力計算τ=1.5V/A=7250×1.5/〔100×100=1.087Mpa<1.9MPa,抗剪滿足要求。⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×13.385×6004/100×9000×8333300=0.16mm<l/400=600/400=1.5mm,撓度滿足要求?！?腹板主肋方木驗算腹板主肋采用150mm×150mm方木,間距0.6m,對拉桿間距為1m。內(nèi)模腹板主肋方木〔150mm×150mm后背貼豎向雙拼[10槽鋼,縱橋向間距1m,與外側(cè)模板之間采用?20圓鋼對拉,并將兩側(cè)對拉桿橫橋向貫通連接,間距1m〔豎向x

1m〔縱橋向。按三等跨連續(xù)梁進行驗算,取計算單元寬度0.6m,計算跨徑1m。①截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=150×1503/12=42187500mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=150×150×150/6=562500mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時,q=80.56×0.6=48.33KN/m計算撓度時,q=53.54×0.6=32.12KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×48.34×12=4.834KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×48.33×1=29KN。③彎應力計算σ=M/W=4834000/562500=8.59Mpa<13MPa,抗彎滿足要求。④剪應力計算τ=1.5V/A=29000/〔150×150=1.29Mpa<1.9MPa,抗剪滿足要求。⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×32.12×10004/100×9000×42187500=0.57mm<l/400=1000/400=2.25mm,撓度滿足要求?！?雙拼[10槽鋼驗算

腹板內(nèi)模雙拼[10槽鋼與外側(cè)鋼模板雙拼[10槽鋼對稱布置,以便于對拉桿施作,其受力與外側(cè)鋼模板雙拼[10槽鋼相同,不再重復計算。

〔5腹板鋼管支撐驗算

因腹板模板與外側(cè)模采用拉桿對拉,支撐鋼管受力較小,故不對支撐鋼管進行驗算。頂板模板驗算頂板厚度0.385m,模板采用15mm厚竹膠板,背肋方木縱橋向凈間距0.15m,主肋方木橫橋向間距0.6m。因頂板處竹膠板面板及背肋方木計算跨度均與內(nèi)側(cè)模模板相同,而受力小于內(nèi)側(cè)模模板,故不對頂板竹膠板面板及背肋方木進行驗算,以下僅對頂板處主肋方木及支撐鋼管進行驗算。〔1頂板主肋方木驗算頂板主肋方木選用100mm×100mm方木,按橫橋向間距0.6m縱橋向布置,頂板模板支撐系統(tǒng)采用鋼管支撐,橫橋向間距0.6m,縱橋向間距0.9m。按三等跨連續(xù)梁進行驗算,取計算單元寬度為0.6m,計算跨徑0.9m。①截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=100×1003/12=8333300mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166670mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時,q=1.2×〔26×0.385×0.6+1.5×0.6+1.4×〔2.5+2+2×0.6=13.75KN/m計算撓度時,q=26×0.385×0.6+1.5×0.6=6.91KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×13.75×0.92=1.113KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×13.75×0.9=7.425KN。③彎應力計算σ=M/W=1113000/166670=6.68Mpa<13MPa,抗彎滿足要求。=4\*GB3④剪應力計算τ=1.5V/A=7425×1.5/〔100×100=1.113Mpa<1.9MPa,抗剪滿足要求。=5\*GB3⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×6.91×9004/100×9000×8333300=0.41mm<l/400=900/400=2.25mm,撓度滿足要求?！?支撐鋼管進行驗算立桿軸力：N=1.2NGK+1.4NQK〔不考慮風荷載N—承載力設計值NGK—永久荷載標準值在立桿中產(chǎn)生的軸心力。NQiK—可變荷載標準值在立桿中產(chǎn)生的軸心力。腹板下立桿承重面積為0.6×0.9=0.54m2N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×<26×0.385×0.54+1.5×0.54>+1.4×〔2.5+2+2×0.54=10.49KN強度驗算：σ=N/A=10.49×103/〔4.89×102=21.45Mpa＜fw=205Mpa,滿足要求！立桿穩(wěn)定性驗算：模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.3m,立桿步距,h=1.2m。立桿計算長度l0=長細比λ=l0/i=1800/15.8=113.92查表立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.489N/ψA=10.49×103/<0.489×4.89×102>=43.86Mpa＜205Mpa立桿穩(wěn)定性滿足要求！4.4.3拉桿驗算拉桿選用?20鋼筋制作而成,布設間距不大于1m〔豎向×1m〔縱橋向,其截面積為S=314mm2,其抗拉強度為fy=270MPa。拉桿受力F=1×1×80.56=80.56KN拉桿受拉應力f=F/S=80560/314=256,MPa<270MPa,拉桿強度滿足要求。50號塊支架驗算5.1支架結(jié)構(gòu)設計0號塊采用鋼管支架現(xiàn)澆法施工。鋼管支架直接安裝在承臺預埋鋼板上,支架在墩身兩側(cè)對稱布置。支架支撐立柱采用直徑630mm壁厚8mm的鋼管,橫橋向3排,間距按3.1m標準排列,縱橋向兩排,間距為1.85m。柱頂分配梁采用雙拼I45b工字鋼,其上為橫橋向I28b工字鋼,間距0.6m。工字鋼上設置縱橋向150mm×150mm方木排架,排架上方設置100mm×100mm支架結(jié)構(gòu)設計見圖5.1-1支架結(jié)構(gòu)設計圖。圖5.1-1支架結(jié)構(gòu)設計圖5.2竹膠板面板驗算面板采用18mm厚竹膠板,背肋方木〔100mmx100mm間距0.25m,按三等跨連續(xù)梁進行驗算,取計算單元寬度為1mm,計算跨徑0.15m〔凈距。截面特性計算慣性矩：I=bh3/12=1×183/12=486mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=1×182/6=54mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時,q1=1.2×〔26×6.58×0.001+1.5×0.001+1.4×〔2.5+2+2×0.001=21.61×10-2KN/m計算撓度時,q2=26×6.58×0.001+1.5×0.001=17.2×10-2KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×21.61×10-2×0.15×0.15=4.86×10-4KN·m=3\*GB3③彎應力計算σ=M/W=486/54=9MPa<50MPa,抗彎滿足要求。=4\*GB3④撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×17.2×10-2×1504/100x9×103×486=0.13mm<l/400=150/400=0.375mm,撓度滿足要求5.3<100×100>mm2方木驗算竹膠板下設置橫橋向<100×100>mm2方木,布置間距為0.25m。其下為I25b工字鋼,排架間距為腹板區(qū)0.3m,底板區(qū)〔1<100×100>mm2方木荷載計算采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖5.3-1墩邊斷面圖。圖5.3-1墩邊斷面圖〔單位：m腹板下區(qū)域恒載4.85/1.15×0.25×26+1.5×0.25=27.8kN/m活載6.5×0.25=1.63kN/m底板下區(qū)域恒載〔2.81+4.43/4.4×0.25×26+1.5×0.25=11.07kN/m活載6.5×0.25=1.63kN/m〔2<100×100>mm2方木計算模型采用有限元分析軟件Midas/civil進行建模計算,計算模型如圖5.3-2,圖5.3-3,圖5.3-4。計算模型中施加荷載標準值,方木自重荷載由軟件自動計算,荷載組合由計算程序完成。圖5.3-2<100×100>mm2方木計算模型圖5.3-3恒載加載圖圖5.3-4活載加載圖〔3<100×100>mm2方木計算結(jié)果正應力計算取荷載設計值,正應力結(jié)果如圖5.6所示。圖5.3-5正應力分析結(jié)果圖最大正應力為3.2Mpa<fw=13Mpa,安全。圖5.3-6剪應力分析結(jié)果圖最大剪應力為0.8Mpa<fv=1.9Mpa,安全。圖5.3-7變形分析結(jié)果圖最大變形為0.07mm<600/400=1.5mm,安全。5.4現(xiàn)澆支架整體計算5.4.1整體模型建立采用有限元分析軟件Midas進行模型建立,用梁單元進行模擬。從I28b工字鋼以下建立整體計算模型,模型中包括的構(gòu)件從上向下依次為翼緣板縱向工字鋼<I25b>、柱頂分配梁〔2I45b、鋼管立柱〔Φ630Χ8及柱間[20支撐槽鋼。整體計算模型如圖5.4-1所示。5.4-1現(xiàn)澆支架整體模型荷載計算及整體模型加載,采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖5.4-2,5.4-3,5.4-4。底腹板荷載施加在縱向工字鋼<I25b>上,工字鋼腹板間距0.3m,底板間距0.6m。翼緣板荷載施加在縱橋向翼緣板區(qū)域兩排工字鋼<2I40b>上,兩排工字鋼間距0.9m。圖5.4-2墩邊斷面圖腹板下區(qū)域恒載：5.16/4×26+1.5×1.25/4=33.63kN/m活載：6.5×1.25/4=2.03kN/m底板下區(qū)域恒載：〔2.16+5.05/7×26+1.5×4.2/7=23.85kN/m活載：6.5×4.2/7=3.9kN/m翼緣板區(qū)域〔縱橋向2根I40b支撐恒載：1.19/2×26+2.95/2×1.5=17.68kN/m活載：2.95/2×6.5=9.59kN/m圖5.4-3底腹板區(qū)域加載圖圖5.4-4翼緣板區(qū)域加載圖5.4.2支架整體計算結(jié)果〔1正應力計算取荷載設計值,正應力結(jié)果如圖5.5-5所示。圖5.4-5支架整體正應力分析結(jié)果圖最大正應力103MPa<fw=215Mpa,安全?！?剪應力計算取荷載設計值,剪應力結(jié)果如圖5.4-6所示。最大剪應力為25Mpa<fv=125Mpa,安全?！?變形計算結(jié)果取荷載的標準組合,結(jié)果如圖5.5-7所示。圖5.4-7支架整體變形分析結(jié)果圖支架整體變形13.06mm。5.4.3翼緣板區(qū)域2I40b工字鋼計算結(jié)果〔1正應力計算取荷載設計值,正應力結(jié)果如圖5.4-8所示。圖5.4-8正應力分析結(jié)果圖最大正應力103MPa<fw=215Mpa,安全。〔2剪應力計算取荷載設計值,剪應力結(jié)果如圖5.4-9所示。圖5.4-9剪應力分析結(jié)果圖最大剪應力為15Mpa<fv=125Mpa,安全?！?變形計算結(jié)果取荷載的標準組合,結(jié)果如圖5.4-10所示。圖5.4-10變形分析結(jié)果圖最大變形為13.072-3.464=9.608mm<7000/400=17.5mm,安全。5.4.4縱橋向I25b工字鋼計算結(jié)果〔1正應力計算取荷載設計值,正應力結(jié)果如圖5.4-11所示。圖5.4-11正應力分析結(jié)果圖最大正應力61.4MPa<fw=215Mpa,安全?！?剪應力計算取荷載設計值,剪應力結(jié)果如圖5.4-12所示。圖5.4-12剪應力分析結(jié)果圖最大剪應力為19Mpa<fv=125Mpa,安全?！?變形計算結(jié)果取荷載的標準組合,結(jié)果如圖5.4-13所示。圖5.4-13變形分析結(jié)果圖最大變形為1.181mm<500/250=2mm,安全。5.4.5柱頂縱橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果〔1正應力計算取荷載設計值,正應力結(jié)果如圖5.4-14所示。圖5.4-14正應力分析結(jié)果圖最大正應力70MPa<fw=215Mpa,安全。〔2剪應力計算取荷載設計值,剪應力結(jié)果如圖5.4-15所示。圖5.4-15剪應力分析結(jié)果圖最大剪應力為25.4Mpa<fv=125Mpa,安全?！?變形計算結(jié)果取荷載的標準組合,結(jié)果如圖5.4-16所示。圖5.4-16變形分析結(jié)果圖經(jīng)比較：懸臂1.4m側(cè)最大變形為3.46-0.873=2.6mm<1950/250=7.8mm；安全。5.4.6鋼管樁計算結(jié)果〔1正應力計算取荷載設計值,正應力結(jié)果如圖5.4-17所示。圖5.5-17正應力分析結(jié)果圖最大正應力37MPa<fw=215Mpa,安全?！?鋼管樁反力計算取荷載設計值,反力結(jié)果如圖5.4-18所示。圖5.4-18反力分析結(jié)果圖鋼管樁最大反力為508KN?！?鋼管樁基礎(chǔ)混凝土強度驗算鋼管立柱支撐在橋梁承臺混凝土之上,為C35鋼筋混凝土。C35混凝土軸心抗壓強度設計值11.9Mpa。樁底預埋鋼板正方形鋼板邊長0.7m,則混凝土承受荷載：σ1=Σax/A=508×103/7002=1.03Mpa＜σ=11.9Mpa,滿足要求！〔4鋼管樁穩(wěn)定性驗算立柱按一端鉸接一端自由,則計算長度l0=2.0×1.5=3m鋼管立柱回轉(zhuǎn)半徑i==219.92mmλ=l0/i=3000/219.92=13.6＜［λ］=150〔鋼構(gòu)件立柱查表得穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.993,安全系數(shù)取2；2σ=P/ψA=508000/<0.993×15624.6>=32.7Mpa＜215Mpa6直線段支架驗算6.1支架結(jié)構(gòu)設計直線段采用碗扣式腳手架施工,碗扣式支架的立桿間距：縱橋向為0.6m；橫橋向在腹板位置加密為0.3m,其余部位及底板處為0.6m,翼緣板下為0.9m。橫桿層距為1.2m。取墩旁Ⅰ-Ⅰ截面進行計算,腹板立桿間距0.6×0.3m,底板立桿間距0.6×0.6m,翼緣板立桿間距0.6×0.9m,立桿步距1.2m。其上為縱橋向150mm×150mm方木,方木上設置橫橋向100mm×10mm方木間距按支架結(jié)構(gòu)設計見圖6.1-1支架結(jié)構(gòu)設計圖。圖6.1-1支架結(jié)構(gòu)設計圖6.2竹膠板面板驗算面板采用18mm厚竹膠板,背肋方木〔100mmx100mm間距0.2m,按三等跨連續(xù)梁進行驗算,取計算單元寬度為1mm,計算跨徑0.1m〔凈距。截面特性計算慣性矩：I=bh3/12=1×183/12=486mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=1×182/6=54mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時,q1=1.2×〔26×3.02/5.14×0.001+1.5×0.001+1.4×〔2.5+2+2×0.001=2.9×10-2KN/m計算撓度時,q2=26×3.02/5.14×0.001+1.5×0.001=1.6×10-2KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×2.9×10-2×0.1×0.1=2.9×10-5KN·m=3\*GB3③彎應力計算σ=M/W=29/54=0.53MPa<50MPa,抗彎滿足要求。=4\*GB3④撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×1.6×10-2×1004/100x9×103×486=0.002mm<l/400=100/400=0.25mm,撓度滿足要求6.3<100×100>mm2方木驗算竹膠板下設置橫橋向<100×100>mm2方木,布置間距為0.2m。其下為I28b工字鋼,工字鋼間距為腹板區(qū)0.3m,底板區(qū)〔1<100×100>mm2方木荷載計算采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖4.3-1墩邊斷面圖。圖6.3-1墩邊斷面圖〔單位：m腹板處方木受力驗算根據(jù)方木布置情況,按三等跨連續(xù)梁取計算單元寬度200mm,跨度300mm進行驗算。計算強度時,q1=1.2×〔26×3.06×0.2+1.5×0.2+1.4×〔2.5+2+2×0.2=23.07N/m計算撓度時,q2=26×3.06×0.2+1.5×0.2=16.21KN/m抗彎強度：M=0.1ql2=0.1×23.07×0.32=0.207kN.mσ=M/W=0.207×106/166667=1.24Mpa＜fw=12Mpa,滿足要求!抗剪強度：V=0.6ql=0.6×23.07×0.3=4.15KNτ=1.5V/A=3×4150/<2×100×100>=0.62Mpa＜fv=1.9Mpa,滿足要求!撓度：ω=0.677ql4/100EI=0.677×16.21×3004/<100×9000×8333333>=0.011mm＜300mm/400=0.75mm,滿足要求!底板處方木受力驗算根據(jù)方木布置情況,按三等跨連續(xù)梁取計算單元寬度200mm,跨度600mm,墩旁頂板厚度53.6cm,底板厚度58.2cm。計算強度時,q1=1.2×[26×<0.536+0.582>×0.2+1.5×0.2+1.4×〔2.5+2+2×0.2=9.16KN/m計算撓度時,q2=26×<0.536+0.582>×0.2+1.5×0.2=6.11KN/m抗彎強度：M=0.1ql2=0.1×9.16×0.62=0.32kN.mσ=M/W=0.32×106/166667=1.9Mpa＜fw=12Mpa,滿足要求!抗剪強度：V=0.6ql=0.6×9.16×0.6=3.29KNτ=1.5V/A=3×3290/<2×100×100>=0.49Mpa＜fv=1.9Mpa,滿足要求!撓度：ω=0.677ql4/100EI=0.677×6.11×6004/<100×9000×8333333>=0.07mm＜600mm/400=1.5mm,滿足要求!6.4底腹板大楞方木受力計算15×15cm2大楞方木順橋向布置,在腹板位置間距為30cm,底板位置間距60cm。大楞方木下設DWJ型碗扣式支架,順橋向間距60cm,腹板位置橫橋向間距30cm,底板位置橫橋向間距60cm。腹板處方木受力驗算根據(jù)方木布置情況,按三等跨連續(xù)梁取計算單元寬度300mm,跨度600mm進行驗算。計算強度時,q1=1.2×〔26×3.06×0.3+1.5×0.3+1.4×〔2.5+2+2×0.3=31.91KN/m計算撓度時,q2=26×3.06×0.3+1.5×0.3=24.32KN/m抗彎強度：M=0.1ql2=0.1×31.91×0.62=1.148kN.mσ=M/W=1.148×106/562500=2.04Mpa＜fw=12Mpa,滿足要求!抗剪強度：v=0.6ql=0.6×31.91×0.6=11.49KNτ=1.5V/A=1.5×11490/<150×150>=0.766Mpa＜fv=1.9Mpa,滿足要求!撓度：ω=0.677ql4/100EI=0.677×24.32×6004/<100×9000×42187500>=0.056mm＜600mm/400=1.5mm,滿足要求!底板處方木受力驗算根據(jù)方木布置情況,按三等跨連續(xù)梁取計算單元寬度600mm,跨度600mm,并取墩外側(cè)最大截面進行驗算。計算強度時,q1=1.2×〔26×<0.536+0.582>×0.6+1.5×0.6+1.4×〔2.5+2+2×0.6=27.47KN/m計算撓度時,q2=26×<0.536+0.582×0.6+1.5×0.6=19.31KN/m抗彎強度：M=0.1ql2=0.1×27.47×0.62=0.986kN.mσ=M/W=0.986×106/562500=1.753Mpa＜fw=12Mpa,滿足要求!抗剪強度：v=0.6ql=0.6×27.47×0.6=9.89KNτ=1.5V/A=1.5×9890/<150×150>=0.659Mpa＜fv=1.9Mpa,滿足要求!撓度：ω=0.677ql4/100EI=0.677×19.31×6004/<100×9000×42187500>=0.044mm＜600mm/400=1.5mm,滿足要求!=3\*GB2⑶翼緣板支架及模板驗算翼板竹膠板下順橋向采用15×15cm方木,間距60cm。由于受力小于底板處故不作驗算。6.5碗扣支架計算底板立桿間距0.6×0.6m,腹板立桿間距0.3×0.6m,立桿步距1.2m。⑴腹板段驗算①無風荷載時立桿軸力：N=1.2NGK+1.4NQK腹板下立桿承重面積為0.3×0.6=0.18m2N=1.2×<26×2.36/0.77×0.18+1.5×0.18>+1.4×〔2.5+2+2×0.18=19.17KN＜30KN換填及下臥層地基承載力：σd=N/A=19.17/<0.3×0.6>=106.5Kpa＜180Kpa強度驗算：σ=N/A=19.17×103/〔4.89×102=39.2Mpa＜fw=205Mpa,滿足要求！立桿穩(wěn)定性驗算：模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.3m,立桿步距,h=1.2m。立桿計算長度l0=h+2a=1.8m長細比λ=l0/i=1800/15.8=113.92查表立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.489N/ψA=19.17×103/<0.489×4.89×102>=80.2Mpa＜205Mpa立桿穩(wěn)定性滿足要求！立桿豎向位移：δ=NH/EA+△=19.17×103×6×103/<2.06×105×4.89×102>+3=4.1mm②有風荷載時立桿軸力：N=1.2NGK+0.9×1.4NQK=1.2×<26×2.36/0.77×0.18+1.5×0.18>+0.9×1.4×〔2.5+2+2×0.18=19.01KN風荷載標準值：依據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ

166-2008>,襄陽地區(qū)查表基本風壓W0取0.40WK=0.7μzμsW0=0.7×1×<1.3×0.8>×0.40=0.29KN/m2風荷載對腳手架立桿產(chǎn)生的彎矩：Mw=1.4γ0LXl02Wk/8=1.4×1×0.6×1.82×0.29/8=0.09KN.m其中b立桿縱距b=0.6m立桿彎壓強度：EQ\F<N,ψA>+0.9×EQ\F<MW,W>=19.01×1000/<0.489×489>+0.09×0.9×1000/5075=79.5Mpa＜f=205Mpa,故滿足要求！⑵底板空心段立桿軸力：N=1.2NGK+1.4NQK底板下立桿承重面積為0.6×0.6=0.36m2N=1.2×[26×〔3.17+3.02/5.14×0.36+1.5×0.36］+1.4×<2.5+2+2>×0.36=16.48KN＜30KN換填地基承載力：σh=N/A=16.48/<0.6×0.15×<1+2tan30°>>=84.9Kpa＜k[σ]=216Kpak—地基承載力修正系數(shù)。對于擋土墻、涵洞等剛性基礎(chǔ)地基取1；對路堤、場坪等柔性基礎(chǔ)地基取1.2~1.5；下臥層地基承載力：σd=N/A=16.48/<0.6×0.6>=45.77Kpa＜180Kpa強度驗算：σ=N/A=16.48×103/〔4.89×102=33.7Mpa＜fw=205Mpa,滿足要求！立桿穩(wěn)定性驗算：N/ψA=16.48×103/<0.489×4.89×102>=68.92Mpa＜205Mpa立桿穩(wěn)定性滿足要求！立桿豎向位移：δ=NH/EA+△=16.48×103×6×103/<2.06×