豐都二橋液壓爬模計算書江蘇良工建筑模板2023.5一.編制計算書遵守的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)程：《建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)》 〔GB50009-2023〕《鋼構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》 〔GBJ50017-2023〕《混凝土構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》 〔GB50010-2023〕〔GB50204-2023〕《建筑施工計算手冊》 江正榮 編著《鋼構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)》 〔GB50205-2023〕二.爬模組成:爬模由預(yù)埋件、附墻裝置、導(dǎo)軌、支架、模板及液壓動力裝置組成。三.計算參數(shù)：塔肢液壓自爬模各操作平臺的設(shè)計施工荷載為:模板,澆筑,鋼筋綁扎工作平臺1最大允許承載 3KN/m沿構(gòu)造水平方向)爬升裝置工作平臺4最大允許承載 0.75KN/m沿構(gòu)造水平方向模板后移及傾斜操作主平臺3最大允許承載 1.5KN/m沿構(gòu)造水平方向)VVF=215KN;100KN10t)。自爬模爬升時，構(gòu)造砼抗壓強(qiáng)度不低于15MPa。假定模板,澆筑,1824KN。486K。3812KN。假定安排到單位機(jī)位的模板寬度為 44.6518.6平米。12KN。假定最大風(fēng)荷載為2.5KN/平米，作用在模板外表，側(cè)沿模板高度方向風(fēng)荷載為2.5×3=7.5KN/米。支架、平臺、跳板、液壓設(shè)備及工具。四.用計算軟件SAP2023對架體進(jìn)展受力分析：確定支架計算簡圖:按以上計算參數(shù)取值，通過計算軟件SAP2023繪制軸力、彎矩、剪力和約束反力如下：軸力圖 彎矩圖剪力圖 約束反力圖各桿件的軸力、彎矩、剪力見下表:桿件號KNKN.MKN備注1-289.7638.9094.102-3161.6822.5343.123-4-147.71001-4119.4293.0437.491-5164.9254.1493.506-898.4835.9826.487-8-137.56007-9-7.5033.8530.78約束反力：V=93.50KNN=164.92KNR2=124.42KN因受拉桿件遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足要求，只需對受壓桿件進(jìn)展失穩(wěn)驗算，3-4、7-8、7-9為受壓桿，桿件號內(nèi)力規(guī)格mm2長細(xì)比穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)力值3-4桿件號內(nèi)力規(guī)格mm2長細(xì)比穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)力值3-4-147.71φ160X5.02419.03550.83373.317-8-137.56φ114X5.01712.17500.85693.86f=215mm2故滿足要求。1-4桿件最大剪應(yīng)力：τ=37.49×1000/7248=5.18(N/mm2)1-4桿件受彎最大應(yīng)力：σ=M/W=(93.04×1000000)/467510=199.02(N/mm2)[(τ/125)2σ/215)2]1/2=0.927＜1符合要求.桿件與模板緊貼在一起，6-8桿件的彎矩實際上可認(rèn)為由模板擔(dān)當(dāng)，因模板剛6-8桿件符合要求。五.埋件、重要構(gòu)件和焊縫計算：就可。單個埋件的抗拔力計算：依據(jù)《建筑施工計算手冊》,按錨板錨固錐體破壞計算埋件的錨固強(qiáng)度如下:假定埋件到根底邊緣有足夠的距離，錨板螺栓F作用下，螺栓及其四周的混凝土以圓錐τs和法向應(yīng)力δs,由力系平衡條件可得：F=A(τssinα+δscosα)b/h0.19～1.9時，α=45°，δF=0.0203fc,代入式中得：F=(2×0.0203/sin45°)×√πfc[(√π/2)h2ctg45°+bh]=0.1fc(0.9h2+bh)c式中 f—————混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值〔15N/mm2〕;ch—————破壞錐體高度〔通常與錨固深度一樣mb—————錨板邊長〔80mm〕.c所以F=0.1f (0.9h2+bh)c=0.1×15(0.9×3102+80×400)=177.73(KN)F=177.73KN>150KN,故滿足要求。錨板處砼的局部受壓抗壓力計算：依據(jù)《混凝土構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》局部受壓承載力計算：FL≤1.35βCβLfcALnβL=√Ab/ALFL〔KN〕fc 〔15N/mm2〕C〔0.94〕L〔2〕L〔mm2〕Ln〔8080mm2〕b〔mm2〕所以：FL≤1.35βCβLfcALn=1.35×0.94×2×15×6400=243.65KN>150KN,故滿足要求。受力螺栓的抗剪力和抗拉力的計算：材料：40Cr:d=36mm；截面面積為：A=πd2/4=1017.4mm2;單個機(jī)位為雙埋件，單個埋件的設(shè)計剪力為：F=100KN;設(shè)計拉力為：VF=150KN;受力螺栓的抗壓、抗拉、抗彎強(qiáng)度查表可知：抗拉屈服強(qiáng)度f=785N/mm2，抗剪強(qiáng)度為：f=400N/mm2.V依據(jù)計算手冊拉彎構(gòu)件計算式計算：⑴.抗剪驗算：/A=100×103/1017.4=98.28N/mm2<f=400N/mm2,故滿足要求。V V⑵.抗拉驗算：σ=F/A=150×103/1017.4=147.44N/mm2f=785N/mm2,故滿足要求。[(τ/348)2σ/640)2]1/2=0.39＜1符合要求.爬錐處砼的局部受壓抗剪力計算：依據(jù)《混凝土構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》局部受壓承載力計算：FL≤1.35βCβLfcALnβL=√Ab/ALFL〔KN〕fc〔15N/mm2〕β〔0.9〕Cβ〔2〕LA〔mm2〕LA〔4508mm2〕LnA〔mm2〕bc：F≤1.35ββf AcL CL Ln=1.35×0.94×2×15×4508=171.57KN>100KN,滿足要求。導(dǎo)軌梯檔的抗剪力計算：320mm,8mm,故焊縫的斷面面積為：A=320×8=2560mm2Q235125N/mm2所以梯檔承載力為：=125×2560=320KN>100KN故滿足要求。V承重插銷的抗剪力計算：200KN。依據(jù)圖紙可知承重插銷的斷面尺寸為：A=3.14×20×20=1256mm2Q235鋼的抗拉屈服強(qiáng)度值為215N/mm2，所以抗剪強(qiáng)度為：fV=fc×0.58=124.7N/mm2由于抗剪面為兩個，所以承重插銷的承載力為：V>200KNV故承重插銷滿足設(shè)計要求。附墻撐的強(qiáng)度驗算2由從前的計算，R=124.42kN,附墻撐的材料為φ56的圓鋼，長度L=750mm,長細(xì)比λ2＝750/56＝14<[λ]=350,所以不用驗算穩(wěn)定性，只驗算強(qiáng)度即可A=πr2＝2463mm2σ＝F/N=124.2x103/2463＝50.4N/mm2<[σ]=215,所以滿足要求。六模板驗算1混凝土作用于模板的側(cè)壓力，依據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度到達(dá)算，并取其最小值：F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH式中 F 澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力〔KN/m2〕γc------混凝土的重力密度〔kN/m3〕25kN/m3t0------澆混凝土的初凝時間〔h〕,按6小時。當(dāng)缺乏試驗資料時，可承受t=200/(T+15) 計算；T 混凝土的溫度〔°〕t=25V------混凝土的澆灌速度〔m/h〕2m/hH------混凝土側(cè)壓力計算位置處至澆混凝土頂面的總高度〔m〕;本工程澆筑高度99mβ1-----11.2。β2-----30mm時，取0.85；50—90mm取1.0；110—150mm1.151.0。F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22x25x6x1x1x21/2=46.8kN/m2F=γcH=24x9=192kN/m24kN/m21.21.4，則作用于模板的總荷載設(shè)計值為：q=46.8x1.2+4x1.4=61.8kN/m2。面板驗算將面板視為兩邊支撐在木工字梁上的多跨連續(xù)板計算，面板長度取標(biāo)準(zhǔn)板板長板寬度面板為厚膠合板木梁間距為。 度驗算:面板最大彎矩：Mmax=ql2/10=(61.8x305x305)/10=5.75x105N.mm面板的截面系數(shù)：W=bh2/6=1000x182/6=5.4x104mm3應(yīng)力：óMmax/W=5.75x105/7.35x104=10.6N/mm2<fm=13N/mm2滿足要求304。剛度驗算：q2=61.8kN/m0.65ql4/100EI=0.65x61.8x3054/(100x1x104x94.1x104)=0.7mmω]=305/400=0.76mm 面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000x183/12=94.1x104mm4。木梁驗算L=1200mm。F-混凝土的側(cè)壓力強(qiáng)度驗算：Mmax=0.1q3L2=0.1x17.3x1200x1200=2.71x106N.mm木工字梁截面系數(shù)：W=〔1/6H〕[BH3-(B-b)h3]=〔1/6x200〕[80x2023-(80-30)x1203]=46.1x104mm3應(yīng)力：ó=Mmax/W=2.71x106/46.1x104=5.88N/mm2<fm=13N/mm2 木工字梁截面慣性矩：I=1/12x[BH3-(B-b)h3]=1/12x[80X2023-(80-30)x1203]=46.1x106mm4剛度驗算：懸臂局部撓度：w=ql4/8EI=18.85x3004/(8x1x104x46.1x106)=0.23mm<[w]=0.61mm跨中撓度：w=ql4〔5-24λ2〕/384EI=18.85x12023(5-24x0.252)/(384x1x104x46.1x106)=0.76mm<[w]=3mm 滿足[w]-容許撓度，[w]=L/400,L=1200mmλ-懸臂局部長度與跨中局部長度之比，λl/l2=300/1200=0.25。背楞驗算槽鋼背楞(雙[12)為模板橫肋，對拉螺桿作用其上，由對拉螺栓布置知其受力，也可按連續(xù)梁計算，其跨距取對拉螺栓的最大間距1000mm。將作用在槽鋼背楞上的集中荷載化為均布荷載，取其承受最大荷載的狀況，q4=FL=61.8x1=61.8KN/m。強(qiáng)度驗算：Mmax=0.1q3L2=0.1x61.8x1200x1200=8.9x106N.mm12#槽鋼截面系數(shù)：W=57.7x2=115.4x103mm3應(yīng)力：ó=Mmax/W=8.9x106/115.4x103=77.12N/mm2<fm=215N/mm2 求其中：fm215N/mm2;I—[12I=346X104mm4E200X103N/mm2;剛度驗算：懸臂局部撓度:[w]-容許撓度，[w]=L/500,L=450mm跨中局部撓度w=q1l24〔5-24λ2〕/384EI=61.8x12023x(5-24x0.3752)