扣件式鋼管腳手架在高大模板工程支撐中的應(yīng)用

高大模板工程一、概述

在具體工程項目施工中經(jīng)常遇到大截面和大跨度梁板混凝土結(jié)構(gòu)施工的高大支模安全施工問題。該部分施工安全成為業(yè)主、現(xiàn)場施工人員和監(jiān)理人員關(guān)注的重點，也是一個安全控制的難點。高大模板工程建設(shè)部在《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家審查辦法》(建質(zhì)[2004]213號)中規(guī)定了對于高大模板工程必須編制專項施工方案。其中對高大模板工程定義為：水平混凝土構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)高度超過8m，或跨度超過18m、施工總荷載大于10kN／m2、線荷載大于15kN／m的模板支撐系統(tǒng)。

高大模板工程盡管政府和行政管理部門三令五申地強調(diào)高大支模的安全施工，但高大支模的整體坍塌事故還時有發(fā)生。支模整體坍塌事故(錄像1)支模整體坍塌事故(錄像2)本文從分析幾起支模坍塌事故教訓的基礎(chǔ)上，談如何在現(xiàn)場施工中抓高支模的安全施工。以下主要通過工程實例介紹扣件式鋼管腳手架在高、重、大跨度梁板模板支撐中的應(yīng)用，并根據(jù)有關(guān)規(guī)范規(guī)定、現(xiàn)場實際情況及現(xiàn)有材料等，結(jié)合實踐經(jīng)驗對其進行探討和總結(jié)。

高大模板工程二、工程實例介紹

(一)概況:某商住小區(qū)工程為七層框架混凝土結(jié)構(gòu)，首層層高4.5m，二層以上層高3.0m。在地下室車庫斜道入口處，由于首、二層架空，三層梁板中C3、C5軸交C－J～C－M軸的梁為轉(zhuǎn)換梁，梁上立柱，梁截面分別為800×1800和600×1800，是本工程的最大梁截面。梁板面標高為＋10.5m，屬于高支模。

高大模板工程(二)、模板支撐形式的選擇

由于梁截面較大，支模高度較高，且混凝土澆筑采用泵送施工，考慮脈沖水平推力和輸送混凝土速度快所引起過載及側(cè)壓力，若采用門式鋼管腳手架的話，因其為標準構(gòu)件，受其自身寬度和每組長度的約束，對平面布置有一定限制，很難滿足施工要求。而扣件式鋼管腳手架則具有平面布置靈活、架設(shè)效率高、可形成縱橫通道等特點，為了確保模板系統(tǒng)有足夠強度、剛度和穩(wěn)定性，模板支撐系統(tǒng)采用483.5扣件式鋼管滿堂紅腳手架，立桿采用頂部帶可調(diào)上托、底部套150×150×8定型鋼板底座的Q235A（3號）鋼管，梁底（側(cè)）模板采用18厚夾板，主、次龍骨均采用80×80木枋。通過調(diào)整上托來調(diào)節(jié)模板支撐的高度。

高大模板工程(三)、結(jié)構(gòu)布置與計算

1.荷載計算：由于模板結(jié)構(gòu)設(shè)計屬于臨時性結(jié)構(gòu)設(shè)計，目前我國還沒有這類規(guī)范，而現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）中又沒有關(guān)于模板設(shè)計的規(guī)定，因此，在進行模板結(jié)構(gòu)計算時，根據(jù)原國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204—92）的規(guī)定進行荷載取值和組合。這些荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土重量、鋼筋重量、施工荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載等。由于大梁配筋率較大，因此鋼筋的自重標準值并沒有按一般取1.5kN/m3，而是經(jīng)估算后保守取3.0kN/m3。

高大模板工程2.計算步驟

荷載計算后，分別對模板、主次龍骨（木枋）進行內(nèi)力驗算，其順序如下：梁底模板的抗彎強度、撓度驗算→次龍骨的抗彎強度、撓度驗算→主龍骨的抗彎強度、撓度驗算→支撐立桿的強度、穩(wěn)定性驗算。

高大模板工程在驗算立桿的穩(wěn)定性時應(yīng)注意，立桿的計算長度應(yīng)按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）的公式：lo=h＋2a計算,其中h為立桿的步距，a為立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。初步確定h≤1500。

高大模板工程3.具體結(jié)構(gòu)布置置見下圖。梁截面為B×D(800×1800)，是本工程的最大梁梁截面。梁板面標高為H=＋＋10.5m，，屬于高支模。高大模板工程4.梁側(cè)模板系統(tǒng)統(tǒng)的計算新澆混凝土作用在在模板上的最大側(cè)側(cè)壓力取以下兩式式中的較小值：式中γ—混凝土的的重力密度（kN/m3）；t0—新澆混凝土的初初凝時間（h），，可按實測確定。。當缺乏試驗資料料時，可采用t0=200/（t＋15）計算（（t為混凝土的的溫度℃）；ββ1—外加劑影響修正正系數(shù)，不摻外加加劑時取1.0，，摻具有緩凝作用用的外加劑時取1.2；

β2—混凝土坍落度影影響修正系數(shù)，當當坍落度在110～150時，取取1.15；V—混凝土澆筑速速度（m/h））；

H—混凝土土側(cè)壓力計算位置置處至新澆混凝土土頂面的總高度（（m）。按新澆混凝土作用用在模板上的最大大側(cè)壓力與振搗混混凝土時產(chǎn)生的荷荷載組合值對梁側(cè)側(cè)板及側(cè)枋進行行強度、剛度驗算算，并計算所需對對拉螺栓的直徑及及間距。高大模板工程5.利用PKPM程序進行計計算

從上上面的計算可知知，要想設(shè)計出出安全、經(jīng)濟、、可行的模板支支撐，其計算過過程是比較繁瑣瑣的，需要經(jīng)經(jīng)過多次“試算算”，即反復(fù)計計算。由于“試試算”都是將不不同的數(shù)據(jù)套用用同樣的公式，，因此，若利利用PKPM程程序進行計算，，則可以通過程程序自帶的公式式計算功能，解解決上述問題，，比手算更快快更好，且各次次計算結(jié)果一目目了然，方便比比較設(shè)計。工作作表格不僅可存存放數(shù)字、文文字，也可存放放公式及計算結(jié)結(jié)果等。當單元元格中的數(shù)值發(fā)發(fā)生變化時，PKPM程序?qū)⒆詣有薷倪@這些公式的計算算結(jié)果。當輸入入某個工程的設(shè)設(shè)計計算書模式式后，可在別的的工程中使用，，只需輸入新新工程的有關(guān)數(shù)數(shù)據(jù)即可得到新新的結(jié)果。該計計算方法經(jīng)過若若干工程實例的的應(yīng)用，證明是是可行的，并并取得較好的效效果。品茗安全計算程序進行計算（演示）梁側(cè)模板計算書書一、梁側(cè)模板基基本參數(shù)計算斷面寬度800mm，高高度1800mm，兩側(cè)樓板板高度160mm。模板面板采用普普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍龍骨采用50××100mm木木方，外龍骨采采用100×100mm木方方。對拉螺栓布置4道，在斷面內(nèi)內(nèi)水平間距200+400+400+400mm，斷面面跨度方向間距距500mm，，直徑14mm。模板組裝示意圖圖梁側(cè)模板計算書書二、梁側(cè)模板荷荷載標準值計算算強度驗算要考慮慮新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒混混凝土時產(chǎn)生的的荷載設(shè)計值；；撓度驗算只考考慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生荷荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓壓力計算公式為為下式中的較小小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取24.000kN/m3；t——新澆澆混凝土的初凝凝時間，為0時時(表示無資料料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝凝土的入模溫度度，取20.000℃；V——混凝凝土的澆筑速度度，取2.500m/h；H——混凝凝土側(cè)壓力計算算位置處至新澆澆混凝土頂面總總高度，取1.800m；1——外加劑劑影響修正系數(shù)數(shù)，取1.200；2——混凝土土坍落度影響修修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的的新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值F1=43.190kN/m2實際計算中采用用新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值F1=43.200kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準值值F2=4.000kN/m2。梁側(cè)模板計算書書三、梁側(cè)模板面面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和剛剛度。模板面板板的按照三跨連連續(xù)梁計算。面板的計算寬度度取1.59m。荷載計算值q=1.2×43.200×1.590+1.4××4.000××1.590=91.330kN/m面板的截面慣性性矩I和截面抵抵抗矩W分別為為:本算例中，截面面慣性矩I和截截面抵抗矩W分分別為:W=159.00×1.80×1.80/6=85.86cm3；I=159.00×1.80×1.80×1.80/12=77.27cm4；梁側(cè)模板計算書書計算簡圖梁側(cè)模板計算書書彎矩圖(kN.m)梁側(cè)模板計算書書剪力圖(kN)梁側(cè)模板計算書書變形圖(mm)梁側(cè)模板計算書書經(jīng)過計算得到從從左到右各支座座力分別為N1=9.133kNN2=25.116kNN3=25.116kNN4=9.133kN最大彎矩M=0.570kN.m最大變形V=0.5mm(1)抗彎彎強度計算算經(jīng)計算得到到面板抗彎彎強度計算算值f=0.570××1000×1000/85860=6.639N/mm2面板的抗彎彎強度設(shè)計計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎彎強度驗算算f<[f],滿足要要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強強度計算值值T=3×13699.0/(2××1590.000×18.000)=0.718N/mm2截面抗剪強強度設(shè)計值值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足足要求!(3)撓度度計算面板最大撓撓度計算值值v=0.521mm面板的最大大撓度小于于250.0/250,滿足足要求!梁側(cè)模板計計算書四、梁側(cè)模模板內(nèi)龍骨骨的計算內(nèi)龍骨直接接承受模板板傳遞的荷荷載，通常常按照均布布荷載連續(xù)續(xù)梁計算。。內(nèi)龍骨均布布荷載按照照面板最大大支座力除除以面板計計算寬度得得到。q=25.116/1.590=15.796kN/m內(nèi)龍骨按照照均布荷載載下多跨連連續(xù)梁計算算。梁側(cè)模板計計算書內(nèi)龍骨計算算簡圖梁側(cè)模板計計算書內(nèi)龍骨彎矩矩圖(kN.m)梁側(cè)模板計計算書內(nèi)龍骨變形形圖(mm)梁側(cè)模板計計算書內(nèi)龍骨剪力力圖(kN)梁側(cè)模板計計算書經(jīng)過計算得得到最大彎彎矩M=0.454kN.m經(jīng)過計算得得到最大支支座F=7.706kN經(jīng)過計算得得到最大變變形V=0.1mm內(nèi)龍骨的截截面力學參參數(shù)為本算例中，，截面慣性性矩I和截截面抵抗矩矩W分別為為:W=5.00××10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00××10.00×10.00××10.00/12=416.67cm4；(1)內(nèi)龍龍骨抗彎強強度計算抗彎計算強強度f=0.454×106/83333.3=5.45N/mm2內(nèi)龍骨的抗抗彎計算強強度小于13.0N/mm2,滿足要要求!梁側(cè)模板計計算書(2)內(nèi)龍龍骨抗剪計計算[可可以不計算算]截面抗剪強強度必須滿滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強強度計算值值T=3×3915/(2×50××100)=1.175N/mm2截面抗剪強強度設(shè)計值值[T]=1.60N/mm2內(nèi)龍骨的抗抗剪強度計計算滿足要要求!(3)內(nèi)龍龍骨撓度計計算最大變形v=0.1mm內(nèi)龍骨的最最大撓度小小于400.0/250,滿滿足要求!梁側(cè)模板計計算書五、梁側(cè)模模板外龍骨骨的計算外龍骨承受受內(nèi)龍骨傳傳遞的荷載載，按照集集中荷載下下連續(xù)梁計計算。外龍骨按照照集中多跨跨連續(xù)梁計計算。外龍骨計算算簡圖梁側(cè)模板計計算書外龍骨彎矩矩圖(kN.m)梁側(cè)模板計計算書外龍骨變形形圖(mm)梁側(cè)模板計計算書外龍骨剪力力圖(kN)梁側(cè)模板計計算書經(jīng)過計算得得到最大彎彎矩M=0.674kN.m經(jīng)過計算得得到最大支支座F=16.569kN經(jīng)過計算得得到最大變變形V=0.1mm外龍骨的截截面力學參參數(shù)為本算例中，，截面慣性性矩I和截截面抵抗矩矩W分別為為:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)外龍龍骨抗彎強強度計算抗彎計算強強度f=0.674×106/166666.7=4.04N/mm2外龍骨的抗抗彎計算強強度小于13.0N/mm2,滿足要要求!梁側(cè)模板計計算書(2)外龍龍骨抗剪計計算[可可以不計算算]截面抗剪強強度必須滿滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強強度計算值值T=3×5009/(2×100×100)=0.751N/mm2截面抗剪強強度設(shè)計值值[T]=1.60N/mm2外龍骨的抗抗剪強度計計算滿足要要求!(3)外龍龍骨撓度計計算最大變形v=0.1mm外龍骨的最最大撓度小小于500.0/250,滿滿足要求!梁側(cè)模板計計算書六、對拉螺螺栓的計算算計算公式:N<[N]=fA其中N———對對拉螺栓所所受的拉力力；A——對對拉螺栓栓有效面積積(mm2)；f——對對拉螺栓栓的抗拉強強度設(shè)計值值，取170N/mm2；對拉螺栓的的直徑(mm):14對拉螺栓有有效直徑(mm):12對拉螺栓有有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最最大容許拉拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所所受的最大大拉力(kN):N=16.569對拉螺栓強強度驗算滿滿足要求!梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書高支撐架的的計算參照照《建筑施施工扣件式式鋼管腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》》（JGJ130-2001）。支撐高度在在4米以上上的模板支支架被稱為為扣件式鋼鋼管高支撐撐架，對于于高支撐架架的計算規(guī)規(guī)范存在重重要疏漏，，使計算極極容易出現(xiàn)現(xiàn)不能完全全確保安全全的計算結(jié)結(jié)果。本計計算書還參參照《施工工技術(shù)》2002.3.《扣扣件式鋼管管模板高支支撐架設(shè)計計和使用安安全》，供供腳手架設(shè)設(shè)計人員參參考。模板支架搭搭設(shè)高度為為10.3米，基本尺寸為為：梁截面面B×D=800mm×1800mm，梁支支撐立桿的的橫距(跨跨度方向)l=0.50米米，立桿的的步距h=1.20米，梁底增加3道承重立立桿。梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書計算中考慮慮梁兩側(cè)部部分樓板混混凝土荷載載以集中力力方式向下下傳遞。集中力大小小為F=1.2×25.000×0.160×0.500×0.250=0.600kN。采用的鋼管管類型為48×3.5。圖1梁梁模板支撐撐架立面簡簡圖梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書一、模板面面板計算面板為受彎彎結(jié)構(gòu),需需要驗算其其抗彎強度度和剛度。。模板面板板的按照多多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包包括梁與模模板自重荷荷載，施工工活荷載等等。1.荷載的的計算：(1)鋼筋筋混凝土梁梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.800×0.250=11.250kN/m(2)模板板的自重線線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.250××(2×1.800+0.800)/0.800=0.481kN/m(3)活荷荷載為施工工荷載標準準值與振倒倒混凝土時時產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計算得到到，活荷載載標準值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.250=0.600kN均布荷載q=1.2××11.250+1.2×0.481=14.078kN/m集中荷載P=1.4××0.600=0.840kN面板的截面面慣性矩I和截面抵抵抗矩W分分別為:本算例中，，截面慣性性矩I和截截面抵抗矩矩W分別為為:W=25.00×1.80×1.80/6=13.50cm3；；I=25.00×1.80×1.80×1.80/12=12.15cm4；梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書計算簡圖梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書彎矩圖(kN.m)梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書剪力圖(kN)梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書變形圖(mm)梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書經(jīng)過計算得得到從左到到右各支座座力分別為為N1=1.439kNN2=4.612kNN3=4.612kNN4=1.439kN最大彎矩M=0.116kN.m最大變形V=0.6mm(1)抗彎彎強度計算算經(jīng)計算得到到面板抗彎彎強度計算算值f=0.116××1000×1000/13500=8.593N/mm2面板的抗彎彎強度設(shè)計計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎彎強度驗算算f<[f],滿足要要求!梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強強度計算值值T=3×2315.0/(2×250.000×18.000)=0.772N/mm2截面抗剪強強度設(shè)計值值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足足要求!(3)撓度度計算面板最大撓撓度計算值值v=0.563mm面板的最大大撓度小于于266.7/250,滿足足要求!梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書二、梁底支支撐木方的的計算（一）梁底底木方計算算按照三跨連連續(xù)梁計算算，最大彎彎矩考慮為為靜荷載與與活荷載的的計算值最最不利分配配的彎矩和和，計算公公式如下:均布荷載q=4.612/0.250=18.450kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×18.45×0.25×0.25=0.115kN.m最大剪力Q=0.6×0.250××18.450=2.767kN最大支座力力N=1.1×0.250×18.450=5.074kN木方的截面面力學參數(shù)數(shù)為本算例中，，截面慣性性矩I和截截面抵抗矩矩W分別為為:W=5.00××10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00××10.00×10.00××10.00/12=416.67cm4；(1)木方方抗彎強度度計算抗彎計算強強度f=0.115×106/83333.3=1.38N/mm2木方的抗彎彎計算強度度小于13.0N/mm2,滿足要求求!梁模板扣件件鋼管高支支撐架計算算書(2)木方方抗剪計算算[可以以不計算]最大剪力的的計算公式式如下:Q=0.6ql截面抗剪強強度必須滿滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強強度計算值值T=3×2767/(2×50××100)=0.830N/mm2截面抗剪強強度設(shè)計值值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪強強度計算滿足足要求!(3)木方撓撓度計算最大變形v=0.677×15.375××250.04/(100×10000.00×4166666.8)=0.010mm木方的最大撓撓度小于250.0/250,滿足足要求!梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管計算算簡圖梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管彎矩矩圖(kN.m)梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管變形形圖(mm)梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管剪力力圖(kN)梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書經(jīng)過連續(xù)梁的的計算得到最大彎矩Mmax=0.143kN.m最大變形vmax=0.049mm最大支座力Qmax=4.761kN抗彎計算強度度f=0.143×106/5080.0=28.19N/mm2支撐鋼管的抗抗彎計算強度度小于205.0N/mm2,滿足足要求!支撐鋼管的最最大撓度小于于400.0/150與與10mm,滿足要求!梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書(二)梁底底支撐縱向鋼鋼管計算縱向支撐鋼管管按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取取橫向支撐鋼鋼管傳遞力。。支撐鋼管計算算簡圖梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管彎矩矩圖(kN.m)梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管變形形圖(mm)梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書支撐鋼管剪力力圖(kN)梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書經(jīng)過連續(xù)梁的的計算得到最大彎矩Mmax=0.417kN.m最大變形vmax=0.274mm最大支座力Qmax=10.235kN抗彎計算強度度f=0.417×106/5080.0=82.00N/mm2支撐鋼管的抗抗彎計算強度度小于205.0N/mm2,滿足足要求!支撐鋼管的最最大撓度小于于500.0/150與與10mm,滿足要求!梁模板扣件鋼管管高支撐架計算算書四、扣件抗滑移移的計算縱向或橫向水平平桿與立桿連接接時，扣件的抗抗滑承載力按照照下式計算(規(guī)規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承載力設(shè)計值值,取8.0kN；R——縱向向或橫向水平桿桿傳給立桿的豎豎向作用力設(shè)計計值；計算中R取最大大支座反力，R=10.24kN單扣件抗滑承載載力的設(shè)計計算算不滿足要求,可以考慮采用用雙扣件!當直角扣件的擰擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表表明:單扣件在在12kN的荷荷載下會滑動,其抗滑承載力力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會會滑動,其抗滑滑承載力可取12.0kN。。梁模板扣件鋼管管高支撐架計算算書五、立桿的穩(wěn)定定性計算立桿的穩(wěn)定性計計算公式其中N———立桿的軸心心壓力設(shè)計值，，它包括：橫桿的最大支座座反力N1=10.24kN(已經(jīng)包包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自自重N2=1.2×0.149×10.300=1.840kNN=10.235+1.840=12.076kN——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長細比比l0/i查查表得到；i——計算算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58A——立桿桿凈截面面積(cm2)；；A=4.89W——立桿桿凈截面抵抗矩矩(cm3)；；W=5.08——鋼管立桿桿抗壓強度計算算值(N/mm2)；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設(shè)計值，，[f]=205.00N/mm2；；l0——計計算長度(m)；如果完全參照《《扣件式規(guī)范》》不考慮高支撐撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計計算長度附加系系數(shù)，按照表1取值為1.167；u——計算算長度系數(shù)，參參照《扣件式規(guī)規(guī)范》表5.3.3；u=1.70a——立桿桿上端伸出頂層層橫桿中心線至至模板支撐點的的長度；a=0.15m；公式(1)的計計算結(jié)果：=80.18N/mm2，，立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿足足要求!公式(2)的計計算結(jié)果：=39.10N/mm2，，立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿足足要求!梁模板扣件鋼管管高支撐架計算算書如果考慮到高支支撐架的安全因因素，適宜由公公式(3)計算算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計計算長度附加系系數(shù)，按照表2取值為1.031；公式(3)的計計算結(jié)果：=50.38N/mm2，，立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿足足要求!模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力墻墻或柱作為連接接連墻件，否則則存在安全隱患患。表1模板支支架計算長度附附加系數(shù)k1—————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤≤2.1k11.1631.1671.1851.243—————————————————————————————————————梁模板扣件鋼管管高支撐架計算算書表2模板支支架計算長度附附加系數(shù)k2——————————————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091——————————————————————————————————————————————————以上表參照杜杜榮軍：《扣件件式鋼管模板高高支撐架設(shè)計和和使用安全》梁模板扣件鋼管管高支撐架計算算書六、梁模板高支支撐架的構(gòu)造和和施工要求[工工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣扣件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外，，還要考慮以下下內(nèi)容1.模板支架的的構(gòu)造要求：a.梁板模板高高支撐架可以根根據(jù)設(shè)計荷載采采用單立桿或雙雙立桿；b.立桿之間必必須按步距滿設(shè)設(shè)雙向水平桿，，確保兩方向足足夠的設(shè)計剛度度；c.梁和樓板荷荷載相差較大時時，可以采用不不同的立桿間距距，但只宜在一一個方向變距、、而另一個方向向不變。2.立桿步距的的設(shè)計：a.當架體構(gòu)造造荷載在立桿不不同高度軸力變變化不大時，可可以采用等步距距設(shè)置；b.當中部有加加強層或支架很很高，軸力沿高高度分布變化較較大，可采用下下小上大的變步步距設(shè)置，但變變化不要過多；；c.高支撐架步步距以0.9--1.5m為為宜，不宜超過過1.5m。梁模板扣件鋼管管高支撐架計算算書3.整體性構(gòu)造造層的設(shè)計：a.當支撐架高高度≥20m或或橫向高寬比≥≥6時，需要設(shè)設(shè)置整體性單或或雙水平加強層層；b.單水平加強強層可以每4--6米沿水平平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水水平斜桿或剪刀刀撐，且須與立立桿連接，設(shè)置置斜桿層數(shù)要大大于水平框格總總數(shù)的1/3；；c.雙水平加強強層在支撐架的的頂部和中部每每隔10--15m設(shè)置，四四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，，使其具有較大大剛度和變形約約束的空間結(jié)構(gòu)構(gòu)層；d.在任任何情況況下，高高支撐架架的頂部部和底部部（掃地地桿的設(shè)設(shè)置層））必須設(shè)設(shè)水平加加強層。。梁模板扣扣件鋼管管高支撐撐架計算算書4.剪刀刀撐的設(shè)設(shè)計：a.沿支支架四周周外立面面應(yīng)滿足足立面滿滿設(shè)剪刀刀撐；b.中部部可根據(jù)據(jù)需要并并依構(gòu)架架框格的的大小，，每隔10--15m設(shè)置。。5.頂部部支撐點點的設(shè)計計：a.最好好在立桿桿頂部設(shè)設(shè)置支托托板，其其距離支支架頂層層橫桿的的高度不不宜大于于400mm；；b.頂部部支撐點點位于頂頂層橫桿桿時，應(yīng)應(yīng)靠近立立桿，且且不宜大大于200mm；c.支撐撐橫桿與與立桿的的連接扣扣件應(yīng)進進行抗滑滑驗算，，當設(shè)計計荷載N≤12kN時時，可用用雙扣件件；大于于12kN時應(yīng)應(yīng)用頂托托方式。。梁模板扣扣件鋼管管高支撐撐架計算算書6.支撐撐架搭設(shè)設(shè)的要求求：a.嚴格格按照設(shè)設(shè)計尺寸寸搭設(shè)，，立桿和和水平桿桿的接頭頭均應(yīng)錯錯開在不不同的框框格層中中設(shè)置；；b.確保保立桿的的垂直偏偏差和橫橫桿的水水平偏差差小于《《扣件架架規(guī)范》》的要求求；c.確保保每個扣扣件和鋼鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿滿足要求求的，每每個扣件件的擰緊緊力矩都都要控制制在45-60N.m，鋼管管不能選選用已經(jīng)經(jīng)長期使使用發(fā)生生變形的的；d.地基基支座的的設(shè)計要要滿足承承載力的的要求。。梁模板扣扣件鋼管管高支撐撐架計算算書7.施工工使用的的要求：：a.精心心設(shè)計混混凝土澆澆筑方案案，確保保模板支支架施工工過程中中均衡受受載，最最好采用用由中部部向兩邊邊擴展的的澆筑方方式；b.嚴格控制實際際施工荷載不超過過設(shè)計荷載，對出出現(xiàn)的超過最大荷荷載要有相應(yīng)的控控制措施，鋼筋等等材料不能在支架架上方堆放；c.澆筑過程中，，派人檢查支架和和支承情況，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)下沉、松動和變變形情況及時解決決。高大模板工程獨山子汽機梁板高支模板計算方法.則利用PKPM程程序進行計算其結(jié)結(jié)果如下:A、施工安排汽機先施工汽機基基礎(chǔ)底板，然后再再施工至±0.00m，接著施工工至框架梁底，施施工8.9m層梁梁板結(jié)構(gòu)。待架子子拆除后，再施工工通風層。框架柱和8.9m層施工方法為為：先將柱、梁、、板鋼筋及模板全全部施工完畢，待待澆筑混凝土時，，先澆筑柱混凝土土至框架梁底，然然后再緊跟著澆筑筑梁、板混凝土。。高大模板工程B、梁模板扣件件鋼管支撐架計算算計算參照《建筑施施工扣件式鋼管腳腳手架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ130-2001）?！妒┕ぜ夹g(shù)術(shù)》2002.3.《扣件式鋼管管模板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安全》》模板支架搭設(shè)高度度為13.0米，，基本尺寸為：：梁截面B×D=2100mm×3500mm，梁支撐立桿的的橫距(跨度方向向)l=0.50米，立桿的步步距h=1.20米，梁底承重重立桿0.50米米左右，采用的鋼鋼管類型為Ф48×3.2。梁截面B×D=2100mm××3500mm梁模板支撐架立面面簡圖高大模板工程作用荷載包括梁與與模板自重荷載，，施工活荷載等。。a.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN/m)：q1=25.000×3.500×0.500=43.750kN/m(2)模板的自重重線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.500×(2×3.500+2.100)/2.100=0.758kN/m(3)活荷載為施施工荷載標準值與與振倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(1.000+2.000)×2.100×0.500=3.150kN均布荷載q=1.2×43.750+1.2×0.758=53.410kN/m集中荷載P=1.4×3.150=4.410kN高大模板工程b.梁底支支撐橫向鋼鋼管計算橫向支撐鋼鋼管按照集集中荷載作作用下的連連續(xù)梁計算算。集中荷載P取木方支支撐傳遞力力。支撐鋼管計計算簡圖支撐鋼管彎彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖(kN)高大模板工程經(jīng)過連續(xù)梁的計計算得到最大彎矩Mmax=0.890kN.m最大變形vmax=0.763mm最大支座力Qmax=28.945kN抗彎計算強度f=0.890×106/4729.0=188.10N/mm2支撐鋼管的抗彎彎計算強度小于于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓度小于570.0/150與10mm,滿足要求!高大模板工程c.梁底支撐縱縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼鋼管只起構(gòu)造作作用，無需要計計算。d.扣件抗滑移移的計算縱向或橫向水平平桿與立桿連接接時，扣件的抗抗滑承載力按照照下式計算(規(guī)規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承載力設(shè)計值值,取8.0kN；R——縱向向或橫向水平桿桿傳給立桿的豎豎向作用力設(shè)計計值；計算中R=10.95kN單扣件抗滑承載載力的設(shè)計計算算不滿足要求,采用雙扣件即即可滿足。高大模板工程e.立桿的穩(wěn)定定性計算立桿的穩(wěn)定性計計算公式其中N———立桿的軸心心壓力設(shè)計值，，它包括：橫桿的最大支座座反力N1=28.95kN(已經(jīng)包包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自自重N2=1.2×0.186×9.000=2.004kNN=28.945+2.004=30.950kN——軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長細比l0/i查查表得到；i——計算算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿桿凈截面面積(cm2)；；A=4.50W——立桿桿凈截面抵抗矩矩(cm3)；；W=4.73——鋼管立桿桿抗壓強度計算算值(N/mm2)；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設(shè)計值，，[f]=205.00N/mm2；；l0——計計算長度(m)；考慮到高支撐架架的安全因素，，適宜由公式l0=k1k2(h+2a)計算k1——計計算長度附加系系數(shù)，按照表取取值為1.167；a——立桿桿上端伸出頂層層橫桿中心線至至模板支撐點的的長度；a=0.00m；k2——計計算長度附附加系數(shù)，按按照表取值為為1.039；計算結(jié)果：=105.20N/mm2，立立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿足要求!汽機梁板高支模板板高大模板工程(四)、構(gòu)造要求求

1.模板板支架立桿的構(gòu)造造應(yīng)符合下列要求求：

(1).每根立桿底部部應(yīng)設(shè)置底座，并并必須按有關(guān)規(guī)定定設(shè)置縱、橫掃地地桿。

(2).高支模立桿桿步距不得大于1.5m,并應(yīng)設(shè)設(shè)置縱橫水平拉桿桿。

(3).立桿接長必須須按有關(guān)規(guī)定采用用對接扣件連接。。

(4).支架立桿應(yīng)豎直直設(shè)置，2m高度度的垂直允許偏差差為15mm。(5).當當梁模板支架立桿桿采用單根立桿時時，立桿應(yīng)設(shè)在梁梁模板中心線處，，其偏心距不應(yīng)大大于25mm。。高大模板工工程2.滿堂模模板支架的的支撐設(shè)置置應(yīng)符合下下列規(guī)定：：(1).剪剪刀撐應(yīng)縱縱橫設(shè)置，，且不少于于兩道，其其間距不得得超過6.5m；支支撐主梁的的立桿必須須設(shè)置剪剪刀撐。(2.)滿堂堂模板支架架四邊與中中間每隔四四排支架立立桿應(yīng)設(shè)置置一道縱向向剪刀撐，，由底至頂頂連續(xù)設(shè)置置。(3.)高于4m的模板板支架，其其兩端與中中間每隔4排立桿從從頂層開始始向下每隔隔2步設(shè)置置一道水平平剪刀撐撐。剪刀撐撐的構(gòu)造應(yīng)應(yīng)符合有關(guān)關(guān)規(guī)定。高大模板工工程(五)、模模板支架施施工1.施工工準備：進進行技術(shù)交交底；對構(gòu)構(gòu)配件進行行驗收；清清除搭設(shè)場場地雜物，，平整搭設(shè)設(shè)場地，并并使排水水暢通。2.支架基礎(chǔ)礎(chǔ)必須滿足足支模施工工和計算要要求，驗收收合格后按按施工方案案的要求放放線定位。。由于支支撐搭設(shè)在在斜道上，，坡度為14.6％％，因此，，搭設(shè)立桿桿前，要先先根據(jù)支模模平面圖放放出每根立立桿的位位置，然后后在斜道上上鑿平不小小于150×150平面，以以確保放置置底座面水水平，保證證立桿垂直直。3.按按施工方案案和上述構(gòu)構(gòu)造要求搭搭設(shè)模板支支架，并應(yīng)應(yīng)滿足《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工工質(zhì)量驗收收規(guī)范》》（GB50204—2002）的有有關(guān)規(guī)定高大模板工工程4.支架的的拆除（（1）支模模的拆除必必須經(jīng)驗算算復(fù)核并符符合《混凝凝土結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)質(zhì)量驗收規(guī)規(guī)范》（GB50204——2002）及其它它有關(guān)規(guī)定定，嚴格控控制拆模時時間，拆模模前必須有有拆模申請請及經(jīng)審批批。

（2）拆除時時應(yīng)遵循先先上后下，，先搭后拆拆，后搭先先拆，一步步一清的原原則，部件件拆除的順順序與安安裝順序相相反，嚴禁禁上下同時時作業(yè)，拆拆除時應(yīng)采采用可靠的的安全措施施。（3）卸料料時應(yīng)由作作業(yè)人員員將各配件件逐次傳遞遞到地面，，嚴禁拋擲擲。

（4）運至地地面的構(gòu)配配件應(yīng)及時時檢查、整整修與保養(yǎng)養(yǎng)，清除桿桿件及螺紋紋上的沾污污物，變形形嚴重的的，送回倉倉庫修整。。配件經(jīng)檢檢查、修整整后，按品品種、規(guī)格格分類存放放，妥善保保管。高大模板工工程(六)、安安全管理1.明確支摸摸施工現(xiàn)場場安全責任任人，負責責施工全過過程的安全全管理工作作。在支摸摸搭設(shè)、拆拆除和混混凝土澆筑筑前向作業(yè)業(yè)人員進行行安全技術(shù)術(shù)交底。2.支模施工工應(yīng)按經(jīng)審審批的施工工方案進行行，方案未未經(jīng)原審批批部門同意意，任何人人不得修改改變更。。3.支模分分段或整體體搭設(shè)安裝裝完畢，經(jīng)經(jīng)技術(shù)和安安全負責人人驗收合格格后方能進進行鋼筋安安裝。4.支支摸施工現(xiàn)現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)設(shè)工作梯，，作業(yè)人員員不得從支支撐系統(tǒng)爬爬上爬下。。高大模板板工程5.支摸摸搭設(shè)、、拆除和和混凝土土澆筑期期間，無無關(guān)人員員不得進進入支摸摸底下，，并由安安全員在在現(xiàn)場監(jiān)監(jiān)護。。6.混混凝土澆澆筑時，，派安全全員專職職觀察模模板及其其支摸系系統(tǒng)的變變形情況況，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)異?，F(xiàn)現(xiàn)象時應(yīng)應(yīng)立即即暫停施施工，迅迅速疏散散人員，，待排除除險情并并經(jīng)施工工現(xiàn)場安安全負責責人檢查查同意后后方可復(fù)復(fù)工。7.施工工期間，，要避免免材料、、機具與與工具過過于集中中堆放。。8.支支架搭設(shè)設(shè)人員必必須持證證上崗，，并戴安安全帽、、系安全全帶、穿穿防滑鞋鞋。9.惡劣天天氣時應(yīng)應(yīng)停止模模板支架架的搭設(shè)設(shè)與拆除除。雨后后上架作作業(yè)應(yīng)有有防滑措措施。高大模板板工程(七)、、設(shè)計與與施工體體會1.按照規(guī)規(guī)范要求求，對木木模板系系統(tǒng)的計計算是采采用概率率極限狀狀態(tài)設(shè)計計法的要要求，采采用分項項系數(shù)數(shù)設(shè)計表表達式進進行的。。因此，，在高支支模設(shè)計計中，各各種參數(shù)數(shù)的取值值是否合合理，將將影響計計算數(shù)據(jù)據(jù)的準準確性和和支撐系系統(tǒng)的安安全性。。高大模板板工程2.本模板支支架的基礎(chǔ)雖雖為斜坡，但但支承在經(jīng)夯夯實并澆筑混混凝土的地面面上，支架基基礎(chǔ)很容易易滿足支模施施工和使用要要求，因此，，本設(shè)計對基基礎(chǔ)考慮得不不多。當高、、重、大跨度度梁板模板支支架支承在在下層結(jié)構(gòu)樓樓面上時，則則要考慮下層層樓面的結(jié)構(gòu)構(gòu)承載力，必必要時要進行行加固處理。。當模板支支架支承在泥泥土地面上時時，應(yīng)在平整整、夯實后加加設(shè)滿足承載載力要求的墊墊塊支承立桿桿,并采取取排水措施。。高大模板工程程3.經(jīng)計算分分析，鋼管的的承載力較大大（可用步距距調(diào)整），其其平面間距主主要受木枋的的強度和剛剛度影響。當當木枋的強度度和剛度滿足足不了要求時時，可考慮使使用雙木枋（（即兩條木枋枋疊起來使用用）。由于于木枋長度一一般都是長2m，因此設(shè)設(shè)計時垂直梁梁軸線方向的的間距可以先先定下來，一一般為2m的1/2、、1/4或比比之略小，而而沿梁軸線方方向的間距則則要通過試算算來決定。高大模板工工程4.由于施施工中產(chǎn)生生的振動荷荷載較大，，豎向支撐撐由扣件式式鋼管腳手手架組成，，而安裝的的誤差很很難保證桿桿件在豎直直的一條線線上，因此此扣件式鋼鋼管腳手架架要排列整整齊和順直直，并要及及時安設(shè)好好縱橫向向水平拉桿桿、剪刀撐撐等。上下下層立桿采采用的對接接扣件應(yīng)按按規(guī)范要求求交錯布置置。高大模板工工程5.由于支支架的搭設(shè)設(shè)是由架子子工作業(yè)的的，而支架架上的模板板系統(tǒng)則由由木工來完完成，因此此，在設(shè)設(shè)計與施工工過程中，，要綜合考考慮各班組組的情況，，協(xié)調(diào)好各各班組的工工作，才能能設(shè)計出既既確保安全全、方便便施工，又又節(jié)約鋼管管用量的支支模系統(tǒng)。。三、高支模坍塌塌事故教訓訓的典型案案例1．南南京“10．25"事故2000年年10月25日上午午9：30左右，南南京市********大廳廳在屋蓋混混凝土澆筑筑中發(fā)生了了高支模的的整體坍塌塌重大事故故(簡稱南南京“10．25””事故)，，造成6人人死亡，11人重傷傷，24人人輕傷，見見圖1。該該屋蓋的平平面尺寸為為24m××26．．8m，雙雙向預(yù)應(yīng)力力梁井式樓樓蓋。Y向向預(yù)應(yīng)力大大梁有兩根根，截面尺尺寸為500mm××1600～1850mm；X向向有大梁5根，截面面尺寸為400mm×1600mm。屋蓋板板厚130mm。屋屋蓋頂面標標高29．．30～29．575m，大大梁梁底的的支模高度度約為36m(地下下室兩層，，高度為－－8.7m)。發(fā)生生該事故的的技術(shù)原因因有以下幾幾點：(1)對超超高支模的的重要性和和嚴重性認認識不足是是事故產(chǎn)生生的深層次次原因。大大演播廳的的屋蓋支模模高度達36m，雙雙向井式樓樓蓋的跨度度達25m左右，其其大梁高度度為1800mm左右，這這些重要的的高支模技技術(shù)參數(shù)，，有一定工工程經(jīng)驗的的項目施工工人員和監(jiān)監(jiān)理人員都都會引起足足夠的重視視。但該工工程的項目目部人員警警覺明顯不不夠，監(jiān)理理人員的警警覺也不夠夠。圖1南南京“10．25"高支模坍坍塌1．南南京“10．25"事故(2)對扣扣件式鋼管管排架支撐撐承載力的的決定因素素認識不足足，是事故故產(chǎn)生的主主要技術(shù)原原因。該工工程的樓蓋蓋施工有簡簡單的模板板支架方案案，一般板板下立桿間間距為800mm××800mm，步步高為1800mm；大梁梁下立桿間間距增為@400mm，步高高為900mm。但但實際搭設(shè)設(shè)時有變動動，立桿的的基本尺寸寸臨時改為為1000mm××l000mm，，步高統(tǒng)一一為1800mm，地下室室地坑處局局部步高達達2．6m。大梁下下雖增設(shè)間間距為@500mm的立桿，，但凡增設(shè)設(shè)的立桿均均缺與之垂垂直交叉的的水平桿連連系，支架架的承載力力沒有得到到根本的提提高，見圖圖2。1．南南京“10．25"事故(3)搭設(shè)設(shè)的支架構(gòu)構(gòu)造不合理理是事故產(chǎn)產(chǎn)生的又一一主要原因因。事故現(xiàn)現(xiàn)場殘存的的支架，無無掃地桿，，相鄰的連連續(xù)5根立立桿的鋼管管接頭對接接在同一高高度，未見見設(shè)置剪刀刀撐，大梁梁底模下也也未設(shè)置必必要的均勻勻分配荷載載的橫向水水平木枋等等。圖2梁梁下加密鋼鋼管缺增加加連系水平平桿2．南南京**““9．01”事故2004年年9月1日日晚22時時48分，，江蘇*******干部學學院南京***校區(qū)區(qū)********中心工程程，在澆筑筑兩幢框架架樓間9~13軸線線廊道頂層層屋面梁板板混凝土時時，發(fā)生了了模板支架架系統(tǒng)整體體坍塌的惡惡性事故。。造成作業(yè)業(yè)人員22人傷亡，，其中5人人死亡(現(xiàn)現(xiàn)場死亡2人，經(jīng)醫(yī)醫(yī)院搶救無無效死亡3人)，3人重傷，，14人輕輕傷，見圖圖3。該工程坍塌塌的結(jié)構(gòu)部部分為東西西兩個教學學樓的聯(lián)絡(luò)絡(luò)通道頂屋屋蓋，跨度度為16m，樓板厚厚100mm，反梁梁的尺寸為為350mm×l200mm。支模模架高18m，搭設(shè)設(shè)的架體基基本尺寸為為縱橫向1m×1m，步高高1．8m。實際搭搭設(shè)時，東東西向每步步均設(shè)水平平桿，南北北向的水平平桿每三跨跨(每隔兩兩根立桿)設(shè)置。查查東側(cè)由同同一作業(yè)隊隊搭設(shè)的兩兩層空間的的已澆混凝凝土支架，，可知坍塌塌支架的基基本構(gòu)造，，見圖4。。經(jīng)技術(shù)分分析，該支支模系統(tǒng)整整體坍塌的的直接原因因為南北向向水平桿用用量不足，，其用量僅僅為搭設(shè)所所需用量的的30％，，造成50％的立桿桿長細比過過大，模板板支撐系統(tǒng)統(tǒng)整體剛度度嚴重不足足而造成失失穩(wěn)坍塌。。另外，該工程高高支模的支架搭搭設(shè)構(gòu)造極不規(guī)規(guī)范，查看現(xiàn)場場：無掃地桿、、無剪刀撐、未未與東西向主體體結(jié)構(gòu)有效拉結(jié)結(jié)，造成該高支支模架承載能力力下降。工程管管理上也有諸多多漏洞。無專門門施工方案，無無計算書，無專專家論證，無書書面交底，無搭搭設(shè)驗收，澆筑筑混凝土時總監(jiān)監(jiān)未發(fā)澆筑令，，監(jiān)理未要求整整改，發(fā)現(xiàn)澆筑筑混凝土后監(jiān)理理未要求停工。。3．南京*********工程事故故2005年4月月，南京*****工程地下下室施工發(fā)生了了大面積模板支支架整體坍塌事事故，死亡1人人，見圖5。該該地下室的頂板板厚400mm，柱帽處局部部板厚1000mm，地下兩兩層，負一層支支模高度為6m。3．南京********工工程事故該工程的支模高度度不大，但支模面面積特別大。地下下室負二層施工時時采用了先澆柱，，后澆板的方法。。由于工期特別緊緊，在負一層施工工時，改用柱和板板的混凝土一次性性澆筑。發(fā)生事故故的主要原因為：：(1)搭設(shè)的支架架水平桿嚴重不足足，查看現(xiàn)場的殘殘存支架，基本架架體尺寸為雙向1m×1m，步高高1．8m。水平平桿的搭設(shè)每步高高處僅為單向設(shè)置置，但上下步高處處為相互正交，見見圖6。此種搭設(shè)設(shè)法，將正常的立立桿承載力計算長長度加大一倍，導導致6m高的鋼管管支撐接近極限承承載力。3．南京******工程事事故(2)搭設(shè)的構(gòu)造造不全，掃地桿未未設(shè)，縱向剪刀撐撐未設(shè)。因此，在在泵送混凝土管的的初始水平?jīng)_擊力力下，整體支架的的抗水平力嚴重不不足，出現(xiàn)了支架架的連片傾斜倒塌塌，見圖7。高大模板工程4.模板坍塌———2005年5月月25日，烏魯木木齊某建筑公司在在*******幼兒園工程施工工過程中，使用商商品混凝土澆筑一一層頂板時，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)模板有坍塌情況況，技術(shù)員帶領(lǐng)5－6名木工到模模板下加固（支撐撐體系采用楊木桿桿），在加固過程程中發(fā)生坍塌，導導致2人死亡，4人輕傷。高大模板工程5. 2005年7月12日，，伊犁某建筑公司司在****卷煙煙廠生產(chǎn)車間過程程施工過程中，1名木工在三層樓樓面支模，因操作作架所鋪一塊木板板突然斷裂，墜落落至三層樓地面，，墜落中安全帽脫脫落，后腦著地，，經(jīng)搶救無效死亡亡。高大模板工程6.模板坍塌———2005年8月月31日，新疆某某建筑公司在***廣場B區(qū)工程程施工過程中，在在井字梁樓板澆筑筑時，模板和支架架出現(xiàn)下沉和坍塌塌，導致1人死亡亡2人重傷。高大模板工程7.坍塌——2006年9月20日凌晨5點20分左右，新疆某某建筑公司施工的的新疆***大學學****綜合樓樓工程，在澆筑四四層整體混凝土時時模板支撐體系失失穩(wěn)坍塌，一名值值班維護模板的作作業(yè)人員被壓在坍坍塌板下，經(jīng)搶救救無效死亡。8.封頂?shù)涠Y十小小時山西汽車車站坍塌2007年11月月25日凌晨1時時許，山西***市一在在建汽車站兩層候車大廳坍塌塌，事故共造3人死亡，6人受傷。而在在事故發(fā)生前10小時，該建筑剛剛剛舉行了封頂儀儀式。8.封頂?shù)涠Y十小小時山西汽車車站坍塌8.封頂?shù)涠Y十小小時山西汽車車站坍塌樓頂下陷如鍋底25日，記者趕到到事故現(xiàn)場。警方方已對事故現(xiàn)場周周圍200米范圍圍進行現(xiàn)場封鎖，，事故樓房被工地地工人用3米多高高的編織帶圈起，，兩輛大型吊車和和工人們正在緊張張的進行搶救（上上圖）。在事故現(xiàn)場附近居居民樓樓頂，記者者看到，剛封頂?shù)牡匿摻钏囗斔菹莺蟪尸F(xiàn)出如同下下陷去的大鍋底形形狀，一層的頂板板也被砸開了個““天窗”。8.封頂?shù)涠Y十小小時山西汽車車站坍塌封頂10小時后坍坍塌11月24日15時，建筑單位為為了慶祝封頂儀式式，專門請了不少少領(lǐng)導前來祝賀，，在封頂儀式上還還舉行了隆重的剪剪彩活動。從15時開始實施施二樓及候車大廳廳樓頂灌漿工序，，但次日凌晨1時時許，工人們發(fā)現(xiàn)現(xiàn)整個樓頂以緩慢慢的速度開始下陷陷，在二樓工地邊邊沿的施工人員趕趕緊撤離現(xiàn)場，但但是靠樓頂中心位位置的人員就和還還沒有凝固的混凝凝土樓頂一起陷下下去。事故發(fā)生時，現(xiàn)場場共有作業(yè)人員19人，兩人被發(fā)發(fā)現(xiàn)在現(xiàn)場死亡，，1人經(jīng)搶救無效效死亡，6名受傷傷人員正在治療中中，另有5人身體體不適留院觀察。。8.封頂?shù)涠Y十小小時山西汽車車站坍塌趕工期用鋼管支架架一名不愿透露姓名名的工頭告訴記者者，這個工地上的的工程質(zhì)量沒有問問題，主要是工期期要求太緊，周圍圍的大樓建筑工地地已進入裝修階段段，這個車站也要要趕在明年“五一一”前交付使用。。前幾天剛澆注的的主體支柱還沒有有晾干，混凝土和和鋼筋水泥還沒有有達到原來工程設(shè)設(shè)計的強度，便在在工期緊的情況下下使用鋼管支架進進行支撐封的頂。。鋼管支架是有伸伸縮性的，在不堪堪負重的情況下發(fā)發(fā)生了壓塌性倒塌塌事故。中間的頂頂一下陷，也把兩兩邊的框架支柱拉拉進去了。目前，侯馬市已成成立事故調(diào)查組對對坍塌原因展開全全面調(diào)查。高大模板工程四.高大支模整整體坍塌事故的教教訓總結(jié)幾起典型的高高支模架的整體坍坍塌事故，有以下下幾點共性的教訓訓：(1)在高支模架架的架體中，目前前采用的主要架體體形式為扣件式鋼鋼管支架，碗扣式式鋼管支架以及門門式鋼管支架。從從國內(nèi)已發(fā)生的坍坍塌高支模架事故故來看，主要集中中在用扣件鋼管搭搭設(shè)的支模架?？劭奂摴苤Ъ苡写畲钤O(shè)靈活，適應(yīng)復(fù)復(fù)雜結(jié)構(gòu)支模的優(yōu)優(yōu)點；但也有搭設(shè)設(shè)隨意性大，受作作業(yè)工人素質(zhì)和技技術(shù)水平影響大的的缺點。因此，應(yīng)應(yīng)將扣件鋼管搭設(shè)設(shè)的高支模架作為為安全管理的重點點。高大模板工程(2)在構(gòu)成架體體的立桿和水平桿桿中，水平桿的搭搭設(shè)隨意性太大，，木工搭設(shè)往往依依一般低層混凝土土結(jié)構(gòu)支模的經(jīng)驗驗去搭設(shè)高支模架架，水平桿一個方方向均設(shè)，另一個個與之正交的方向向每隔兩跨(隔一一根立桿)或三跨跨(隔兩根立桿)設(shè)置，也從整體體上大大削弱了架架體的整體剛度和和承載能力。從支支架坍塌速度集中中在4—5秒之內(nèi)內(nèi)，就可以看出架架體的缺陷之嚴重重。事故之后，也也可看出有些高支支模架是必垮無疑疑的。高大模板板工程(3)在在搭設(shè)架架體墓本本尺寸合合理時，，扣件鋼鋼管架的的承載能能力主要要是由頂頂部扣件件的抗滑滑能力決決定的。。南京高高架橋的的坍塌事事故說明明了即使使架體墓墓本完善善，但若若對這種種架子的的受力特特點認識識不足，，在架體體頂部承承受荷載載大時，，還有可可能發(fā)生生坍塌事事故。(4)構(gòu)構(gòu)造措施施完善能能有效提提高高支支模架的的整體承承載能力力。在房房屋建筑筑工程中中發(fā)生的的幾例坍坍塌事故故均為支支架構(gòu)造造搭設(shè)有有嚴重缺缺陷的。。高大模板板工程(5)要要充分重重視在城城市邊緣緣地區(qū)的的高支模模架的安安全，這這些地區(qū)區(qū)由于土土地價格格相對較較低，建建設(shè)速度度發(fā)展快快，常有有高大支支模的混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)出現(xiàn)現(xiàn)，但施施工隊伍伍相對較較弱，施施工分布布廣，也也造成工工程管理理上的盲盲點。高大模板板工程五.加加強高支支模安全全監(jiān)督的的措施1.重重視高高支模方方案審批批階段的的手續(xù)完完備及專專家論證證工程施工工單位和和監(jiān)理在在接手工工程項目目時，首首先要認認真查看看有無屬屬于高支支模的混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)施工工。若有有高支模模的內(nèi)容容，應(yīng)按按以下幾幾個方面面加強方方案階段段的監(jiān)督督：高大模板板工程(1)承擔擔項目施施工的項項目經(jīng)理理和技術(shù)術(shù)負責人人應(yīng)認真真編制高高支模的的專項施施工方案案，施工工方案中中要有計計算書、、安全驗驗算結(jié)果果和必要要的參考考資料。。除了文文字性的的方案外外，特別別是必須須附有高高支模部部位的詳詳細而明明確的搭搭設(shè)方案案圖。高大模板板工程這些圖包包括：①支模架架的平面面布置圖圖。圖中中標明結(jié)結(jié)構(gòu)梁板板的主要要尺寸，，梁下鋼鋼管支模模架搭設(shè)設(shè)的基本本尺寸(一般加加密搭設(shè)設(shè))，板板下鋼管管支模架架搭設(shè)的的基本尺尺寸；支支模架的的水平層層剪刀撐撐布置，，一般每每隔4～～6m設(shè)設(shè)置；支支模架的的豎向剪剪刀撐設(shè)設(shè)置位置置用虛線線表達，，宜設(shè)置置在大梁梁的軸線線位置上上，以增增加抵抗抗混凝土土泵管的的水平?jīng)_沖擊力；；整個高高支模區(qū)區(qū)域支架架與周邊邊結(jié)構(gòu)的的拉結(jié)設(shè)設(shè)置等。。相關(guān)支支架搭設(shè)設(shè)的技術(shù)術(shù)總要求求也要在在平面總總圖中列列條文敘敘述。高大模板工程程②支模架的立立面布置圖。。圖中標明結(jié)結(jié)構(gòu)剖面，主主要構(gòu)件的標標高以及被支支模結(jié)構(gòu)的上上下層關(guān)系。。梁板下的模模板支架應(yīng)標標明基本步高高，掃地桿離離地距離，豎豎向剪刀撐布布置，與周邊邊結(jié)構(gòu)拉結(jié)的的位置。立面面布置應(yīng)特別別注意高支模模的大截面梁梁重荷載下支支架底部結(jié)構(gòu)構(gòu)的承載能力力是否滿足要要求，必要時時應(yīng)驗算和設(shè)設(shè)計支架底部部結(jié)構(gòu)下的傳傳力二次支撐撐。對于支模模高度在10rn以上的的支架，一般般應(yīng)每隔8～～10rn設(shè)設(shè)置加強層，，加強層的做做法為：在步步高范圍內(nèi)搭搭設(shè)折線狀剪剪刀撐，形成成鋼管搭設(shè)的的桁架，桁架架兩端與周邊邊結(jié)構(gòu)形成有有效拉結(jié)，以以加強超高支支架的整體剛剛度，并調(diào)整整立桿的荷載載傳力。高大模板工程程③局