*2陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案500x550^^計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。單位：[mm]1200 ； 900單位：[mm]1200 ； 900剖面圖 側(cè)面圖多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁裁面一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.500；梁截面高度D(m):0.550；63陽(yáng)泉陽(yáng)陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程) 模板施工方案混凝土板厚度(mm):180；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.25；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：11.5；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類(lèi)型為①48x3.5；立桿承重連接方式:可調(diào)托座;2.荷載參模板自重(kN/m2):0.5；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):13.750傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2):1.3；面板類(lèi)型：木面板；面板彈性模量E(N/mm2):9000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):13.0；4架底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm):15.0；64

m陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目避期工程)m陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目避期工程)模板施工方案5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm):185;次楞根數(shù)：3;次楞龍骨材料：木楞，寬度100mm，高度100mm；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3；固定支撐水平間距(mm)：900;主楞龍骨材料：鋼楞；截面類(lèi)型為圓鋼管48x3.5;主楞間距(mm)：900二.梁橫板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。9=0.22汽四見(jiàn)"；斤 F=YH其中Y--混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取15.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.00m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.550m；65?蕓;二陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程） 模板施工方案B1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；B2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得71.584kN/m2、13.750kN/m2,取較小值13.750kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三.梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。q1S5 1S5面板計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm）.強(qiáng)度計(jì)跨中彎矩計(jì)算公式如下:（荷載計(jì)算中，板按單位寬度1m折算為線(xiàn)荷載，梁中為0.9m）其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=90x1.5x1.5/6=3.375x104mm3;M--面板的最大彎距（N-mm）;66.蕓;:陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程) 模板施工方案Q--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：初二0.125/2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載取4kN/m2包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2x0.9x13.75=14.85kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4x0.9x4=5.04kN/m;q=q1+q2=14.85+5.04=19.89kN/m;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=185mm;面板的最大彎距M=0.125x19.89x1852=8.51x104N-mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：Q=8.51x104/3.38x104=2.518N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值Q=2.518N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿(mǎn)足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130-2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，計(jì)算只不考慮分項(xiàng)系數(shù)。根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用因此，以下梁計(jì)算書(shū)中二者皆以考慮。67.渭?;二陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程） 模板施工方案0.521］工㈤=SO100^7q--作用在模板上的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=13.75x0.9=12.375N/mm;"計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l=185mm;E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=90x1.5x1,5x1.5/12=25.31cm4；面板最大撓度計(jì)算值：v=0.521x12.375x1854/（100x9000x2.53x105）=0.033mm;面板最大容許撓度值:[v]=1/250=185/250=0.74mm;面板的最大撓度計(jì)算值v=0.033mm小于面板的最大容許撓度值[v]=0.74mm，滿(mǎn)足要求！模板內(nèi)楞的計(jì)算.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100x1002x1/6=1.67x105mm3;I=100x1003x1/12=8.3x106mm4;;68模板施工方案陽(yáng)泉陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，。--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N-mm);W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：M=QAql2其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2x13.75+1.4x4)x0.185=4.089kN/m;內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞梁夾子間距):l=900mm;內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1x4.089x900.002=3.312x105N-mm;最大支座力:R=(0.600+0.500)x4.089x0.9=4.048kN;經(jīng)計(jì)算得到內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值Q=3.312x105/1.67x105=1.983N/mm2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2;69

;:陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(;:陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值Q=1.983N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿(mǎn)足要求!(2).內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130-2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，計(jì)算只不考慮分項(xiàng)系數(shù)。根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用因此，以下梁計(jì)算書(shū)中二者皆以考慮。其中"計(jì)算跨度(外楞間距)：1=900mm;q--作用在模板上的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=13.750x0.185=2.544N/mm;E--內(nèi)楞的彈性模量：9000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=8.3x106mm4;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：v=0.677x2.544x9004/(100x9000x8.3x106)=0.151mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值:[v]=900/250=3.6mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值v=0.151mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[v]=3.6mm，滿(mǎn)足要求!五.梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。70

?號(hào)陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(?號(hào)陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=900x15x15/6=3.38x104mm3;I=900x15x15x15/12I=900x15x15x15/12=2.53x10smm4;1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中，Q--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN-m);"計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1：1.2x(25.00+1.50)x0.550x0.90=15.741kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：71注;二陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程） 模板施工方案q2：1.2x0.5x0.90=0.54kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3：1.4x4.00x0.90=5.04kN/m;q=q1+q2+q3=15.741+0.54+5.04=21.321kN/m;跨中彎矩計(jì)算公式如下：Mmax=0.125X21.321X0，2502=0，167kN.m；q=0.167x106/3.38x104=4.941N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力Q=4.941N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！.擲度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130-2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，計(jì)算只不考慮分項(xiàng)系數(shù)。根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用因此，以下梁計(jì)算書(shū)中二者皆以考慮。最大撓度計(jì)算公式如下:"言中⑵。其中，q--作用在模板上的壓力線(xiàn)荷載:q=((25.0+1.50)x0.550+0.5)x0.90=13.568KN/m;"計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250mm;72陽(yáng)泉陽(yáng)陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程） 模板施工方案E--面板的彈性模量:E=9000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=250/250=1mm;面板最大撓度計(jì)算值：v=0.677x13.568x2504/（100x9000x2.53x105）=0.158mm;面板的最大撓度計(jì)算值：v=0.158mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=250/250=1mm，滿(mǎn)足要求!六.梁底支撐的計(jì)算.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100x1002x1/6=1.67x105mm3；I=100x1003x1/12=8.3x106mm4；；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖73

號(hào)2號(hào)2陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(I期工程)模板施工方案(1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中，Q--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--計(jì)算的最大彎矩(kN-m);"計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=900mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2x(25.00+1.50)x0.550x0.250=4.373kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2x0.5x0.25=0.15kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3：1.4x4.00x0.25=1.4kN/m;q=q1+q2+q3=4.373+0.15+1.4=5.923kN/m;跨中彎矩計(jì)算公式如下：M=0AqfMmax=0-1x5,923x0,902=0,48kN.m;q=0.48x106/1.67x105=2.874N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力Q=2.874N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)74

模板施工方案陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程）模板施工方案值[f]=13N/mm2，滿(mǎn)足要求!（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130-2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，計(jì)算只不考慮分項(xiàng)系數(shù)。根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用因此，以下梁計(jì)算書(shū)中二者皆以考慮。._0.677^._0.677^4v-WQEI<[v]=//250其中"計(jì)算跨度（外楞間距）：1=900mm;新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值:q1：(25.00+1.50)x0.550x0.250=3.644kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：0.5x0.25=0.125kN/m;q=q1+q2=3.769kN/m;F=(0.600+0.500)x3.769x0.9=4.146kNq--作用在模板上的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=3.769N/mm;E--內(nèi)楞的彈性模量：9000N/mm2;I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=8.3x106mm4;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：v=0.677x3.769x9004/(100x9000x8.3x106)=75陽(yáng)泉;二陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程） 模板施工方案0.224mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值:[v]=900/250=3.6mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值v=0.224mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[v]=3.6mm，滿(mǎn)足要求！.外楞計(jì)算本工程梁底外楞支撐采用雙鋼管。主龍骨驗(yàn)算（雙鋼管），按最不利計(jì)算，取單鋼管驗(yàn)算。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。外楞（木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.864kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類(lèi)型為圓鋼管48x3.5;外鋼楞截面抵抗矩W=5.08x103mm3外鋼楞截面慣性矩I=1.219x105mm5[f]=205N/mm2N/mm2;E=2.06x105TOC\o"1-5"\h\zF F& 1 v I j600I &ao76

模板施工方案陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(1).外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)]其中Q--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N-mm);W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。外楞最大計(jì)算跨度:l=600mm;M=0.188Fl=0.188x5.864x0.6=0.661kN.m根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.661kN-m經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：Q=6.61x105/5.08x103=130.118N/mm2;外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值Q=130.118N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿(mǎn)足要求！(2).外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130-2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，計(jì)算只不考慮分項(xiàng)系數(shù)。根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用因此，以下梁計(jì)算書(shū)中二者皆以考慮。新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：77

.32陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(.32陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案q1:(25.00+1.50)x0.550x0.250=3.644kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:0.5x0.25=0.125kN/m;q=q1+q2=3.769kN/mF=(0.600+0.500)x3.769x0.9=4.146kN10,911F110,911F13V-100W[u]="25O其中"計(jì)算跨度(外楞間距)：1=600mm;F—4.146kNE=2.06x105N/mm2;外鋼楞截面抵抗矩W=5.08x103mm3外鋼楞截面慣性矩I=1.219x105mm5外楞的最大撓度計(jì)算值：v=0.911x4146x6003/(100x2.06x105x1.219x105)=0.325mm;外楞的最大容許撓度值:[v]=600/250=2.4mm;外楞的最大撓度計(jì)算值v=0.325mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[v]=2.4mm，滿(mǎn)足要求!(3)鋼管抗剪驗(yàn)算:最大支座力:R=(0.600+0.500)x5.923x0.9=5.864kN截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足：78模板施工方案陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案2,T—其中最大剪力:V=R=5.864kN;鋼管的截面面積矩查表得A=489.000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值t=2x5864.000/489.000=23.98N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[t]=120N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)算值23.98N/mm2小于鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120N/mm2,滿(mǎn)足要求！新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1：1.2x(25.00+1.50)x0.550x0.250=4.373kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2x0.5x0.25=0.15kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3：1.4x4.00x0.25=1.4kN/m;q=q1+q2+q3=4.373+0.15+1.4=5.923kN/m;最大支座力:R=(0.600+0.500)x5.923x0.9=5.864kN立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn)算1.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:：79陽(yáng)泉陽(yáng)陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目（1期工程） 模板施工方案其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=（0.688+0.688）x5.864=8.069kN;腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.15x11.48=2.066kN;N=8.069+2.066=10.135kN;i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）:i=1.58;W--立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W=5.08;Q--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）;[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2;lo--計(jì)算長(zhǎng)度（m）①--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比入按《規(guī)程》附錄C采用；A--立桿的截面面積，取4.89x102mm2;KH--高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過(guò)4m時(shí)，按《規(guī)程》5.3.4采用；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.2+2x0.25=1.7m;l0=kph=1.185x1.688x1.2=2.4m;式中：h-支架立桿的步距，取1.2m;a--模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取0.23m;U--模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D-1,取1.688（計(jì)算方方法同中過(guò)程）；80

模板施工方案.冶了陽(yáng)泉市天橋以東舊區(qū)改造項(xiàng)目(1期工程)模板施工方案k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D-2取值為1.185;故10取2.4m;經(jīng)計(jì)算鋼管1=1.219x105mm4,i=、k=15.8入=10/i=2.4x103/15.8=151.9;查《規(guī)程》附錄。導(dǎo)計(jì)算中入二160,①=0.274.;入=150,①=0.308.;則當(dāng)人二151.9時(shí)，①=0.308+{(0.274-0.308)/10}x1.9=0.302心二 Ku=1/[1+0.005x(11.5-4)]=0.964;HQ=1.05xNut/(①AKH)=1.05x10.135x103/(0.302x4.89x102x0.964)=74.75N/mm2;立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值。=74.75N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿(mǎn)足要求.模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計(jì)篁長(zhǎng)度附加系數(shù)kiI步距h(m)kl1.Z43I0,9<K^1.2I步距h(m)kl1.Z43I0,9<K^1.21.1851.51.1ST1.5<h^Z,11.16381表2模棱支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)L246310121416182025303540h.+2a^ulh.(jn)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0511.0811.0921.1131.1ST1.1551.LT31.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.皎1.04T1.0551.06