#冷熱源課程設計說明書模板（目錄已省）學院:土建學院班級:建環(huán)姓名學號時間第一章冷熱源設計初步資料1、課程設計題目xx市義義大樓義義冷熱源工藝設計3、課程設計原始資料1、熱負荷數(shù)據(jù)：大樓熱負荷為1289kw,所有熱負荷由鍋爐房的提供，參數(shù)為95℃/75℃。2，冷負荷數(shù)據(jù)：大樓冷負荷為1766kw，所有冷源由制冷機房提供，參數(shù)為7℃/12℃2、燃料資料：AIII/0＃輕柴油查資料的該輕柴油的熱值為4.2X4,密度3十六烷值，水分無，灰分%,硫份%,凝點℃,閃點，56℃，50度運動粘度4-。63、水質資料：總硬度：4.8mmol/L永久硬度：1.4mmol/L暫時硬度：3.4mmol/L總堿度：3.4mmol/LPH值：PH=7.5溶解氧：5.8mg/L懸浮物：0mg/L溶解固形物：390mg/L4、氣象資料：本次課程設計選擇綿陽為設計城市1)海拔高度：501m2)大氣壓力：冬季1019.4hPa3)冬季室外計算溫度：,0℃4)夏季室外計算溫度：30℃1、第二章熱負荷計算及鍋爐選型1、第二章熱負荷計算及鍋爐選型熱源課程設計計算書鍋.爐型號及臺數(shù)的選擇鍋.爐型號及臺數(shù)的選擇2鍋.爐1選型分析由于本次設計建筑熱負荷為。要求的是℃℃的高溫供回水，而總負荷為8i本次先采用熱負荷及需用燃油量來估算值來選擇鍋爐的型號。根據(jù)參考各種燃油熱水鍋爐的型號，選擇方案為：選定鍋爐兩臺，額定供水溫度℃回水溫度℃，鍋爐熱效率為91％，其他具體參數(shù)如下：規(guī)格熱功率進出水口徑煙道帽口徑污水排泄口徑額定蒸發(fā)量002鍋.爐2選型方案分析2、鍋爐補水量及水處理設備選擇鍋爐設備的補給需水量-B+p、“Gb=K(1+-)Dt/h奴100式中：K——給水管網(wǎng)泄露系數(shù)，取1.03D——鍋爐房額定蒸發(fā)量，t/h；G，—一合格的凝結水回收量(t/h)，此處采用蒸汽換熱器，凝結水回水率接近100％；B——設備和管道漏損，％，可取0.5%；ppw——鍋爐排污率，取10%。對于補水量為：Gb=1.03*(1+0.5+10)20=22.76t/h奴100給水泵選擇給水泵臺數(shù)的選擇，應能適應鍋爐放全年負荷變化的要求。本鍋爐房擬選用兩臺電動給水泵。1)總流量應大于1.1X22.76t/h,即大約為25t/h,所以每臺給水泵的流量應該大于12.5t/h。給水泵的揚程可按下式計算：H=1.1義100(P+AP)+HKPa式中：P——鍋爐工作壓力，MPaAP——安全閥較高啟始壓力比工作壓力的升高值，因鍋爐額定蒸汽壓力為1.25MPa,取0.04MPa,H——附加壓力，50?100KPa。

故水泵揚程：H=1.X100(1.25+0.04)+0.1=143m故水泵揚程要大于143m?，F(xiàn)選用21/2GC-X型給水泵兩臺:21/2GC-X型給水泵性能參數(shù)：流量：Q=12.5m3/h揚程：H=150m功率：N=22KW給水箱的確定選擇給水箱的作用有兩個：一是軟化水和凝結水與鍋爐給水流量之間的緩沖，二是給水的儲備。給水箱的體積，按鍋爐的補給水第0t/h設計，水箱總容積在1/2?1D。故本次選擇方形凝水箱1個凝水箱公稱容積10m3,有效容積11.10m3。尺寸長X寬X高(mm):300X200X2000，重量1847.5kg。鍋爐排污量計算根據(jù)工業(yè)鍋爐設計手冊規(guī)定，蒸汽鍋爐的給水和鍋水水質標準為：TOC\o"1-5"\h\z給水懸浮物W給水總硬度W給水值三鍋水總堿度W鍋水溶解固形物W溶氧量W原水硬度不符合給水要求，必須進行水質處理。按堿平衡率計算鍋爐的排污率：RGxaP=j1GRGxaP=j1G—RGxa

yj15—3.4x0.155按鹽平衡率計算鍋爐的排污率：390x0.155=2.0390x0.155=2.03000—390x0.155P=^2G—RGxayy因為P、P均小于10%,所以不需要除堿。根據(jù)原水水質情況，采用12無頂壓固定床逆流再生鈉離子交換系統(tǒng)。交換劑采用00X樹脂。鍋爐排污量通常通過排污率來計算。排污率的大小，可由堿度和含鹽量的平衡關系式求出，取其兩者的最大值。在上面“軟化系統(tǒng)選擇”中已經(jīng)計算了由堿度和含鹽量的平衡關系式求出的排污率，其值小于10%，僅在3-4%之間，所以，鍋爐排污率取

故重新計算排污水量。2軟.水5設備選擇所需軟水補給量：在采暖季節(jié)取得最大值：TOC\o"1-5"\h\zGb=K(1+"勺)D-D=1.03(1+0.5+4)x20—20=2.76t/h

gi100100故選擇型無頂壓固定床逆流再生鈉離子交換器兩臺。公稱直徑。工作壓力小于M出力,工作樹脂層高。再生好鹽量。.水3缸選型計算分水缸管徑計算計算分分水缸的管徑為:已知熱水管網(wǎng)的循環(huán)水量為計算分分水缸的管徑為:八4G，4x284.3/3600D='—l=二二\，兀V\兀x2取標準管徑。分水缸長度計算此分水缸主要設置，采暖進水管兩根，采暖供水管兩根，泄水管。進水管：■,4PGL-=V360Oi進水管：■,4PGL-=V360Oiv:4x142V36001x2.5=141.4故取1采暖供水管：2V=\=129-4m故取2泄水管：7根據(jù)表：相鄰管管徑Dg(mm)40506580100125150200250兩相鄰管中心間距(mm)270290310330360390420500600分水器的管長：由于工程實際中分集水缸的尺寸一般要比最大管徑大2-倍3，故取分水缸的管徑為。、送引風系統(tǒng)5.燃1燒所需的空氣量和煙氣量計算燃燒所需空氣量：

對于液體燃料采用經(jīng)驗公式：V0=0.203Qyd^+2.0k1000V0—-燃料燃燒所需的空氣量，m3/kg；kQy”——燃料的熱值，;dwQyV0QyV0=0.203Q-dw-+2.0=k10000.2034.27x1041000+2.0—10.67m3/kg故每臺鍋爐所需空氣量：V=635aV0=635x1.2x10.67=8130.5m3/hkk總空氣需量：Vz=3xV=24391.5m3/hkk燃燒所產(chǎn)生的煙氣量：TOC\o"1-5"\h\z對于液體燃料采用經(jīng)驗公式：V0=0.256Q^d^

y1000V0——燃料燃燒所產(chǎn)生的煙氣量，m3/kg；yQy,——燃料的熱值，;dwQy427x104V0=0.256Qdw=0.256=10.93m3/kgy10001000故每臺鍋爐所產(chǎn)生的煙氣量：V=635aV0=635x1.2x10.93=8328.7m3/hyy總煙氣產(chǎn)生量：Vz=3xV=249861m3/hyy、煙囪設計6.說1明采用機械通風的鍋爐房，煙囪高度是由環(huán)境衛(wèi)生的要求決定。）鍋爐大氣污染物排放標準有關規(guī)定要求：、燃氣、然輕柴油、煤油鍋爐煙囪高度應按批準的環(huán)境影響報告書（表）要求確定，但不得低于。、如果鍋爐煙囪高度達不到上述規(guī)定的標準，則其煙塵、、最高2x允許排放濃度，應按相應區(qū)域和時段排放標準值得5％0執(zhí)行。）煙囪高度還應符合《環(huán)境空氣質量標準》的規(guī)定，如下表所示：表空氣污染物濃度限值污染物名稱濃度限值（標態(tài)）3一級標準二級標準三級標準飄塵任何一次日平均2任何一次日平均）對于3燃油燃氣的鍋爐房煙囪高度的設計出了需要保證必要的抽力和有關的規(guī)定外，還應注意其位置的設置，保證燃料裝置的燃燒不受干擾，排煙順暢，可視具體情況設一爐一煙囪和數(shù)爐共用一煙囪采用集中煙囪時可沿建筑物外墻布置，既便于固定有可與建筑物協(xié)調，其頂部高度應高出建筑物。出口處應考慮防雷避雨的措施。6煙.囪2的設計計算本設計主要采用鋼板制煙囪，其煙囪所排的煙氣量為兩臺鍋爐共同產(chǎn)生的煙氣量，本設計主要利用離心引風機為煙氣提供的壓力克服管道阻力。跟據(jù)最低要求，煙囪高度設為m煙囪的出口直徑：煙囪出口直徑參照燃油燃氣鍋爐煙囪（鋼制）出口直徑參考值：鍋爐總容量因（）W煙囪廚樓直徑為兩臺鍋爐共同設置一個煙囪，故根據(jù)參考值，鍋爐的總蒸發(fā)量為t故煙囪的出口直徑為。、鍋爐房主要管道設計7管.道1設計說明本設計中，主要的管道有：熱水供水管道，熱水回水管道，排污管，軟水管。管段中的流體流速為水取，計算管徑的公式為：D飛90m^要計算的管徑;管內流體的流量;m3/h流體流速；

供水管道由兩根管供水，每一根水量為計算供水管的管徑為：10：90010：900x2.0x兀=42.1mm故供水管的管徑取的鋼管?；厮苤挥幸桓?，計算回水管管徑D20D20900x2.0x兀=59.5mm故回水管采用鋼管。7補.給5水管）鍋爐1設備的補水管由以上設計可知，本次對每臺鍋爐分別設置補水管，每臺鍋爐的補水量為，計算補水管的管徑：_，10D=■=48.56mm900x1.5x兀故鍋爐補給水的管段管徑取的管徑。）軟化2水的補水管,t計算軟化水補水,t計算軟化水補水D=^:-276-=25.5mm900x1.5x兀故軟化水管的管段的管徑取的鋼管。排污管按規(guī)范選擇的鋼管，接至特定排污冷卻井。第三章制冷工程設計說明.方案選擇根據(jù)本建筑的冷負荷為，可計算制冷機房的總負荷為:Q=Q,x1.2=1.2x1766=2n9.2kw查設備手冊，選擇制冷機組方案為：選用兩臺螺桿式冷水機組，其機組型號為：，總名義制冷量為機組具體參數(shù)如下表：機組型號臺數(shù)工作電壓規(guī)格海爾制冷量冷卻水量3冷凍水量3進出水管徑方案選擇分析：本次設計主要考慮采用電制冷機組。冷水機組的制冷系數(shù)()的分析：離心機'螺桿機＞活塞壓縮機。螺桿式機組的水頭損失比較小，比較傳統(tǒng)，這決定循環(huán)水泵的投資和運行費用。冷凍水水頭損失一般，冷卻水循環(huán)水量?。豪鋮s水水頭損失小，且螺桿機組的能量調節(jié)范圍較寬，可以使機組在較多時間內保持高效運行。故本次設計中選用螺桿式電制冷機組。4冷.卻塔設計計算根據(jù)以上所選擇的螺桿機冷水機組的參數(shù)，可知冷水機組的冷卻水循環(huán)水量為3臺-所以總冷卻水循環(huán)量為3h根據(jù)以上氣象參數(shù)可知綿陽的夏季濕球溫度為25℃。按外界濕球溫度為2℃8選擇冷卻塔。查設備手冊，選擇凌科冷卻塔兩臺臺。冷卻塔的參數(shù)如下表5運0行參數(shù)型號冷卻水量主要尺寸風量(3風機直徑()電動機功率(W進水壓力()總高度(m最大直徑水.泵選型5冷.凍1水泵選型計算冷凍水泵的流量計算方法：Q=1.2nQz總循環(huán)水量，3；z——1富.裕2系數(shù)；n——冷水機組的臺數(shù)；—-單臺冷水機組的冷凍水量，3；可計算冷凍水泵的流量為：Q=1.2x2x182=436.83z冷凍水泵的揚程計算方法：H=1.2（H+H+H）123H—-冷凍水泵所需的揚程，m——1富.裕1系數(shù)；H——冷水機組的壓降，H——冷凍水管的沿程阻力，本次設計假設為a2H——冷凍水管的局部阻力，按沿程阻力的50計%算。3故冷凍水泵的揚程為：H=1.1x（5.5+8.0+4.0）=19.25綜上計算，本次采用三臺水泵并聯(lián)供水，則其中一臺水泵流量為h選用又離心水泵性能參數(shù)如下表：型號流量（3）揚程（）進出水管徑（）功率（）*.冷2卻水泵計算根據(jù)冷水機組的參數(shù)，冷卻水泵的流量計算方法：Q=1.2nQlzl

——冷卻水總循環(huán)水量，3；lz—1—.富2裕系數(shù)；n——冷水機組的臺數(shù)；——單臺冷水機組的冷卻水量，3lm3m3Q=1.2x2x218=523.2lz冷卻水泵的揚程的計算方法：H=1.1（H+H+H+H+ppg）123s0H—-冷卻水泵的揚程，；—1—.富1裕系數(shù)；H——冷水機組的冷凝器壓降，1H——冷卻水管的沿程阻力，本次設計假設為2H——冷卻水管的局部阻力，按沿程阻力的50計%算。3H——冷卻塔中水的提升高度，為；3p——冷卻塔的進水壓力（），取50p——水的密度，3；g重力加速度，g2。冷卻水泵的揚程為：H=1.1（4.5+5.0+2.5+5.9+3.75）=23.82綜.流量上計算，本次采用上海型號3揚程（）功率（WW博禹臥式單級雙吸離心一泵三臺并聯(lián)L」供水。離0心-水2泵6性0能參數(shù)如下表：分.水器與集水器設計計算已知該制冷循環(huán)系統(tǒng)中單臺制冷機獨自送冷凍水到分水器，因此循環(huán)量為3計算分水器的入水管徑為：n4GT；4X182/3600D=L='=179.4mm丫兀VV兀x2取標準管徑0計算集水器出水管徑（集水器出水管為一根）：D?逗=：’4*182/3600=253.7mm、'兀V兀x2取標準管徑0分水器出水管徑應與集水器入水管徑一致，公式如下：4GgD=1000-36001v——計算所需的管徑，；水的流量，3;Lv——水的經(jīng)濟流速，取1.5-2；.分水器出水管徑與集水器入水管徑計算：mm,故取D=200mm。=；=160.5V36001v\'3600mm,故取D=200mm。泄水管按傳統(tǒng)方式選取軟化水管進水管徑選取根據(jù)表：相鄰管管徑D(mm)40506580100125150200250g兩相鄰管中心間距(mm)270290310330360390420500600其中分水器的總進水管與泄水管裝在分水器下部，其確定分水器的長度及管徑徑：L=500+500+500+500+500=2500m由于工程實際中分水器的尺寸一般要比最大管徑大2-倍3，故取分水缸的管徑為0確定集水器的長度及管徑：集水器比分水器少一根出水管，但是多一根接軟水箱箱的軟水管，管徑為，故集水器的長度為+管徑與分水器相同，取0配.管、保溫與防腐8.制1冷機房主要管道配管冷凍水管：本設計的冷凍水總循環(huán)量為3單管循環(huán)水量為3，根據(jù)以上分集水器的計算，冷凍水的循環(huán)管為0對于各個進入制冷機的冷凍水管道的尺寸，由于各臺制冷機的循環(huán)水量為3，且螺

桿機組的蒸發(fā)器的接管尺寸為。5故0暫且選的5管0徑。校核計算：GV=L——900兀D2182900兀桿機組的蒸發(fā)器的接管尺寸為。5故0暫