1.溢流？提比重！壓穩(wěn)！2.溢流與井漏同時存在？先堵漏，再壓井！壓穩(wěn)！3.溢流，提比重，井漏。漏的越多，地層壓力越高？循環(huán)正常，停泵井口再次出現(xiàn)溢流？

大61-21井溢流壓井處理

大61-21井為大牛地氣田的一口天然氣開發(fā)井，設計井深2965m，鉆至2931.55m下古奧陶系馬五5黑灰?guī)r時發(fā)生溢流，經(jīng)多次循環(huán)加重及平推等壓井后于22日鉆至2966m馬五6完鉆。該井溢流過程中同時存在井漏現(xiàn)象，隨著漏入鉆井液量的增多，而表現(xiàn)出地層壓力不斷升高，循環(huán)正常停泵后又會出現(xiàn)井口溢流的現(xiàn)象。大牛地氣田與蘇里格氣田同屬鄂爾多斯盆地，大61-21井溢流壓井經(jīng)驗對我公司蘇里格地區(qū)部分井溢流壓井有一定的借鑒意義。一、基本情況二、發(fā)生經(jīng)過三、壓井過程四、原因分析五、經(jīng)驗教訓一、基本情況二、發(fā)生經(jīng)過三、壓井過程四、原因分析五、經(jīng)驗教訓大牛地氣田位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡北部，主要含氣層位為石炭系太原組、二疊系山西組和下石盒子組。氣田具有石炭系太原組和二疊系山西組二套烴源巖，源巖類型有煤層、暗色泥巖和灰?guī)r；氣田具有石炭系太原組障壁砂壩、二疊系山西組三角洲平原分流河道砂和下石盒子組河流相河道砂三套儲集體，儲集體為低孔、低滲、致密性儲層。大61-21井為大牛地氣田的一口天然氣開發(fā)井，設計井深2965m。主要鉆探上古生界盒3

、山2氣層，兼探下古生界馬五5黑灰?guī)r的含氣性。該井2010年8月30日一開，下入244.5mm表套202.50m。9月2日二開，13日鉆至2918—2920.50m馬五5黑灰?guī)r時有放空現(xiàn)象，鉆時小于1min/m

。

一、基本情況二、發(fā)生經(jīng)過三、壓井過程四、原因分析五、經(jīng)驗教訓該井鉆至2931.55m時，全烴值由14.12％上升到100％，立壓降低0.2MPa，發(fā)生溢流關(guān)井。關(guān)井立、套壓均為0MPa。關(guān)井后經(jīng)液氣分離器放噴點火，火焰高8～10m。

一、基本情況二、發(fā)生經(jīng)過三、壓井過程四、原因分析五、經(jīng)驗教訓

關(guān)井后，開泵小排量節(jié)流循環(huán)排氣過程中出現(xiàn)10m3/h左右的漏失，為了堵漏原漿中加入1%單封和6t可酸化加重材料——超細碳酸鈣。鉆井液的入口密度由1.10g/cm3

提升到1.11g/cm3，出口密度由1.02g/cm3上升到1.09g/cm3

，放噴口斷氣、火熄后，開井循環(huán)再次發(fā)生溢流。

1.節(jié)流循環(huán)排除氣侵

為控制壓井液不侵入氣層、不壓死或傷害氣層，根據(jù)氣井壓井推薦密度附加值，取中值附加0.1g/cm3。繼續(xù)用超細碳酸鈣節(jié)流循環(huán)鉆井液密度加重至1.19g/cm3。加重過程中有輕微漏失。鉆井液進出口密度均勻后開井循環(huán)，全烴值迅速增高，地層流體仍然侵入，循環(huán)出的壓井液中布滿魚子泡。

2.第一次節(jié)流循環(huán)壓井

繼續(xù)關(guān)井節(jié)流循環(huán)配合液氣分離器和真空除氣器除氣，進出口鉆井液密度可維持在1.20g/cm3左右。停泵，開井觀察30min無溢流，試鉆2.16m，鉆至2933.71m再次發(fā)生溢流關(guān)井。關(guān)井立、套壓均為0MPa，溢流2.4m3。節(jié)流循環(huán)放噴點火，火焰高8m左右。

2.第一次節(jié)流循環(huán)壓井

為保護和壓住氣層繼續(xù)用超細碳酸鈣節(jié)流循環(huán)壓井。由1.20g/cm3的井漿加重至1.25～1.27g/cm3的過程中有輕微漏失。當鉆井液出入口密度由1.25g/cm3提高到1.27g/cm3時，壓井液中魚子泡減少，氣侵現(xiàn)象大幅度減弱，井內(nèi)無漏失。

3.第二次節(jié)流循環(huán)壓井

開井觀察4h無溢流，開泵循環(huán)活動鉆具后效溢流明顯，關(guān)井節(jié)流循環(huán)可點火，火焰高3～6m。提高節(jié)流循環(huán)排量至31～32L/s時，立壓11.5～12.5MPa，套壓0.45—0.50MPa，氣侵減弱(全烴值降至20％左右)，循環(huán)過程中井內(nèi)無漏失。

3.第二次節(jié)流循環(huán)壓井

由于邊循環(huán)邊加重壓井作業(yè)時間長、壓井效果較難控制，隨即采用平推法壓井。以14~22L/s排量從環(huán)空推入密度為1.21g/cm3的壓井液76m3，最高套壓7.3MPa，平推1h20min后套壓突降至3.2MPa。開井活動鉆具，井內(nèi)回吐壓井液7m3。開泵試鉆0.65m后再次溢流關(guān)井，關(guān)井立、套壓均為0MPa，溢流2.3m3。節(jié)流循環(huán)放噴點火，火焰高6～8m。

4.平推壓井

因平推壓井不確定因素的影響，在推入壓井液的同時也壓漏了井內(nèi)薄弱地層，誘發(fā)井漏導致井內(nèi)情況復雜，沒有達到平推壓井效果。繼續(xù)用鈦鐵礦粉節(jié)流循環(huán)壓井。井漿密度由1.27g/cm3加重至1.30g/cm3過程中井內(nèi)出現(xiàn)7~10m3/h的漏失。節(jié)流循環(huán)后漏失逐漸減少，開井活動鉆具后效溢流明顯，關(guān)井5min后立壓0MPa、套壓0.64MPa。

5.第三次節(jié)流循環(huán)壓井

為解決井漏提高薄弱層承壓能力，采用定位正注反擠法對第一漏失可疑層劉家溝平推8％的橋堵漿試堵。反擠排量6.4～15L/s，套壓2.26～3.2MPa，共擠入10m3壓井液、10.3m38％的橋堵漿。5.第三次節(jié)流循環(huán)壓井

結(jié)合平推壓井、反擠堵漏注入壓力變化曲線及橋堵漿返出遲到時間，綜合分析推斷平推作業(yè)誘發(fā)的漏失層為下古生界風化殼，劉家溝定位正注反擠試堵失敗。

繼續(xù)用17L/s排量節(jié)流循環(huán)，套壓0.24MPa。開井循環(huán)再次溢流關(guān)井，關(guān)井立壓0MPa、套壓0.48MPa。節(jié)流循環(huán)鉆井液進出口密度均勻后，開井試鉆有明顯的后效溢流。節(jié)流循環(huán)后開井循環(huán)觀察，全烴值最高24％，之后迅速降低。其后每打完一個單根，關(guān)井節(jié)流循環(huán)觀察一周，鉆至2966m完鉆。

5.第三次節(jié)流循環(huán)壓井

22日