改良uc分段進(jìn)試驗(yàn)裝置處理污水中碳、氮、磷的物料衡算公式

分段進(jìn)水處理通過(guò)調(diào)整錯(cuò)氧化廠（analyzerolic）和不同功能區(qū)的污泥處理方法，提高了評(píng)價(jià)工藝的脫氮和磷效率，并在一定程度上提高了該工藝的脫氮和磷效率。然而，這些改進(jìn)措施和變形工藝需要使用壽命高的硝化液回流裝置，或通過(guò)添加乙醇和其他外部碳源來(lái)提高反硝化反應(yīng)的效果，以滿足越來(lái)越嚴(yán)格的排放標(biāo)準(zhǔn)。因此，添加成本等。傳統(tǒng)的硫酸鹽處理方法有限。連續(xù)流分段進(jìn)水工藝一般由多個(gè)A2/O或A/O(anoxic/oxic)段串聯(lián)組合而成,工藝采用各段缺氧區(qū)或厭氧區(qū)多點(diǎn)進(jìn)水的方式,不設(shè)置硝化液內(nèi)回流設(shè)施,只需將二沉池污泥回流至反應(yīng)器首段。Chang等以人工合成廢水為對(duì)象,采用厭氧/好氧/缺氧/好氧的二段式分段進(jìn)水運(yùn)行模式,探討了3種進(jìn)水流量分配比條件下的工藝的去碳脫氮除磷效果。G?rgün等采用數(shù)學(xué)模型模擬分段進(jìn)水工藝,結(jié)果表明當(dāng)工藝采用三段式時(shí)系統(tǒng)出水水質(zhì)最佳,而且所需反應(yīng)器容積最小。Vaiopoulou等采用三段分段進(jìn)水工藝處理希臘某城市生活廢水,水力停留時(shí)間9h,進(jìn)水流量4L·h-1,研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)各段進(jìn)水比例為60%、25%、15%時(shí),系統(tǒng)對(duì)各污染物去除效率最高,達(dá)到歐盟污水排放標(biāo)準(zhǔn)。Zhu等研究了優(yōu)化四段分段進(jìn)水工藝性能的運(yùn)行參數(shù),分析并解釋了系統(tǒng)發(fā)生同步硝化反硝化現(xiàn)象的原因,而且建立了工藝的模糊控制策略。本研究提出的改良UCT分段進(jìn)水深度脫氮除磷工藝是UCT工藝(UniversityofCapetown)和分段進(jìn)水策略的聯(lián)合應(yīng)用,連續(xù)一年的運(yùn)行試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)存在顯著的同步硝化反硝化和反硝化除磷現(xiàn)象,并且采用各段厭氧區(qū)和缺氧區(qū)按比例進(jìn)水的策略,更能充分利用原水碳源的優(yōu)勢(shì),為該工藝實(shí)現(xiàn)深度脫氮除磷提供了強(qiáng)有力的保障。Nowak等認(rèn)為,研究活性污泥法系統(tǒng)的碳(COD)、氮、磷的物料衡算,有助于更好地理解和分析工藝系統(tǒng)有機(jī)物和營(yíng)養(yǎng)元素的分布變化情況。Barker等研究了好氧系統(tǒng)、缺氧系統(tǒng)、缺氧/好氧系統(tǒng)和厭氧/缺氧/好氧系統(tǒng)4種系統(tǒng)的碳(COD)和氮的物料平衡情況。為充分理解和把握改良UCT分段進(jìn)水工藝系統(tǒng)特性,本文首次建立了分段進(jìn)水工藝的碳(COD)、氮、磷的物料衡算公式,并且以穩(wěn)態(tài)運(yùn)行條件下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),分析了改良UCT分段進(jìn)水工藝碳(COD)、氮和磷的物料走向及平衡情況,以期為評(píng)價(jià)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的可靠性以及建立工藝的數(shù)學(xué)模型參數(shù)提供依據(jù)和指導(dǎo)。1材料和方法1.1組成、工作原理中試試驗(yàn)裝置由初沉池、水箱、主體反應(yīng)器和二沉池組成(圖1)。主反應(yīng)器有效容積340L,有機(jī)玻璃材質(zhì),尺寸50cm×60cm×125cm,由1個(gè)厭氧區(qū)和3個(gè)連續(xù)交替缺氧區(qū)、好氧區(qū)組成。系統(tǒng)采用電磁式空氣壓縮機(jī)曝氣,以黏砂塊為微孔曝氣器,轉(zhuǎn)子流量計(jì)調(diào)節(jié)曝氣量,進(jìn)水及污泥回流通過(guò)蠕動(dòng)泵控制。豎流式二沉池由有機(jī)玻璃制成,上部沉淀區(qū)呈圓柱形,直徑為50cm,污泥斗為截頭倒錐體,傾角為60°,總高度為90cm,容積為88L,采用中心進(jìn)水、周邊三角堰出水方式。夏季在室溫下運(yùn)行,冬季由熱交換器保持恒溫22℃左右。工藝運(yùn)行條件:日處理量1.02m3·d-1,三段進(jìn)水流量分配比為4∶3∶3,水力停留時(shí)間為8～10h,污泥齡為10d左右,第一段混合液回流比為100%,污泥回流比為50%～100%。1.2cod、mlvss和凱氏氮分析硝態(tài)氮采用麝香草酚光度法測(cè)定;亞硝態(tài)氮采用N-(1-萘基)-乙二胺光度法測(cè)定;COD采用5B-2型COD快速測(cè)定儀測(cè)定;污泥濃度MLSS采用濾紙稱重法測(cè)定;揮發(fā)性污泥濃度MLVSS采用馬弗爐灼燒重量法測(cè)定;凱氏氮采用凱氏氮測(cè)定儀測(cè)定;pH、ORP、DO和溫度均采用WTWpH/Oxi340i測(cè)定儀在線監(jiān)測(cè)。2提高cmt分段供水技術(shù)的材料平衡理論分析2.1好氧區(qū)出水nh+4-n濃度的測(cè)定改良UCT分段進(jìn)水深度脫氮除磷工藝的氮平衡分析如圖2所示,根據(jù)工藝特點(diǎn),首先以第α段為對(duì)象進(jìn)行氮元素的物料衡算,那么該段缺氧區(qū)NH+4-N、NO-x-N物料平衡式為QαS0,ΝΗ+4-Ν+(QR+αmax-1∑α=1Qα)S(α-1),ΝΗ+4-Ν=(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,ΝΗ+4-Ν+ΔSα,ΝΗ+4-Ν,anoxicQαS0,ΝΟ-x-Ν+(QR+αmax-1∑α=1Qα)S(α-1),ΝΟ-x-Ν=(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,ΝΟ-x-Ν+ΔSα,ΝΟ-x-Ν,anoxic(1)QαS0,NH+4?N+(QR+∑α=1αmax?1Qα)S(α?1),NH+4?N=(QR+∑α=1αmaxQα)S(A→O)α,NH+4?N+ΔSα,NH+4?N,anoxicQαS0,NO?x?N+(QR+∑α=1αmax?1Qα)S(α?1),NO?x?N=(QR+∑α=1αmaxQα)S(A→O)α,NO?x?N+ΔSα,NO?x?N,anoxic(1)式中Qα為進(jìn)水流量,m3·d-1;α表示段數(shù),α=1,2,3,…,取整數(shù);QR為污泥回流流量,m3·d-1;Sα,NH+4-N為第α段好氧區(qū)出水NH+4-N濃度,mg·L-1;S(A→O)α,NH+4-N為第α段從缺氧區(qū)進(jìn)入好氧區(qū)的NH+4-N濃度,mg·L-1;Sα,NO-x-N為第α段好氧區(qū)出水NO-x-N濃度;S(A→O)α,NO-x-N表示第α段從缺氧區(qū)進(jìn)入好氧區(qū)的NO-x-N濃度(NO-x-N=NO-3-N+NO-2-N),mg·L-1;ΔSα,NH+4-N,anoxic為第α段缺氧區(qū)的NH+4-N去除量,g·d-1;ΔSα,NO-x-N,anoxic為第α段缺氧區(qū)反硝化掉的NO-x-N量,g·d-1。對(duì)第α段的好氧區(qū)進(jìn)行的NH+4-N、NO-x-N、TKN物料計(jì)算見(jiàn)式(2),試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)該工藝好氧區(qū)發(fā)生明顯的同步硝化反硝化現(xiàn)象(simultaneousnitrificationanddenitrification,SND),因此好氧區(qū)通過(guò)SND途徑去除的氮量可以由式(3)計(jì)算求得(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,ΝΗ+4-Ν=(QR+αmax∑α=1Qα)Sα,ΝΗ+4-Ν+ΔSα,ΝΗ+4-Ν,oxic(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,ΝΟ-x-Ν=(QR+αmax∑α=1Qα)Sα,ΝΟ-x-Ν+ΔSα,ΝΟ-x-Ν,oxic(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,ΤΚΝ=(QR+αmax∑α=1Qα)Sα,ΤΚΝ+ΔSα,ΤΚΝ,oxic(2)(QR+∑α=1αmaxQα)S(A→O)α,NH+4?N=(QR+∑α=1αmaxQα)Sα,NH+4?N+ΔSα,NH+4?N,oxic(QR+∑α=1αmaxQα)S(A→O)α,NO?x?N=(QR+∑α=1αmaxQα)Sα,NO?x?N+ΔSα,NO?x?N,oxic(QR+∑α=1αmaxQα)S(A→O)α,TKN=(QR+∑α=1αmaxQα)Sα,TKN+ΔSα,TKN,oxic(2)式中ΔSα,NH+4-N,oxic為第α段好氧區(qū)的NH+4-N氧化去除量,g·d-1;ΔSα,NO-x-N,oxic為第α段好氧區(qū)NO-x-N的變化量,g·d-1;ΔSα,TKN,oxic為第α段好氧區(qū)TKN的變化量,g·d-1;Sα,SND,oxic為第α段好氧區(qū)通過(guò)SND現(xiàn)象去除的氮量,g·d-1;ΔSα,NH+4-N,assimilation為第α段系統(tǒng)微生物同化作用消耗的氮量,其值可根據(jù)下文中剩余污泥中氮含量式(7)計(jì)算求得,g·d-1。因?yàn)樵摴に嚨?段設(shè)置了厭氧區(qū),所以單獨(dú)以第1段的厭氧區(qū)氮元素的轉(zhuǎn)換機(jī)理為研究對(duì)象,該段厭氧區(qū)氮平衡可以通過(guò)式(4)得到Q1S0,NH+4-N+QrS(A→O)1,NH+4-N=(Q1+Qr)S(A→O)1,NH+4-N+ΔS1,NH+4-N,anaerobicQ1S0,NO-x-N+QrS(A→O)1,NO-x-N=(Q1+Qr)S(A→O)1,NO-x-N+ΔS1,NO-x-N,anaerobicQ1S0,TKN+QrS(A→O)1,TKN=(Q1+Qr)S(A→O)1,TKN+ΔS1,TKN,anaerobic(4)式中Qr為第1段從缺氧區(qū)回流到厭氧區(qū)的流量,m3·d-1;ΔS1,NH+4-N,anaerobic為第1段厭氧區(qū)的NH+4-N去除量,g·d-1;ΔS1,NO-x-N,anaerobic為第1段厭氧區(qū)反硝化掉的NO-x-N量,g·d-1;ΔS1,TKN,anaerobic為第1段厭氧區(qū)反硝化掉的NO-x-N量,g·d-1。綜上所述,系統(tǒng)通過(guò)反硝化去除的氮為SDΝ?Ν=ΔS1,ΝΟ-x-Ν,anaerobic+αmax∑α=1ΔSα,ΝΟ-x-Ν,anoxic+αmax∑α=1Sα,SΝD,oxic(5)SDN?N=ΔS1,NO?x?N,anaerobic+∑α=1αmaxΔSα,NO?x?N,anoxic+∑α=1αmaxSα,SND,oxic(5)系統(tǒng)出水中氮含量為Seff?Ν=(αmax∑α=1Qα-QW)(Seff,ΝΟ-x-Ν+Seff,ΤΚΝ)(6)系統(tǒng)排放的剩余污泥中氮含量SW,N=XWfQWfNV(7)f=XW/XV(8)式中XW、XV分別為剩余活性污泥濃度及揮發(fā)性污泥濃度,mg·L-1;QW為污泥排放量,m3·d-1;fNV為活性污泥中氮的含量系數(shù),gN·(gVSS)-1,取0.1gN·(gVSS)-1。2.2磷的物料平衡生物處理系統(tǒng)中磷的去除途徑相對(duì)簡(jiǎn)單,主要包括活性污泥微生物的釋磷和超量吸磷過(guò)程,沒(méi)有各種化合態(tài)磷物質(zhì)的相互轉(zhuǎn)化,磷酸鹽從污水水相轉(zhuǎn)移至污泥相,最終以剩余污泥的形式排出系統(tǒng)從而實(shí)現(xiàn)除磷目的,因此關(guān)于磷的物料平衡僅涉及液相和固相兩種相態(tài),無(wú)法列出系統(tǒng)各個(gè)功能區(qū)磷反應(yīng)前后的平衡方程,所以只能以整個(gè)系統(tǒng)為研究對(duì)象(圖3),根據(jù)進(jìn)入系統(tǒng)的磷總量等于系統(tǒng)出水以及剩余污泥中的磷之和的關(guān)系,得出磷的平衡方程式(9)、式(10)。Sinf,P=Seff,P+SW,P(9)即αmax∑α=1QαS0?ΤΡ=(αmax∑α=1Qα-QW)Seff?ΤΡ+QWXWfΡV(10)式中fPV為剩余污泥中TP占污泥干重的比例,取3%。2.3不同nh-oxc法活性污泥系統(tǒng)中的碳指標(biāo)一般用COD間接表示,因此關(guān)于系統(tǒng)碳平衡分析過(guò)程可以用系統(tǒng)中COD的質(zhì)量變化情況描述,具體的流程中流量及COD分布情況如圖4所示。本文以第α段為對(duì)象進(jìn)行有機(jī)物COD的物料衡算,對(duì)缺氧區(qū)和好氧區(qū)中COD進(jìn)行物料計(jì)算,分別見(jiàn)式(11)、式(12),第1段厭氧區(qū)的物料平衡計(jì)算見(jiàn)式(13)。QαS0,CΟD+(QR+αmax-1∑α=1Qα)S(α-1),CΟD=(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,CΟD+ΔSα,CΟD,anoxic(11)(QR+αmax∑α=1Qα)S(A→Ο)α,CΟD=(QR+αmax∑α=1Qα)Sα,CΟD+ΔSα,CΟD,oxic(12)Q1S0,COD+QrS(A→O)1,COD=(Q1+Qr)S(A→O)1,COD+ΔS1,COD,anaerobic(13)式中Sα,COD為第α段好氧區(qū)出水COD濃度,mg·L-1;S(A→O)α,NH+4-N表示第α段從缺氧區(qū)進(jìn)入好氧區(qū)的COD濃度,mg·L-1;ΔSα,COD,anoxic為第α段缺氧區(qū)反硝化利用的COD量,g·d-1;ΔSα,COD,oxic為第α段好氧區(qū)氧化去除的COD量,g·d-1;ΔS1,COD,anaerobic為第1段厭氧區(qū)聚磷菌利用的COD量,g·d-1。因此,進(jìn)入系統(tǒng)原水中有機(jī)物COD以CO2形式排出系統(tǒng)的量為SCΟ2?CΟD=ΔS1,CΟD,anaerobic+αmax∑α=1ΔSα,CΟD,anoxic+αmax∑α=1Sα,CΟD,oxic(14)系統(tǒng)出水中有機(jī)物COD含量為Seff?CΟD=(αmax∑α=1Qα-QW)Seff,CΟD(15)系統(tǒng)排放的剩余污泥中有機(jī)物COD含量為SW,COD=fXWQWfCV(16)式中fCV為活性污泥中有機(jī)物COD的化學(xué)計(jì)量系數(shù),gCOD·(gVSS)-1,取1.48gCOD·(gVSS)-1。3不同處理方法中污染物的物流3.1改良uct分段進(jìn)水工藝主要特點(diǎn)該工藝以某脫氮除磷中試基地(日處理量為100m3·d-1)初沉池出水為原水,連續(xù)運(yùn)行3個(gè)月左右,進(jìn)出水水質(zhì)見(jiàn)表1,表中各污染物數(shù)據(jù)均為3個(gè)月試驗(yàn)的平均值。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),雖然系統(tǒng)實(shí)際生活污水水質(zhì)時(shí)變化量和日變化量波動(dòng)較大(圖5),但系統(tǒng)出水水質(zhì)穩(wěn)定,系統(tǒng)抗沖擊負(fù)荷能力較強(qiáng),平均出水有機(jī)物COD含量為43.5mg·L-1,去除率高達(dá)84.0%,硝化能力顯著,出水TN以NO-3-N為主,遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于國(guó)家城鎮(zhèn)生活污水一級(jí)A排放標(biāo)準(zhǔn)要求,而系統(tǒng)經(jīng)過(guò)第一段厭氧生物選擇區(qū)的充分釋磷以及后續(xù)缺氧區(qū)反硝化除磷和好氧吸磷過(guò)程,最終出水TP為0.29mg·L-1,實(shí)現(xiàn)了同步高效脫氮除磷。分析原因,改良UCT分段進(jìn)水工藝能夠?qū)崿F(xiàn)深度脫氮除磷,主要在于系統(tǒng)各功能區(qū)布置合理和各段厭氧區(qū)或缺氧區(qū)進(jìn)水策略的運(yùn)用。首段厭氧生物選擇區(qū)ORP維持在-375～-220mV,聚磷菌利用部分進(jìn)水有機(jī)物碳源充分放磷,同時(shí)合成儲(chǔ)存PHB,而二沉池回流污泥只提升至首段缺氧區(qū),減弱回流污泥混合液攜帶的硝酸鹽對(duì)放磷反應(yīng)的干擾作用。首段缺氧區(qū)反硝化聚磷菌(denitrificationphosphateaccumulationorganisms,DNPAOs)利用進(jìn)水剩余有機(jī)物碳源完成缺氧反硝化除磷,出水直接流入好氧區(qū),試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)至好氧區(qū)第一格室COD基本在30～80mg·L-1之間,只剩余極少量的有機(jī)物碳源,因此好氧區(qū)主要進(jìn)行氨氮的硝化反應(yīng)和好氧吸磷過(guò)程。而第一段好氧區(qū)的硝化液直接進(jìn)入第二段缺氧區(qū)利用進(jìn)水碳源進(jìn)行反硝化脫氮,后續(xù)好氧區(qū)和第三段各功能區(qū)同第一段。綜上所述,該工藝最大程度地利用了原水有機(jī)物碳源,特別適用于處理低C/N比城市生活污水。圖6為一個(gè)月內(nèi)各污染物指標(biāo)沿程變化的平均濃度,作為下文物料衡算的數(shù)據(jù)。3.2ut分段處理工藝對(duì)氮的去除效果根據(jù)式(1)可得改良UCT分段進(jìn)水工藝流程中氮元素的物流情況(表2),由于試驗(yàn)用水TKN含量較低所以本文氮平衡計(jì)算忽略TKN濃度。由表2可知,原水按照一定比例分別進(jìn)入系統(tǒng)各段缺氧區(qū),導(dǎo)致系統(tǒng)后續(xù)各段反應(yīng)器的水力停留時(shí)間減少,因此氨氮負(fù)荷隨沿程逐漸增加,但第一段好氧區(qū)出水NH+4-N濃度僅為0.56g·d-1,而后兩段幾乎實(shí)現(xiàn)了NH+4-N的完全氧化,充分說(shuō)明了系統(tǒng)活性污泥具有良好的硝化性能。分析沿程氧化態(tài)氮的變化過(guò)程可以發(fā)現(xiàn),缺氧區(qū)反硝化掉的氧化態(tài)氮量與原水進(jìn)水比例呈良好的相關(guān)性,第二段缺氧區(qū)氧化態(tài)氮去除量最多,達(dá)7.73g·d-1,而第三段缺氧區(qū)由于水力停留時(shí)間過(guò)短導(dǎo)致反硝化率僅為55.0%。此外,分析比較各段好氧區(qū)NH+4-N去除量和NO-x-N增加量的差值(表2最右側(cè)數(shù)據(jù))可以發(fā)現(xiàn),好氧區(qū)發(fā)生明顯的氮損失現(xiàn)象,初步分析系統(tǒng)存在同步硝化反硝化反應(yīng),詳細(xì)計(jì)算見(jiàn)下文。對(duì)于改良UCT分段進(jìn)水工藝系統(tǒng),污水中攜帶進(jìn)入系統(tǒng)的氮主要通過(guò)5種途徑最終排出系統(tǒng),分別為系統(tǒng)出水、剩余污泥、缺氧區(qū)和厭氧區(qū)的反硝化轉(zhuǎn)化為氮?dú)?好氧區(qū)同步硝化反硝化途徑以及微生物細(xì)胞同化作用消耗。根據(jù)式(2)～式(6)分別計(jì)算各部分氮的轉(zhuǎn)化關(guān)系(表3)。系統(tǒng)有67.1%的氮通過(guò)反硝化去除掉,遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)脫氮除磷工藝的脫氮效率(Wentzel等對(duì)UCT工藝物料衡算發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)僅有40.5%的反硝化脫氮),其中各段好氧區(qū)SND貢獻(xiàn)35.3%,因此如何在保證工藝硝化效果的條件下,最大程度地強(qiáng)化SND脫氮作用是進(jìn)一步提高分段進(jìn)水工藝深度脫氮的重點(diǎn)。由于系統(tǒng)一直維持較高的污泥濃度,所以從系統(tǒng)剩余污泥中排放的氮不容忽視(20.6%),而出水中氮含量?jī)H占12.2%,因此該工藝在無(wú)外碳源的條件下實(shí)現(xiàn)了生活污水的高效深度脫氮。3.3%d-1的剩余污泥中磷含量,tp的含量為進(jìn)入系統(tǒng)的磷經(jīng)過(guò)釋磷和吸磷生化反應(yīng)過(guò)程,一部分磷隨出水離開(kāi)系統(tǒng),另一部分以剩余污泥的形式排出。系統(tǒng)出水磷含量為Meff,TP=(1632-15)×0.76=1.23g·d-1剩余污泥中磷含量為MW,TP=11626×15×3%=5.23g·d-1進(jìn)入系統(tǒng)的磷含量為M0,TP=1632×4.465=7.29g·d-1系統(tǒng)磷平衡為Ρ=1.23+5.237.29×100%=88.6%圖7為進(jìn)入系統(tǒng)的磷經(jīng)過(guò)一系列生化過(guò)程后的分布,可見(jiàn)工藝對(duì)磷的去除主要通過(guò)剩余污泥的排放,占總量的71.7%。而總的磷平衡值僅為88.6%,這可能是由于計(jì)算過(guò)程中污泥磷含量按經(jīng)驗(yàn)值3%計(jì)算而導(dǎo)致磷的平衡有11.4%的余差。3.4有機(jī)物去除量與需求量根據(jù)有機(jī)物物料衡算式(11)～式(13)計(jì)算分段進(jìn)水工藝系統(tǒng)有機(jī)物具體走向,見(jiàn)表4。由表4中COD流入量可以觀察到,系統(tǒng)COD流入量主要由各段厭氧區(qū)或缺氧區(qū)進(jìn)水分配量決定,以第二段最多。此外,流入各段的COD主要在厭氧區(qū)和缺氧區(qū)被聚磷菌、反硝化聚磷菌和反硝化菌等微生物有效利用,而好氧區(qū)異養(yǎng)菌對(duì)有機(jī)物的好氧氧化量較少,好氧去除量?jī)H占各段有機(jī)物流入量的6.91%～7.98%,充分體現(xiàn)了分段進(jìn)水工藝由于采用了分點(diǎn)進(jìn)水策略可以最大程度利用原水有機(jī)物的優(yōu)勢(shì)。由表4可知,前兩段厭氧區(qū)和缺氧區(qū)有機(jī)物去除量較大,分別占本段有機(jī)物流入量的76.2%和70.4%,而第三段缺氧區(qū)有機(jī)物去除量為92.8g·d-1,僅占60.2%,這主要是由第三段水力停留時(shí)間過(guò)短和碳源不足所致。改良UCT分段進(jìn)水