腳手架工程專項施工方案第一節(jié)編制依據(jù)《建筑施工計算手冊》〔第四版〕中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計標準》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結構荷載標準》GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊〔含垂直運輸設施〕》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》JGJ130-2001中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結構設計標準》GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑地基根底設計標準》GB50007-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工平安檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社；及朝順城市花園7#、8#樓設計施工圖紙。第二節(jié)工程概況本工程為貴州省朝順房地產(chǎn)開發(fā)建的商住房，本工程位于貴州省興仁縣城東新區(qū)；本工程占地面積3395.09M2，建筑面積31865.99M2〔其中地上21399.92M2；地下10466.07M2；容積率：3.19%；建筑密度：32.2%；綠地率：35.4%，〕。結構形式底部為框架結構，建筑合理使用年限：50年。7#、8#樓地下3層，負一、負二、負三層為商業(yè)用房和車庫使用。一層以上為住宅，7#、8#樓地上為28層、建筑總高度84M.第三節(jié)腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和平安要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：一、架體的結構設計，力求做到結構要平安可靠，造價經(jīng)濟合理。二、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的平安性和耐久性。三、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。四、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；五、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合貴陽市文明標化工地的有關標準。六、結合以上腳手架設計原那么，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下腳手架方案：1、落地架：裙樓1～2層外架均采用雙排間距為1.05米，立桿縱向間距為1.6米，內(nèi)排離墻0.3m，大橫桿步距1.8米，外排大橫桿在中間加水平桿一道，隔層鋪竹腳手板。腳手架立桿落在地下室底板墊層上。在立桿底部加設掃地桿，掃地桿離下腳間≤200mm。小橫桿每隔一步架即3m與地下室外墻預埋連墻桿件連接牢固。本外架為工程施工操作架及外維護架，嚴禁作為支模及承重架使用。2、主樓鋼管雙排外腳手架:1〕、三層以上局部腳手架采用懸挑式結合落地式鋼管扣件外腳手架。主樓局部7#、8#樓分三段進行懸挑分別在4層〔標高13.5M〕、13層〔標高39.6M〕、22層〔標高65.7M〕用18a工字鋼挑出〔每根站桿下均有工字鋼〕；7#、8#樓分三段進行懸挑分別在4層〔標高13.5M〕、14層〔標高42.5M〕、23層〔標高68.6M〕用18a工字鋼挑出〔每根站桿下均有工字鋼〕。雙排外架間距為1.0米，立桿縱向間距為1.5米，內(nèi)排鋼管離結構外輪廓線0.25米。大橫桿步距1.8米。隔層滿鋪竹腳手板用1.2mm綁扎絲挑架和落地架強度和剛度計算詳見計算書。2〕、主樓地上施工階段懸挑外腳手架架設方法如下圖：3、卸料平臺的搭設方法及要求根據(jù)腳手架的搭設方案，本工程外墻主樓腳手架采用懸挑式鋼管雙排腳手架，為了保證主體結構的施工進度，在主樓的每層樓搭設一個卸料平臺，便于模板材料及其他材料的及時吊運。卸料平臺的搭設方法及要求如下：1〕卸料平臺的搭設必須上下層相互錯開，便于材料的垂直吊運；2〕卸料平臺采用型鋼懸挑式平臺，懸挑長度為4.0m,平臺寬度為3.0m；3)卸料平臺采用4根直徑22mm的鋼絲繩在上層砼已澆筑完成的梁上進行斜拉固定；4〕卸料平臺左右兩側(cè)必須裝置固定的防護欄；5〕卸料平臺必須與外架脫離開，嚴禁與外架或室內(nèi)操作架連接。第四節(jié)腳手架的材質(zhì)要求一、鋼管腳手架的材質(zhì)要求l、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚3.2～3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管外表應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、平安網(wǎng)采用密目式平安網(wǎng)，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。6、連墻件采用鋼管或φ8鋼雙股。7、型鋼水平懸挑桿采用18a號槽鋼，鋼絲繩選用直徑14鋼絲繩。8、吊環(huán)直徑為18mm的圓鋼。二、卸料平臺的材質(zhì)要求1、主梁槽鋼型號：16號槽鋼槽口水平；2、次梁槽鋼型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼間距(m)：1.0，最里端次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。3、鋼絲繩直徑22mm,吊環(huán)直徑28mm。第五節(jié)腳手架的搭設流程及要求一、普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿〔擱柵〕→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎平安網(wǎng)。定距定位。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接前方可撤除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排。其余按一下構造要求搭設。1、立桿間距(1)、腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.00m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：立桿距建筑物0.25(2)、腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。(3)、立桿應設置底座，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)、立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。2、大橫桿、小橫桿設置(1)、大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，外排大橫桿加一道水平桿，以便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面，每側(cè)外伸長度為150mm。(2)、外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。3、剪刀撐腳手架外側(cè)立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)、腳手架內(nèi)排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，內(nèi)外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)、滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)、腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)、腳手架外側(cè)使用綠色密目式平安網(wǎng)封閉，且將平安網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。(2)、選用D=14的尼龍繩張掛平安網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)、腳手架外側(cè)必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)、腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側(cè)設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。6、連墻件(1)、腳手架與建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，設一拉結點。(2)、拉結點在轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)和頂部處加密，即在轉(zhuǎn)角l米以內(nèi)范圍按垂直方向每3.6米(3)、拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)、外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架平安可靠。7、架體內(nèi)封閉(1)、腳手架的架體內(nèi)立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)、腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)、施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網(wǎng)或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑φ32mm二、落地架落地腳手架搭設的工藝流程為：在鋼筋砼樓面上定位→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿〔擱柵〕→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎平安網(wǎng)。定距定位。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。1、主桿根底本工程腳手架地基為鋼筋砼樓面，C30砼，樓板厚度120厚。2、立桿間距(1)、腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.10m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平3.2m(即二步二跨)：內(nèi)立桿距建筑物0.(2)、腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。(3)、立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)、立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。3、大橫桿、小橫桿設置同挑架。4、剪刀撐同挑架。5、腳手板、腳手片的鋪設要求同挑架。6、防護欄桿同挑架。7、連墻件同挑架。8、架體內(nèi)封閉同挑架。第六節(jié)腳手架計算書主樓局部7#、8#樓分三段進行懸挑分別在4層〔標高13.5M〕、13層〔標高M〕、22層〔標高65.7M〕用18a工字鋼挑出〔每根站桿下均有工字鋼〕；44#樓分三段進行懸挑分別在4層〔標高13.5M〕、14層〔標高M〕、23層〔標高M〕用18a工字鋼挑出〔每根站桿下均有工字鋼〕其中選擇44#樓4層至14層一段〔高度為29m〕，作為驗算根底。一、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》〔JGJ130-2001〕。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為29米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.2，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層懸挑水平鋼梁采用18a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.00米，建筑物內(nèi)錨固段長度3.00米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1.20m。〔一〕大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.300×1.000/3=0.100kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、抗彎強度計算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為：M1=(0.08×0.166+0.10×1.400)×支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為：M2=-(0.10×0.166+0.117×1.400)×我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.406×106/5080.0=79.905N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值：q1=0.038+0.100=0.138kN/m活荷載標準值：q2=1.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.138+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.185mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!〔二〕、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值：P2=0.300×1.000×1.500/3=0.150kN活荷載標準值：Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷載的計算值：P=1.2×0.058+1.2×0.150+1.4×1.500=2.349kN小橫桿計算簡圖2、抗彎強度計算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.349×=0.789×106/5080.0=155.276N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算:最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和:均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓:V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值:P=0.058+0.150+1.500=1.708kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:V2=1707.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.414mm最大撓度和:V=V1+V2=2.434mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!〔三〕、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1、荷載值計算：橫桿的自重標準值：P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值:P2=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN活荷載標準值：Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷載的計算值：R=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；〔四〕、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：1、每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394NG1=0.139×29.00=4.031kN2、腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹腳手板，標準值為0.30NG2=0.300×3×1.500×(1.000+0.300)/2=0.878kN3、欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹腳手板擋板，標準值為0.11NG3=0.110×1.500×3/2=0.330kN4、吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×29.000=0.218kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.457kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值：NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN風荷載標準值應按照以下公式計算：其中W0——根本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載標準》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.700Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載標準》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0.840Us——風荷載體型系數(shù)：Us=1.000經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.700×0.840×1.000=0.412kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載根本風壓標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。〔五〕、立桿的穩(wěn)定性計算:卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1、不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.38kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.26；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=131.80[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2、考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=15.97kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.26；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.165kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=156.97[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!〔六〕、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載根本風壓標準值，wk=0.412kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=7.779kN，連墻件軸向力計算值Nl=12.779kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=95.411kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到Nl=12.779kN大于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖〔七〕、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計懸臂局部腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1000mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=3400.00cm4，截面抵抗矩W=309.00cm3，截面積A=42.00cm2。受腳手架集中荷載P=1.2×5.731+1.4×4.50=11.38kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×42.00×0.0001×7.85×10=0.40kN/m懸挑腳手架示意圖8008001200300011.38kN11.38kN0.40kN/mAB懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=353kN,R2=13.203kN,R3=0.250kN抗彎計算強度：f=M/1.05W+N/A=2.632×106/(1.05×309000.0)+5.365×1000/4200.0=9.390N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!〔八〕、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用18a號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結構設計標準》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.40由于b大于0.6，按照《鋼結構設計標準》(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.945經(jīng)過計算得到強度=2.63×106/(0.945×309000.00)=9.02N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!〔九〕、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=988kN〔十〕、拉桿的強度計算:拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=988kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K——鋼絲繩使用平安系數(shù)，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×988/0.820=2272kN。選擇6×37+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑14mm鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=988kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為：其中[f]為吊環(huán)抗拉強度，取[f]=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑：D=[22988×4/(3.1416×50×2)]1/2=18mm〔十一〕、錨固段與樓板連接的計算:1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=13.203kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計標準》[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑：D=[13203×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13.20kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于13202.98/(3.1416×20×1.5)=110.1mm。3、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13.20kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!二、落地架計算書〔一〕、參數(shù)信息:1、腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為12.2米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.60米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為內(nèi)排架距離墻長度為0.25米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3.60米，水平間距3.20連墻件連接方式為雙扣件2、活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3、風荷載參數(shù)本工程地處興仁，根本風壓為0.75kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為1.13，風荷載體型系數(shù)μs為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4、靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；平安設施與平安網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):2；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.035；5、地基參數(shù)地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿根底底面面積(m2):0.09；地面廣截力調(diào)整系數(shù):1.00。(二〕、小橫桿的計小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.035kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.600/3=0.187kN/m；活荷載標準值:Q=2.000×1.600/3=1.067kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.035+1.2×0.187+1.4×1.067=1.760kN/m；小橫桿計算簡圖2、強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=1.760×1.0502/8=0.243kN.m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=51.274N/mm2；小橫桿的最大應力計值σ=51.274N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！3、撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.035+0.187+1.067=1.289kN/m；最大撓度V=5.0×1.289×1050.04/(384×2.060×105×113600.0)=0.872mm；小橫桿的最大撓度0.872mm小于小橫桿的最大容許撓度1050.0/150=7.000與10mm，滿足要求！〔三〕、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1、荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.035×1.050=0.037kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.050×1.600/3=0.196kN；活荷載標準值:Q=2.000×1.050×1.600/3=1.120kN；荷載的設計值:P=(1.2×0.037+1.2×0.196+1.4×1.120)/2=0.924kN；大橫桿計算簡圖2、強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.035×1.600×1.6002=0.012kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.924×1.600=0.395kN.m；M=M1max+M2max=0.012+0.395=0.406kN.m最大應力計算值σ=0.406×106/4730.0=85.897N/mm2；大橫桿的最大應力計算值σ=85.897N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.035×1600.04/(100×2.060×105×113600.0)=0.067mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=〔0.037+0.196+1.120〕/2=0.677kNV=1.883×0.677×1600.03/(100×2.060×105×113600.0)=2.230mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.067+2.230=2.297mm；大橫桿的最大撓度2.297mm小于大橫桿的最大容許撓度1600.0/150=10.7與10mm，滿足要求！(四〕、扣件抗滑力的計算:按標準表,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.035×1.050×2/2=0.037kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.035×1.600=0.057kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350×1.050×1.600/2=0.294kN；活荷載標準值:Q=2.000×1.050×1.600/2=1.680kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.057+0.294)+1.4×1.680=2.773kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!(五)、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)、每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1278NG1=[0.1278+(1.05×2/2+1.60×2)×0.035/1.80]×30.65=6.479；(2)、腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×3×1.600×(1.050+0.3)/2=1.134kN；(3)、欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×3×1.600/2=0.360kN；(4)、吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.600×30.650=0.245kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.218kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×1.050×1.600×2/2=3.360kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--根本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載標準》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.750kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載標準》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.130；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為0.649；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.750×1.130×0.649=0.385kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.218+1.4×3.360=14.566kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.218+0.85×1.4×3.360=13.860kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.385×1.600×1.8002/10=0.238kN.m；(六)、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=14.566kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式標準》表得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式標準》表得：μ=1.500；計算長度,由公式lo=kμh確定：l0=3.119m；長細比Lo/i=196.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.50cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=14566.000/(0.188×450.000)=172.172N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=172.172N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=13.860kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式標準》表得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式標準》表得：μ=1.500；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.119m；長細比:L0/i=196.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.50cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=13860.119/(0.188×450.000)+237516.835/4730.000=204.046N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=204.046N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！(七)、最大搭設高度的計算:按《標準》條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.739kN；活荷載標準值：NQ=3.360kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.128kN/m；Hs=[0.188×4.500×10-4×205.000×103-(1.2×1.739+1.4×3.360)]/(1.2×0.128)=68.805m；按《標準》條腳手架搭設高度Hs小于25米，按照下式調(diào)整：[H]=68.805/(1+0.001×68.805)=64.376m；[H]=64.376和50比擬取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m，滿足要求！按《標準》條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.739kN；活荷載標準值：NQ=3.360kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.128kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.238/(1.4×0.85)=0.200kN.m；Hs=(0.188×4.500×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.739+0.85×1.4×(3.360+0.188×4.500×0.200/4.730)))/(1.2×0.128)=45.705m；按《標準》條腳手架搭設高度Hs小于25米，按照下式調(diào)整：[H]=45.705/(1+0.001×45.705)=43.708m；[H]=43.708和50比擬取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=43.708m，滿足要求！(八)、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.385kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=11.520m2按《標準》條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.210kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.210kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l0/i=300.000/15.900的結果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.500×10-4×205.000×103=87.545kN；Nl=11.210<Nf=87.545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=11.210小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖(九)、立桿的地基承載力計算:立桿根底底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=500.000kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk=500.000kN/m2；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1.000；立桿根底底面的平均壓力：p=N/A=154.001kN/m2；其中，上部結構傳至根底頂面的軸向力設計值：N=13.860kN；根底底面面積：A=0.090m2p=154.001≤fg=500.000kN/m2。地基承載力滿足要求！三、卸料平臺的計算1、參數(shù)信息1〕、荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):30.00。2〕、懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：2.00，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：2.0；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：5.00；鋼絲繩平安系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。3〕、水平支撐梁主梁槽鋼型號：16號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼間距(m)：1.0，最里端次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。4〕、卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.10；平臺計算寬度(m)：3.00。2、次梁的驗算:次梁選擇12.6號槽鋼槽口水平，間距1.0m，其截面特性為：面積A=15.69cm2；慣性距Ix=391.47cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=62.14cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=4.95cm；截面尺寸：b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm。1〕、荷載計算eq\o\ac(○,1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35×1.0=0.35kN/m；eq\o\ac(○,2)、最大的材料器具堆放荷載為30.00kN，轉(zhuǎn)化為線荷載：Q2=30.00/3.00/3.00×1.0=3.33kN/m；eq\o\ac(○,3)、槽鋼自重荷載Q3=0.12kN/m；經(jīng)計算得到靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.35+3.33+0.12)=4.57kN；經(jīng)計算得到活荷載設計值P=1.4×2.00×1.0×3.00=8.40kN。2〕、內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式為：經(jīng)計算得到，最大彎矩M=4.57×3.002/8+8.40×3.00/4=11.44kN.m。3〕、抗彎強度驗算次梁應力：其中γx--截面塑性開展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材的抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值σ=11.44×103/(1.05×62.14)=176.90N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值σ=176.9N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2,滿足要求!4〕、整體穩(wěn)定性驗算其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到φb=570×9.00×53.00×235/(3.00×126.00×235.0)=0.72；由于φb大于0.6，按照下面公式調(diào)整：得到φb=0.678；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=5.80×103/(0.678×62.137)=137.68N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=137.682N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2,滿足要求!3、主梁的驗算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為平安儲藏不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇16號槽鋼槽口水平，其截面特性為：面積A=25.15cm2；慣性距Ix=934.50cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=116.80cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=6.10cm；截面尺寸，b=65.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；1〕、荷載驗算(1)、欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)、槽鋼自重荷載Q2=0.19kN/m靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.19)=0.36kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力P=(2.36×3.00+4.20)/2=5.63kN；2〕、內(nèi)力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，得到：R[1]=24.315kN；R[2]=16.210kN；最大支座反力為Rmax=24.315kN.m；最大彎矩Mmax=7.578kN.m；最大撓度V=2.294mm。3〕、抗彎強度驗算其中x--截面塑性開展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值σ=7.58×106/1.05/116800.0+1.22×104/2515.000=66.626N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值66.626N/mm2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205.00N/mm2，滿足要求!4〕、整體穩(wěn)定性驗算其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×10.0×65.0×235/(3000.0×160.0×235.0)=0.772；由于φb大于0.6，應按照下面公式調(diào)整：可得φb=0.705；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=7.58×106/(0.705×116800.00)=92.08N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=92.08N/mm2小于[f]=205.00,滿足要求!4、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi=RUisinθi其中RCi--水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi--拉鋼繩的軸力(kN)；θi--拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sinθi=Sin(90-ArcTan((Lio+li)/Lw))=0.894；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sinθi；RU1=24.315/0.894=27.18kN；5、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為27.18kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K--鋼絲繩使用平安系數(shù)。計算中[Fg]取27.185kN，α=0.820,K=6.000，得到：d=19.9mm。鋼絲繩最小直徑必須大于20.000mm才能滿足要求！6、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=27184.759N。拉環(huán)強度計算公式為：其中，[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計標準》所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑D=[27184.8×4/(3.142×50.00×2)]1/2=26.3mm。第七節(jié)腳手架搭設的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要15～20人，必須持有上崗作業(yè)證上崗。2、建立由工程經(jīng)理、施工員、專職平安員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調(diào)配、檢查監(jiān)督的直接責任。〔見各成員管理機構圖〕工程經(jīng)理：張道東工程經(jīng)理：張道東工程技術負責人：左鈴星施工員：黃勛、陳松專職平安員：李紹奎搭設負責人：楊東華操作人員第八節(jié)腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設；患有暈病、癲癇病、恐高癥者嚴禁上架作業(yè)；2、腳手架的搭設和撤除，