2025年環(huán)境影響評價師案例分析考試練習(xí)題及答案一、項目概況與工程分析【案例材料】某省擬在沿海灘涂新建一座年產(chǎn)60萬噸對二甲苯（PX）的煉化一體化項目，配套建設(shè)30萬噸級原油碼頭、陸域罐區(qū)、220kV總降站、循環(huán)水排口（溫排水量8.5m3/s，溫升8℃）及危廢焚燒爐（設(shè)計規(guī)模2t/h）。項目占用灘涂濕地65hm2，其中天然蘆葦濕地38hm2、人工養(yǎng)殖塘27hm2。廠址北距紅樹林自然保護區(qū)3.2km，西南距中華白海豚縣級保護區(qū)9km，東側(cè)3km為產(chǎn)卵場保護型人工魚礁。區(qū)域環(huán)境空氣質(zhì)量執(zhí)行《環(huán)境空氣質(zhì)量標準》（GB3095—2012）二級標準，但近五年O?日最大8小時平均第90百分位濃度已接近160μg/m3限值。近岸海域水質(zhì)執(zhí)行《海水水質(zhì)標準》（GB3097—1997）第三類標準，但無機氮年均值0.46mg/L，已超第三類限值（0.40mg/L）。【問題1】識別項目營運期對紅樹林自然保護區(qū)的三類主要生態(tài)影響途徑，并給出判定依據(jù)。（6分）【答案】1.大氣沉降途徑：PX裝置無組織排放的苯系物及NOx在靜穩(wěn)天氣下隨海陸風(fēng)輸移至保護區(qū)，干沉降導(dǎo)致紅樹葉片氣孔堵塞、光合效率下降；依據(jù)為《生態(tài)影響評價技術(shù)導(dǎo)則》（HJ19—2022）附錄C.3，保護物種秋茄對苯系物干沉降通量敏感閾值0.12kg/(hm2·a)。2.地下水側(cè)向補給途徑：罐區(qū)防滲失效后，石油類垂直入滲進入第Ⅱ承壓含水層，隨地下水由西南向東北側(cè)向運移，在保護區(qū)潮溝以泉排形式進入，造成根系長期浸泡含油污水；依據(jù)為區(qū)域地下水等水位圖，水力梯度0.3‰，運移時間約8年，滿足《建設(shè)項目海洋生態(tài)紅線劃定指南》中“地下水影響半徑>2km需判定間接影響”條款。3.船舶噪聲與溢油風(fēng)險途徑：30萬噸級油輪在進港航道夜間離泊時，主機低速工況下1/3倍頻程中心頻率125Hz聲壓級可達172dB（re1μPa），經(jīng)水下傳播損失模型計算，至保護區(qū)邊緣聲級仍達128dB，高于中華白海豚行為干擾閾值（125dB）；溢油風(fēng)險依據(jù)為《水上溢油環(huán)境風(fēng)險評估技術(shù)導(dǎo)則》（JT/T1143—2017），航道年通航292艘次，5萬噸級以上船舶溢油概率6.3×10??次/年，保護區(qū)位于溢油72h岸線接觸概率>15%范圍?！窘馕觥可鷳B(tài)影響途徑需體現(xiàn)“源—途徑—受體”完整鏈條，答案中分別給出大氣、地下水、船舶三類不同介質(zhì)，并引用標準閾值或模型結(jié)果作為判定依據(jù)，避免泛泛而談“可能造成影響”?！締栴}2】計算溫排水對人工魚礁區(qū)最大溫升包絡(luò)面積（△T≥1℃），并判斷是否滿足《海域使用論證技術(shù)導(dǎo)則》對產(chǎn)卵場的溫升控制要求。（8分）【答案】1.采用MIKE3FM進行三維水動力—熱擴散耦合模擬，網(wǎng)格分辨率50m，垂向σ層12層，開邊界潮位由M2、S2、K1、O1四個分潮調(diào)和常數(shù)驅(qū)動，驗證點R2≥0.92。2.夏季小潮、NE風(fēng)5m/s、排放口連續(xù)運行工況下，運行30d后提取表層△T分布。結(jié)果顯示：△T≥1℃包絡(luò)面積2.48km2，最大中心溫升3.1℃，位于排放口下游1.2km。3.人工魚礁區(qū)總面積3.5km2，與包絡(luò)區(qū)重疊面積1.94km2，占礁區(qū)55.4%。4.《海域使用論證技術(shù)導(dǎo)則》7.3.2規(guī)定“產(chǎn)卵場水域溫升不得超過1℃且包絡(luò)面積不得超過受體區(qū)域20%”，本項目55.4%>20%，故不滿足控制要求?！窘馕觥繑?shù)值模擬需給出模型關(guān)鍵參數(shù)、驗證指標及最終運行結(jié)果，并量化重疊比例，再與導(dǎo)則條款逐字比對，結(jié)論明確。二、環(huán)境現(xiàn)狀調(diào)查與評價【案例材料】項目環(huán)評期間于2024年3月、7月、11月開展三期環(huán)境空氣補充監(jiān)測，設(shè)7個點位，連續(xù)7天采樣。監(jiān)測因子包括SO?、NO?、PM??、PM?.?、苯、甲苯、二甲苯、H?S、NH?、非甲烷總烴（NMHC）及O?。監(jiān)測結(jié)果顯示：1.苯小時濃度范圍3.1–18.7μg/m3，最大占標率（《環(huán)境影響評價技術(shù)導(dǎo)則大氣環(huán)境》附錄D參考限值110μg/m3）17%；2.NMHC小時濃度范圍0.28–1.45mg/m3，最大占標率（參考《大氣污染物綜合排放標準詳解》2.0mg/m3）72.5%；3.O?日最大8小時平均濃度范圍92–158μg/m3，第90百分位濃度156μg/m3?！締栴}3】識別項目特征污染物，并說明在疊加背景濃度后，苯和NMHC對區(qū)域O?生成潛勢的貢獻率。（10分）【答案】1.特征污染物為苯、甲苯、二甲苯、NMHC、H?S、NH?。2.采用最大增量反應(yīng)活性（MIR）法計算O?生成潛勢（OFP）：OFP苯=3.1–18.7μg/m3×0.42gO?/gVOC=1.3–7.9μg/m3；OFPNMHC=0.28–1.45mg/m3×4.0gO?/gVOC=1.12–5.80mg/m3。3.背景O?第90百分位156μg/m3，疊加項目新增NMHC（最大1.45mg/m3）后，區(qū)域O?峰值濃度理論增量為5.80mg/m3×0.7（區(qū)域NOx充足系數(shù)）=4.06mg/m3=4060μg/m3，遠高于背景值，但受大氣稀釋與化學(xué)損耗限制，實際采用CAMx模型模擬新增O?小時最大增量28μg/m3。4.貢獻率=28/(156+28)=15.2%，其中苯對新增O?貢獻率7.9/4060≈0.19%，可忽略；NMHC貢獻剩余99.8%?！窘馕觥縊?生成潛勢需采用MIR系數(shù)，并區(qū)分“理論潛勢”與“模型實際增量”，避免直接相加濃度。貢獻率計算以模型增量為分子，疊加背景為分母，邏輯嚴謹?！締栴}4】給出蘆葦濕地CO?年固定量估算公式、參數(shù)取值及結(jié)果，并評價項目占用濕地導(dǎo)致的碳排放損失。（6分）【答案】1.采用《濕地碳匯核算技術(shù)規(guī)范》（LY/T2899—2017）公式：C固定=A×NPP×0.45×44/12式中：A=38hm2；NPP取濱海蘆葦濕地凈初級生產(chǎn)力均值12.3t/(hm2·a)（干重）；0.45為干物質(zhì)含碳率；44/12為CO?/C分子量比。2.計算：C固定=38×12.3×0.45×3.667=772tCO?/a。3.項目占用后，濕地功能完全喪失，導(dǎo)致碳排放損失772tCO?/a，按30年運行期合計2.32×10?tCO?，需通過省內(nèi)CCER市場購買等量碳匯進行補償?！窘馕觥刻紖R核算需注明標準來源、參數(shù)出處，并給出時間尺度累積量，提出補償途徑，體現(xiàn)“減碳替代”政策要求。三、環(huán)境影響預(yù)測與評價【案例材料】項目配套危廢焚燒爐設(shè)計煙氣量1.2×10?Nm3/h，主要污染物初始濃度：二噁英類5ngITEQ/Nm3，HCl800mg/Nm3，SO?400mg/Nm3，顆粒物3000mg/Nm3。采用“SNCR脫硝+急冷+干法脫酸（Ca(OH)?）+活性炭噴射+布袋除塵+濕法洗滌”組合工藝，設(shè)計去除效率：二噁英≥99.9%，HCl≥98%，SO?≥95%，顆粒物≥99.5%?！締栴}5】計算焚燒爐二噁英排放源強（mg/h），并判斷排氣筒高度45m是否滿足《危險廢物焚燒污染控制標準》（GB18484—2020）要求。（8分）【答案】1.排放濃度=5ngITEQ/Nm3×(1–99.9%)=0.005ngITEQ/Nm3；源強=0.005ng/Nm3×1.2×10?Nm3/h=60ng/h=6.0×10??mg/h。2.GB18484—20205.2.3規(guī)定，二噁英排放濃度限值0.1ngITEQ/Nm3，實際0.005ngITEQ/Nm3<0.1ng，滿足。3.排氣筒高度：標準5.1.2要求“焚燒量≥2t/h的排氣筒最低允許高度50m”，本項目設(shè)計規(guī)模2t/h，處于邊界值；但標準附錄A備注“若周邊200m范圍內(nèi)建筑物高度<20m，可按45m執(zhí)行”。經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查，200m范圍內(nèi)最高建筑物為12m泵房，故45m滿足最低高度要求?！窘馕觥吭磸娪嬎阈鑵^(qū)分“初始濃度—去除效率—排放濃度—源強”四步，排氣筒高度需結(jié)合標準條款與現(xiàn)場建筑物高度判定，避免直接寫“滿足”或“不滿足”?！締栴}6】給出PM?.?一次排放與SO?、NOx二次轉(zhuǎn)化的綜合貢獻值（μg/m3），并判斷是否超過《環(huán)境影響評價技術(shù)導(dǎo)則大氣環(huán)境》附錄E推薦1μg/m3審美閾值。（10分）【答案】1.采用AERMOD模型，選用2024年全年逐時氣象，網(wǎng)格分辨率100m，受體點取保護區(qū)邊緣（x=–3200m，y=0m）。2.一次PM?.?最大小時貢獻0.08μg/m3；3.SO?→硫酸鹽轉(zhuǎn)化率取0.08（冬季高濕），NOx→硝酸鹽轉(zhuǎn)化率取0.12，二次PM?.?=0.7×(0.08×SO?貢獻+0.12×NOx貢獻)=0.7×(0.08×0.45+0.12×0.62)=0.077μg/m3；4.綜合貢獻=0.08+0.077=0.157μg/m3<1μg/m3，未超過審美閾值?！窘馕觥慷无D(zhuǎn)化需給出經(jīng)驗系數(shù)或CMAQ模擬結(jié)果，并注意冬季與夏季差異，最終疊加與導(dǎo)則閾值比較。四、環(huán)境風(fēng)險評價【案例材料】項目設(shè)置2座5×10?m3PX儲罐，儲罐直徑60m，高度18m，單罐最大在線量4.2×10?t。罐區(qū)防火堤有效容積按《石油化工企業(yè)設(shè)計防火標準》（GB50160—2008）不小于最大罐容量。PX火災(zāi)燃燒速率取0.08kg/(m2·s)，熱輻射閾值取12.5kW/m2（人員死亡）、4.0kW/m2（操作區(qū)可承受）。【問題7】采用池火災(zāi)模型計算PX泄漏形成液池直徑、火焰高度及距火源中心95m處熱輻射強度，并判斷該處控制室是否需要抗爆改造。（12分）【答案】1.液池面積：防火堤內(nèi)面積按罐區(qū)圍堰長×寬=120m×100m=1.2×10?m2，扣除儲罐基礎(chǔ)占面積0.28×10?m2，有效液池面積0.92×10?m2，等效直徑D=√(4×9200/π)=108m。2.火焰高度Thomas公式：H=84D(m?/ρ?√gD)^0.61式中m?=0.08kg/(m2·s)，ρ?=1.225kg/m3，g=9.81m/s2，得H=84×108×(0.08/(1.225×√9.81×108))^0.61=84×108×0.018=164m。3.點源輻射模型：I=τQ/(4πR2)Q=πD2m?Hc/4=π×1082×0.08×43000/4=3.15×10?kW；τ=1–0.058lnR=1–0.058ln95=0.75；I=0.75×3.15×10?/(4π×952)=6.9kW/m2。4.6.9kW/m2介于4.0–12.5kW/m2，控制室位于95m處，需按《石油化工控制室抗爆設(shè)計規(guī)范》（GB50779—2012）進行抗爆驗算，驗算結(jié)果若框架抗爆荷載<6.9kW/m2對應(yīng)超壓46kPa，則需加固；經(jīng)驗算原有框架僅30kPa，故需抗爆改造?！窘馕觥砍鼗馂?zāi)計算需給出液池面積、火焰高度、熱輻射強度三步，最終與標準閾值比較并給出工程措施，邏輯閉環(huán)。【問題8】給出PX儲罐泄漏進入地表水體的最大可信事故情景、源強及下游5km處苯濃度（PX降解生成苯的產(chǎn)率取0.05），并判斷是否符合《地表水環(huán)境質(zhì)量標準》（GB3838—2002）Ⅲ類限值。（10分）【答案】1.最大可信事故：儲罐罐底焊縫脆性斷裂，泄漏孔徑100mm，液體PX以重力流方式持續(xù)泄漏30min，泄漏量=CdAρ√(2gH)=0.62×π×0.052×860×√(2×9.81×18)=860×0.00487×18.8=78t。2.進入地表水：罐區(qū)雨水閥未關(guān)閉，78tPX經(jīng)雨水溝進入鄰近河道（流量8m3/s，平均流速0.3m/s）。3.河網(wǎng)模型采用WASP8，考慮揮發(fā)、生物降解，PX半衰期2.5d，苯產(chǎn)率0.05，模擬72h。4.下游5km處PX濃度2.1mg/L，苯濃度=2.1×0.05=0.105mg/L；GB3838—2002苯限值0.01mg/L，0.105mg/L>0.01mg/L，超標10.5倍。【解析】事故源強需給出孔徑、時間、計算式，模型需說明降解參數(shù)，最終與標準比對，結(jié)論清晰。五、環(huán)境保護措施及技術(shù)經(jīng)濟論證【案例材料】項目提出將循環(huán)水排口移至離岸1.8km、水深12m處，采用擴散器共12個鴨嘴噴頭，單孔直徑0.8m，軸線初始速度1.5m/s，排放角度向上15°?！締栴}9】采用CORMIX3模型預(yù)測夏季大潮低潮位時溫升△T≥1℃的包絡(luò)面積，并對比原岸邊