1、,本篇文章的編寫得到我公司幾位技術(shù)人員的大力支持，并參考了不少同行的意見。由于本人水平有限，錯(cuò)誤之處在所難免，權(quán)當(dāng)拋磚引玉，望各位同行多提意見，互相探討，在此我表示深深地感謝！,二一年八月三十一日,火力發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻 應(yīng)用與探討,目錄 一、前言（4-5） 二、我公司設(shè)備簡(jiǎn)介（6-8） 三、一次調(diào)頻相關(guān)的幾個(gè)概念（9-17） 四、我公司機(jī)組一次調(diào)頻設(shè)置（18-30） 五、現(xiàn)場(chǎng)可能出現(xiàn)的問題及對(duì)策（31-43） 六、總結(jié)（45） 七、后記（46-47）,在電力系統(tǒng)中，頻率是電能質(zhì)量最重要的指標(biāo)之一,為了保證電能質(zhì)量,必須保持電網(wǎng)頻率穩(wěn)定。電網(wǎng)頻率變化的主要原因是系統(tǒng)中有功功率不平衡。在正常情況下

2、,電網(wǎng)的負(fù)荷所吸取的有功功率（包括線損）與系統(tǒng)的總出力保持平衡,使系統(tǒng)在額定頻率下穩(wěn)定運(yùn)行。當(dāng)電網(wǎng)的總出力與總負(fù)荷發(fā)生不平衡時(shí),電網(wǎng)頻率和機(jī)組交換的有功功率就要發(fā)生變化,根據(jù)電網(wǎng)的負(fù)荷調(diào)節(jié)效應(yīng),使有功功率重新達(dá)到平衡,系統(tǒng)將在偏離額定頻率的情況下穩(wěn)定運(yùn)行。電網(wǎng)的負(fù)荷是時(shí)刻都在變化的,這就必須不斷地調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)組的有功出力,使之能夠隨著系統(tǒng)負(fù)荷的變化而變化,才能始終保持系統(tǒng)有功功率的供需平衡,從而維持頻率以及交換有功功率的偏差在允許范圍之內(nèi)。電網(wǎng)的頻率是由系統(tǒng)中全部發(fā)電機(jī)組和負(fù)荷的有功功率所決定的,是全系統(tǒng)一致的運(yùn)行參數(shù)。電網(wǎng)運(yùn)行的重要工作之一,就是根據(jù)系統(tǒng)負(fù)荷的變化,對(duì)頻率和交換有功功率進(jìn)行監(jiān)視

3、和調(diào)整。,為了保證電網(wǎng)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，提高電能質(zhì)量和電網(wǎng)頻率的控制水平，迅速消除由于電網(wǎng)負(fù)荷變化而引起的頻率波動(dòng)，電網(wǎng)對(duì)機(jī)組的一次調(diào)頻要求越來越高。要求各上網(wǎng)電廠機(jī)組對(duì)電網(wǎng)頻率的支持要快，同時(shí)又要保證機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，這就要求機(jī)組的一次調(diào)頻功能在機(jī)組安全的前提下，能快速適應(yīng)各種工況下的要求，因此大容量的火電機(jī)組必須根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度的AGC指令和電網(wǎng)的頻率偏差參與電網(wǎng)的調(diào)峰、調(diào)頻，目前是否具有完善的一次調(diào)頻功能已經(jīng)成為新機(jī)組能否通過并網(wǎng)安評(píng)的重要條件之一,大唐韓城第二發(fā)電有限責(zé)任公司一期安裝兩臺(tái)600MW亞臨界脫硫燃煤機(jī)組，汽輪機(jī)采用日本東芝生產(chǎn)制造的型號(hào)TC4F-42，亞臨界、一次中間再熱、單軸

4、、四缸四排氣、凝汽室機(jī)組；二期兩臺(tái)600MW亞臨界、空冷脫硫燃煤機(jī)組，汽輪機(jī)采用東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)制造的型號(hào)NZK600-16.7/538 /538，亞臨界、一次中間再熱、單軸、沖動(dòng)、三缸四排汽、直接空冷凝汽式機(jī)組，一二期機(jī)組分別于2005年和2008年相繼投產(chǎn)發(fā)電。 四臺(tái)機(jī)組主機(jī)分散控制系統(tǒng)均采用美國(guó)愛默生公司提供的OVATION系統(tǒng),我公司1、2號(hào)汽輪機(jī)控制系統(tǒng)比較特殊，沒有使用OVATION系統(tǒng)，分島招標(biāo)時(shí)采用東芝公司制造的數(shù)字式電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)（D-EHC）控制汽輪機(jī)的負(fù)荷和轉(zhuǎn)速。其控制系統(tǒng)由PLC完成，其中包括系統(tǒng)控制器和主控制器；系統(tǒng)控制器（TOSMAP-DS）主要實(shí)現(xiàn)EHC順序控制（比

5、如汽輪機(jī)自動(dòng)啟動(dòng)等）和輔助控制（比如自動(dòng)負(fù)荷調(diào)節(jié)等）；主控制器（TOSMAP-GS/R300）主要實(shí)現(xiàn)EHC調(diào)節(jié)控制（比如速度控制，負(fù)荷控制、閥位控制、主要的PI/O接口控制等） ?？刂破鞫紴槿哂嗯渲谩?對(duì)一期電液控制系統(tǒng)來講，負(fù)荷控制有三種控制方式：自動(dòng)負(fù)荷調(diào)節(jié)方式（ALR方式）、手動(dòng)方式及協(xié)調(diào)控制方式（CCS方式）。 因此一期D-EHC控制方式與OVATION系統(tǒng)的設(shè)置不同，具體設(shè)置將在本文后面講到。,一次調(diào)頻的幾個(gè)概念,汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的靜態(tài)指標(biāo) 機(jī)組在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)功率或油動(dòng)機(jī)行程隨自身轉(zhuǎn)速變化的關(guān)系，稱為調(diào)速系統(tǒng)的靜態(tài)特性。下圖是一個(gè)調(diào)速系統(tǒng)典型的靜態(tài)特性曲線，圖中兩條平行線間的區(qū)

6、域，反映了調(diào)速系統(tǒng)對(duì)轉(zhuǎn)速的不確定性。 系統(tǒng)的速度變動(dòng)率和遲緩率（、）是反映調(diào)速系統(tǒng)靜態(tài)特性的重要指標(biāo)。 強(qiáng)調(diào)轉(zhuǎn)速不等率的重要性,1、速度變動(dòng)率 速度變動(dòng)率又叫轉(zhuǎn)速不等率，它是在機(jī)組單機(jī)運(yùn)行下給出的定義：對(duì)于液調(diào)系統(tǒng)在同步器給定不變的情況下，機(jī)組從滿負(fù)荷狀態(tài)平穩(wěn)過渡到空負(fù)荷狀態(tài)過程中，轉(zhuǎn)速的靜態(tài)增加與額定轉(zhuǎn)速的相對(duì)比值，即為調(diào)速系統(tǒng)的速度變動(dòng)率。 = (01 )e100% 其中：為機(jī)組速度變動(dòng)率（%） 0為機(jī)組空負(fù)荷時(shí)的最高轉(zhuǎn)速（r/min） 1為機(jī)組滿負(fù)荷時(shí)的轉(zhuǎn)速（r/min） ne為機(jī)組額定轉(zhuǎn)速（r/min）,機(jī)組正常在網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，調(diào)速系統(tǒng)的速度變動(dòng)率反映了機(jī)組在穩(wěn)定運(yùn)行下，機(jī)組負(fù)荷隨電網(wǎng)周波

7、的變化程度。 實(shí)際上，在機(jī)組正常運(yùn)行過程中，機(jī)組負(fù)荷隨電網(wǎng)頻率變化的幅度很小，可按下式計(jì)算： 其中：N為一次調(diào)頻負(fù)荷調(diào)整量（MW/r/min） Ne為機(jī)組額定負(fù)荷（MW）,例如：600MW機(jī)組，速度變動(dòng)率為5，該機(jī)組一次調(diào)頻負(fù)荷調(diào)整量為 速度變動(dòng)率越小，機(jī)組對(duì)電網(wǎng)周波的敏感程度越大，同時(shí)機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性也越差。一般汽輪機(jī)組的取值為45%，該值可在現(xiàn)場(chǎng)通過實(shí)驗(yàn)得出。 對(duì)于液調(diào)機(jī)組在發(fā)生事故甩負(fù)荷時(shí)，的大小直接決定了甩負(fù)荷過程中轉(zhuǎn)速的靜態(tài)飛升量，并對(duì)其動(dòng)態(tài)飛升也產(chǎn)生一定的影響。,2、功率補(bǔ)償量 功率補(bǔ)償量（P）是由機(jī)組轉(zhuǎn)速不等率和電網(wǎng)頻率偏差（可轉(zhuǎn)換為轉(zhuǎn)速偏差n）計(jì)算出來。 公式如下： P =(n

8、e）Ne ne為機(jī)組額定轉(zhuǎn)速（r/min） Ne為機(jī)組額定負(fù)荷（MW）,3、汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的遲緩率 遲緩率是調(diào)節(jié)系統(tǒng)在其工作范圍內(nèi)對(duì)轉(zhuǎn)速的遲滯反應(yīng)。 下圖中的兩條平行線，是負(fù)荷或油動(dòng)機(jī)上行和下行時(shí)所對(duì)應(yīng)的靜態(tài)關(guān)系，該兩特性線之間的轉(zhuǎn)速差值與額定轉(zhuǎn)速的比值，就是系統(tǒng)遲緩率的試驗(yàn)測(cè)量值。它反映了調(diào)速系統(tǒng)對(duì)轉(zhuǎn)速波動(dòng)的不敏感的程度。 =e100%,4、汽輪機(jī)電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速死區(qū) 轉(zhuǎn)速死區(qū)，是特指系統(tǒng)在額定轉(zhuǎn)速附近對(duì)轉(zhuǎn)速的不靈敏區(qū)。為了在電網(wǎng)周波變化較小的情況下，提高機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性，一般在電調(diào)系統(tǒng)設(shè)置有轉(zhuǎn)速死區(qū)。,5、響應(yīng)滯后時(shí)間與穩(wěn)定時(shí)間 響應(yīng)滯后時(shí)間：當(dāng)電網(wǎng)頻率變化達(dá)到一次調(diào)頻動(dòng)作值到機(jī)組負(fù)荷開

9、始變化所需的時(shí)間，圖中t為響應(yīng)滯后時(shí)間。,穩(wěn)定時(shí)間：機(jī)組參與一次調(diào)頻過程中，在電網(wǎng)頻率穩(wěn)定后，機(jī)組負(fù)荷達(dá)到穩(wěn)定所需的時(shí)間，圖中t1為穩(wěn)定時(shí)間。,我廠一次調(diào)頻的設(shè)置,1、一期CCS系統(tǒng) 我公司一期CCS采用OVATION控制系統(tǒng)，所以1、2號(hào)DCS側(cè)邏輯完全相同。將一次調(diào)頻量加至負(fù)荷指令回路。由一次調(diào)頻校正回路對(duì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)或AGC的負(fù)荷指令進(jìn)行頻率校正。原理如右圖,電網(wǎng)頻率偏差經(jīng)過函數(shù)發(fā)生器F(X)后產(chǎn)生負(fù)荷的變化值,與功率指令疊加形成機(jī)組的負(fù)荷指令。CCS方式下，負(fù)荷指令改變了汽機(jī)主控和鍋爐主控的輸出，一方面開關(guān)調(diào)門改變負(fù)荷來維持電網(wǎng)頻率的穩(wěn)定，另一方面改變?nèi)剂狭垦a(bǔ)充鍋爐的能量損失，使機(jī)組達(dá)

10、到新的平衡。其中DCS側(cè)一次調(diào)頻函數(shù)F（X）如下,DCS側(cè)的轉(zhuǎn)速不等率為5%，轉(zhuǎn)速死區(qū)為2r/min，最大負(fù)荷限制為40MW，增加死區(qū)后，曲線未平移，斜率發(fā)生變化,2、一期D-EHC系統(tǒng)一次調(diào)頻設(shè)置 在東芝D-EHC系統(tǒng)中，設(shè)計(jì)將頻率信號(hào)直接疊加在汽輪機(jī)調(diào)速汽門指令輸出回路，迅速改變調(diào)閥開度來改變負(fù)荷，以響應(yīng)電網(wǎng)頻率，邏輯如右圖,東芝公司原設(shè)計(jì)為在GOV調(diào)節(jié)方式，一次調(diào)頻始終投入且無限幅，而且一次調(diào)頻死區(qū)為零轉(zhuǎn)，即調(diào)閥隨網(wǎng)頻一直變化，考慮到機(jī)組本身的穩(wěn)定性，并結(jié)合網(wǎng)公司相關(guān)規(guī)定，最后經(jīng)過專業(yè)討論，將限幅更改為40MW，轉(zhuǎn)速死區(qū)設(shè)為2r/min,從邏輯圖中可以看出，DEH流量指令是GOV指令和L

11、OAD LIMITER指令的小選值。GOV指令由GOVSET指令疊加上轉(zhuǎn)速控制信號(hào)后形成。轉(zhuǎn)速控制信號(hào)是沖轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速控制回路和額定轉(zhuǎn)速控制回路的小選值。機(jī)組并網(wǎng)后，沖轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速控制回路的輸出值上升至100%，不再參與轉(zhuǎn)速控制，而由額定轉(zhuǎn)速控制回路參與轉(zhuǎn)速控制。因此額定轉(zhuǎn)速控制回路就是一次調(diào)頻回路。下圖為DEH一次調(diào)頻函數(shù)f(x)的參數(shù),3、二期DCS側(cè)一次調(diào)頻設(shè)置 二期DCS側(cè)一次調(diào)頻設(shè)計(jì)是將實(shí)際轉(zhuǎn)速與額定轉(zhuǎn)速的差值經(jīng)調(diào)頻函數(shù)f(x)轉(zhuǎn)換成機(jī)組的負(fù)荷指令，該指令經(jīng)過機(jī)組負(fù)荷指令的限制后，產(chǎn)生一次調(diào)頻量送入機(jī)組協(xié)調(diào)控制的機(jī)主控和爐主控，使CCS側(cè)的調(diào)節(jié)得到及時(shí)補(bǔ)償。,電網(wǎng)頻率偏差經(jīng)過函數(shù)發(fā)生器F(X)后

12、產(chǎn)生負(fù)荷的變動(dòng)值,與功率指令疊加形成機(jī)組的負(fù)荷指令。CCS方式下，負(fù)荷指令改變了汽機(jī)主控和鍋爐主控的輸出，一方面開關(guān)調(diào)門改變負(fù)荷來維持電網(wǎng)頻率的穩(wěn)定，另一方面改變?nèi)剂狭垦a(bǔ)充鍋爐的能量損失，使機(jī)組達(dá)到新的平衡。其中DCS側(cè)一次調(diào)頻函數(shù)F（X）如下,DCS側(cè)的轉(zhuǎn)速不等率為4.5%，轉(zhuǎn)速死區(qū)為2r/min，最大負(fù)荷限制為48MW，增加死區(qū)后，曲線未平移，斜率發(fā)生變化,4、二期DEH系統(tǒng)一次調(diào)頻設(shè)置 DEH 在CCS控制方式時(shí)，將汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速與額定轉(zhuǎn)速的差值經(jīng)調(diào)頻函數(shù)f(x)轉(zhuǎn)換成電負(fù)荷當(dāng)量的調(diào)門指令信號(hào)，經(jīng)速率限制后，疊加到閥位指令，使汽機(jī)調(diào)門動(dòng)作。如右圖邏輯,從邏輯設(shè)置圖上可以看出，轉(zhuǎn)速差值轉(zhuǎn)換的調(diào)

13、門指令信號(hào)受當(dāng)前實(shí)際負(fù)荷的限制，即一次調(diào)頻動(dòng)作的調(diào)門指令不能超過一次調(diào)頻動(dòng)作前一刻總閥位指令的0.08倍，這樣，當(dāng)機(jī)組在450MW以下負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，一次調(diào)頻的貢獻(xiàn)量不足36MW，該邏輯也是根據(jù)我廠實(shí)際情況設(shè)計(jì)的，因我廠二期鍋爐燃燒器自投產(chǎn)以來一直不穩(wěn)定，低負(fù)荷時(shí)燃燒本身不穩(wěn)，加之一次調(diào)頻動(dòng)作，有可能造成鍋爐滅火，引發(fā)更大的不安全事故，對(duì)電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行極為不利，因此在燃燒器改造完成前，為保證一次調(diào)頻的貢獻(xiàn)量，并使機(jī)組、電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行，一次調(diào)頻動(dòng)作量按照實(shí)際負(fù)荷8%設(shè)置。,依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和廠家提資，二期汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速不等率為4.5%，轉(zhuǎn)速死區(qū)為2r/min， DEH側(cè)調(diào)頻函數(shù)f(x)設(shè)置如下，從調(diào)頻函數(shù)可以

14、看出，DEH側(cè)的調(diào)閥的最大動(dòng)作限幅為6%，該值是通過調(diào)閥函數(shù)計(jì)算的結(jié)果。,現(xiàn)場(chǎng)可能出現(xiàn)的問題及對(duì)策,1、現(xiàn)場(chǎng)只投單側(cè)一次調(diào)頻 如果只投入DEH側(cè)的一次調(diào)頻功能，由于DEH的一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)會(huì)引起主蒸汽壓力和機(jī)組負(fù)荷發(fā)生變化，CCS側(cè)的主蒸汽壓力調(diào)節(jié)系統(tǒng)和負(fù)荷調(diào)節(jié)系統(tǒng)很快會(huì)把調(diào)門恢復(fù)到原位，使負(fù)荷很快調(diào)整到原值，不僅從一定程度上抵消了一次調(diào)頻的作用，而且對(duì)于協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)相當(dāng)增加了外部擾動(dòng)量，使系統(tǒng)不太穩(wěn)定。如圖的曲線3所示。,如果只投入CCS側(cè)的一次調(diào)頻功能，由于一次調(diào)頻動(dòng)作后調(diào)門不會(huì)立即動(dòng)作，只有當(dāng)CCS側(cè)頻率校正回路動(dòng)作，改變主控指令后，調(diào)門才開始動(dòng)作，所以機(jī)組負(fù)荷的響應(yīng)時(shí)間比較長(zhǎng)，如圖曲線2

15、所示。,1、對(duì)策：將CCS和DEH側(cè)一次調(diào)頻都投入正常運(yùn)行 同時(shí)投入一次調(diào)頻功能時(shí)，網(wǎng)上頻率變化超過死區(qū)，一次調(diào)頻動(dòng)作，DEH側(cè)使調(diào)門立即動(dòng)作，機(jī)組負(fù)荷快速響應(yīng)，CCS側(cè)同時(shí)調(diào)節(jié)機(jī)組負(fù)荷指令和燃料量指令，使汽機(jī)和鍋爐達(dá)到能量平衡。如圖曲線1，機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)速度快，并能及時(shí)調(diào)整主汽壓力等，滿足一次調(diào)頻的需要。,2、濾波作用太強(qiáng) 為了避免功率信號(hào)小范圍頻繁波動(dòng)，引起機(jī)組調(diào)門頻繁動(dòng)作，影響調(diào)門的使用壽命，在功率調(diào)節(jié)回路中，實(shí)際功率信號(hào)經(jīng)過LEADLAG模塊濾波作用后送入調(diào)節(jié)器。如網(wǎng)頻突然增加，DEH 側(cè)調(diào)頻動(dòng)作，調(diào)閥迅速關(guān)閉，而由于LEADLAG模塊的滯后作用，進(jìn)入功率調(diào)節(jié)器的實(shí)際功率信號(hào)并沒有立即下

16、來，使功率設(shè)定值小于機(jī)組實(shí)際負(fù)荷，功率調(diào)節(jié)器輸出將減小閥門指令，使機(jī)主控指令在一次發(fā)出關(guān)閥指令，由于DEH側(cè)的調(diào)頻量與閥位指令疊加后送入調(diào)門，DEH最終調(diào)整量超過了一次調(diào)頻應(yīng)該動(dòng)作的值。,2、對(duì)策：減小濾波模塊的滯后時(shí)間 但為防止閥門頻繁動(dòng)作，滯后時(shí)間不宜太小，因此，需要通過實(shí)驗(yàn)設(shè)置合適的滯后時(shí)間。,3、DEH和CCS出現(xiàn)反調(diào) 機(jī)組參與壓力調(diào)節(jié)的表現(xiàn)為：一次調(diào)頻動(dòng)作條件滿足時(shí)，DEH 立即動(dòng)作，調(diào)頻指令使調(diào)閥按設(shè)計(jì)的方向進(jìn)行快速階躍變化，此變化能引起機(jī)前壓力相應(yīng)變化，CCS中壓力控制回路對(duì)壓力偏差進(jìn)行快速調(diào)節(jié)，輸出的綜合閥位指令方向與一次調(diào)頻動(dòng)作指令方向相反，導(dǎo)致一次調(diào)頻響應(yīng)緩慢和快速反調(diào)。,

17、3、對(duì)策：采用壓力閉鎖功能 當(dāng)一次調(diào)頻發(fā)生時(shí)，可以采取在一定壓力范圍內(nèi)跟蹤實(shí)際壓力的調(diào)節(jié)方式，當(dāng)壓力超出設(shè)定值一定范圍后再對(duì)壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)。這樣相當(dāng)于在一次調(diào)頻發(fā)生時(shí)，在一定壓力范圍內(nèi)退出壓力自動(dòng)控制，而在一次調(diào)頻結(jié)束或壓力偏差超出設(shè)定的范圍時(shí)，自動(dòng)投入壓力控制，給一次調(diào)頻足夠的發(fā)揮空間。,4、閥門的特性曲線對(duì)一次調(diào)頻的影響 調(diào)閥一次調(diào)頻的快速執(zhí)行機(jī)構(gòu)，因此調(diào)閥對(duì)一次調(diào)頻的影響是直接和關(guān)鍵的。大部分機(jī)組一次調(diào)頻的設(shè)計(jì)為調(diào)頻指令直接疊加在綜合閥位出口處，然后通過調(diào)節(jié)閥門的閥門曲線去控制各個(gè)調(diào)節(jié)閥門的閥位開度，因此，調(diào)節(jié)閥門的特性曲線是一次調(diào)頻能否全程良好參與一次調(diào)頻的關(guān)鍵因素。,在各廠大的節(jié)能形勢(shì)

18、下，發(fā)電機(jī)組為了提高熱效率，一般都在順序閥方式下運(yùn)行，且盡可能的減小各個(gè)調(diào)節(jié)閥門的重疊度。 這種情況下，當(dāng)機(jī)組運(yùn)行在閥門之間的切換點(diǎn)時(shí)，調(diào)頻的能流指令（調(diào)頻發(fā)生的綜合閥位增量）往往用來待開啟閥門的預(yù)起量，導(dǎo)致機(jī)組沒有能流增加或減少，在某些負(fù)荷點(diǎn)調(diào)頻效果不理想的情況。同時(shí)在閥門特性曲線斜率較大的負(fù)荷點(diǎn)，較小的調(diào)頻能流指令增量也可導(dǎo)致閥門的大開大關(guān)，不利于機(jī)組的安全運(yùn)行。 因此，DEH 的閥門特性曲線往往決定了局部速度變動(dòng)率在某些負(fù)荷點(diǎn)大于規(guī)定值或小于規(guī)定值。,4、對(duì)策：完善部分閥門部分折線函數(shù) 當(dāng)然，要解決這個(gè)問題，可以通過重新整定閥門特性曲線來解決，但閥門特性曲線的重定需要有汽輪機(jī)廠家專業(yè)人員

19、參與，制定詳細(xì)的整定方案，并通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定，因此閥門特性曲線的重新全部整定是比較復(fù)雜且較難權(quán)衡的。 為盡可能小的減少對(duì)閥門特性曲線的修改，可以將閥位增量設(shè)計(jì)為線性插值函數(shù)，即在不同的負(fù)荷下，不同的頻差對(duì)應(yīng)不同的閥位增量。這樣可以有效的提高速度不等率的線性化，確保不同負(fù)荷工況下閥位增量對(duì)應(yīng)的調(diào)頻負(fù)荷都能滿足要求。,5、主汽壓力對(duì)一次調(diào)頻的影響 DEH 側(cè)一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)，調(diào)頻閥位指令只是同轉(zhuǎn)速差相關(guān)，而能流指令增量函數(shù)往往是在高負(fù)荷段設(shè)計(jì)整定的。當(dāng)在低負(fù)荷時(shí)，由于壓力較低，同樣的調(diào)頻閥位指令往往不能轉(zhuǎn)換為相當(dāng)?shù)呢?fù)荷，使調(diào)頻幅度低于同一頻差的高負(fù)荷調(diào)頻幅度和設(shè)計(jì)調(diào)頻幅度，而在接近額定負(fù)荷時(shí)，壓力較高，調(diào)頻幅度也會(huì)高于設(shè)計(jì)調(diào)頻幅度。,5、