1、第2章 電力網及簡單潮流計算 電力線路的結構 電力系統元件參數和等效電路 電力網電壓計算 電力系統潮流分布計算 輸電線路導線截面的選擇 電力系統中性點接地方式 無功補償及諧波治理,第1節(jié) 電力線路的結構 1.1 架空線路的結構,導線 避雷線 桿塔 絕緣子 金具,1.導線、避雷線,（1）材料：銅、鋁、鋁合金、鋼（避雷線） （2）分類：裸導線、絕緣導線,（3）裸導線：單股導線、多股絞線、鋼芯鋁絞線,架空線的型號： T銅線、L鋁線、G鋼線、TJ銅絞線、LJ鋁絞線、LHJ鋁合金、LGJ鋼芯鋁絞線、GJ鋼絞線,例：LGJ-70,銅絞線（TJ）：導電性能好，機械強度好，對風雨和化學腐蝕作用的抵抗力都較強，

2、但價格較高。 鋁絞線（LJ）：導電性能較好，重量輕，對風雨作用的抵抗力較強，但對化學腐蝕作用的抵抗力較差。多用于6-10kV的線路，其受力不大，桿距不超過100-125m。 鋼芯鋁絞線（LGJ）：在機械強度要求較高的場合和35kV及以上的架空線路上多被采用。 鋼絞線（GJ）：避雷線,（4）鋼芯鋁絞線,輕型結構（LGJQ）：鋁鋼截面比為8.08.1 普通型結構（LGJ）：鋁鋼截面比為5.36.0 加強型結構（LGJJ）：鋁鋼截面比為4.34.4,2.桿塔,木桿 鋼筋混凝土桿 鐵塔,材料,直線桿塔（中間桿塔） 耐張桿塔（承力桿塔） 轉角桿塔 終端桿塔 特種桿塔（跨越桿塔、換位桿塔）,用途,3.絕緣

3、子,架空線路使用的絕緣子：針式、懸式,針式絕緣子 用于35kV及以下線路，制造簡單廉價，但耐雷水平不高，雷擊下容易閃絡。,懸式絕緣子 用于35kV及以上線路，通常將它們組成絕緣子鏈使用（35kV為3片串接；63kV為5片串接；110kV為7片串接）。,瓷橫擔絕緣子 可以同時起到橫擔和絕緣子作用的一種絕緣子結構。用于110kV及以下線路。,復合絕緣子 由環(huán)氧樹脂玻璃纖維芯棒和高分子聚合物傘盤、護套組成的復合絕緣子。,復合懸式絕緣子,4.金具 通常把架空線路所使用的金屬部件總稱為金具。 懸垂線夾 耐張線夾 接續(xù)金具 連接金具 保護金具,1.2 電纜線路的結構 1.電纜的構造：導體、絕緣層、包護層

4、2.導體：鋁或銅的單股或多股線，通常用多股線。 3.絕緣層：橡膠、瀝青、聚乙烯（PE）、交聯聚乙烯（XLPE）、聚氯乙烯（PVC）等 4.包護層：,內護層：由鉛或者銅制成 外護層：由內襯層、鎧裝層、外被層組成,5.適用范圍：XLPE大量使用在6220kV，220kV及以上，采用充油電纜，XLPE電纜的最高電壓已經達到500kV。,第2節(jié) 輸電線路的電氣參數 2.1 電氣參數,電阻 電抗 電導 電納,：反映線路通過電流時產生的有功功率損失 （電感）：反映載流導體周圍產生的磁場效應 ：反映電暈產生的有功功率損失 （電容）：反映載流導體周圍產生的電場效應,電纜 架空線路,輸電線路,2.2 電阻 R,

5、單根導線單位長度直流電阻：,近似電阻率：,為什么？,集膚效應和鄰近效應的影響（0.2%1%）； 導線為多股絞線，使導線實際長度比線路長度大； 導線的額定截面（即標稱截面）一般略大于實際截面。,導線的交流電阻率略大于導體材料的直流電阻率。,實用計算公式：,：導體單位長度（km）電阻值,：電阻的溫度系數,需要指出：手冊中給出的 r1值，是指溫度為20時的導線電阻，當實際運行的溫度不等于20時，應進行修正：,2.3 電導 G 1.電導的含義,電暈現象：在強電場作用下，導線周圍的空氣發(fā)生游離放電的現象。,有功功率損耗,電阻損耗,絕緣子泄漏電流產生的損耗,電暈損耗,電導,2.電導的計算 單位長度導線的等

6、效電導：,實用計算公式：,3.消除電暈的措施,對不同電壓等級的架空線路限制其導線外徑不小于某個臨界值。 （1）采用分裂導線（500kV四分裂、1000kV八分裂） （2）采用擴徑導線,四分裂導線,4.計算 一般在進行電力網的電氣特性計算時，除特高壓線路之外，一般認為電導g1=0。,鋼芯鋁絞線和擴徑鋼芯鋁絞線,2.4 電抗 X 1.三相單回線路 當三相對稱排列或者排列不對稱但經完全換位后，每相導線單位長度的等效電感和電抗分別為為：,：導體的相對磁導率，銅和鋁的,：三相導體的相間幾何均距,（1）幾何均距,當三相導體間的距離分別為D12、D23、D31時，其幾何均距Djp為：,（2）完全換位,當三相

7、線路不是布置在等邊三角形的頂點上時，各相電抗值是不相同的，將導致電網運行的不對稱，消除的方法是將輸電線路的各相導線進行換位。 電壓在110kV以上、線路長度在100km以上的輸電線路，一般均需進行完全換位。,一次正循環(huán)換位,從電抗的計算公式可以看出，電抗與導線的幾何均距、導線半徑之間成對數關系，因此導線的布置方式以及截面對電抗影響不大，通常架空線的電抗值為：,實用計算公式：,例：某三相單回輸電線路，采用LGJJ-300型導線，已知導線的相間距離為D=6m，試求： （1）三相導線水平布置且完全換位時，每千米線路的電抗值； （2）三相導線按照等邊三角形布置時，每千米的電抗值。,解：查得LGJJ-3

8、00型導線的計算外徑為25.68mm，因而相應的計算半徑為： r=25.68/2=1.28410-2(m) （1）當三相導線水平布置時：,（2）當三相導線按等邊三角形布置時：,2.三相分裂線路,n：每相導線的分裂根數（即子導體數） rD：分裂導線的等值半徑，m Djp：三相導線的幾何均距，m,等值半徑rD的計算：,r：每根子導體的半徑 dm：各根子導體間的幾何均距, ：分裂導線的各子導體之間的間距系數 d：分裂導體的子導體間距,分裂根數與電抗的關系 分裂根數越多，電抗值越小，但每相分裂根數超過3時，電抗值變化已不再明顯，所以導線的分裂根數一般不超過4.,例：某500kV三相架空輸電線路采用三分

9、裂導線，已知每根子導體的半徑為r=13.6mm，子導體間距為d=400mm，子導體間按正三角形布置，三相導體為水平布置并經完全換位，相間距離D=12m。試求該線路每千米的電抗值。,解：正三角形布置的三分裂導線的=1。,2.5 電容和電納 1.三相單回線路 架空輸電線路的相與相之間以及相與地之間存在分布電容，與此相對應的參數便是電納。經過循環(huán)換位的三相架空線路，每千米電容及電納值分別為：,一般架空線路b1的值為310-6S/km，則B=b1l,2.分裂導線 分裂導線的采用將改變導線周圍的電場分布，可以認為它等效增大了導線半徑，從而增大了每相導線的電納。此時導線的半徑應當用等值半徑rD來代替。,一

10、般來說，采用分裂導線的線路的每相電納，在截面相同時，要比一般線路的每相電納大，其增大程度與分裂根數有關。雙分裂導線增大20%左右。,雙繞組變壓器一般采用形等效電路。,這四個參數，可以通過短路損耗 Pk、空載損耗 P0 、短路電壓百分數Uk%、空載電流百分數I0%進行計算。,第3節(jié) 變壓器參數及等效電路 3.1 雙繞組變壓器參數計算,1.短路電阻 Rk,變壓器的短路損耗實際上就是變壓器通過額定電流時，高、低壓繞組中的總有功損耗（銅耗）。,所以變壓器的每相電阻為：,注意各物理量的單位。,2.勵磁電抗 Xk,短路電抗為折算后一、二次繞組的總漏抗。短路實驗時，變壓器通過的是額定電流，此時變壓器阻抗上的

11、額定電壓降（及阻抗電壓）的百分數為,對于大中型變壓器，因XkRk，故可以忽略Rk，近似認為Uk%UX%，即,3.勵磁電導 Gm,變壓器的電導是用來表示鐵心損耗的，在空載實驗時，可以認為變壓器的空載損耗就是變壓器的鐵損（勵磁損耗）。,所以變壓器的電導為：,4.勵磁電納 Bm,變壓器的電納是用來表示變壓器的勵磁特性，在空載實驗時，空載電流便可以認為是變壓器的勵磁電流。,所以變壓器的電納為：,變壓器勵磁功率為：,計算時，應該注意以下兩點：,（1）公式中的UN既可以取高壓側額定電壓，也可以取低壓側額定電壓，根據需要而定，當UN取高壓側值時，參數歸算到高壓側，當UN取低壓側值時，參數歸算到低壓側。,（2

12、）公式中各物理量的單位：短路損耗、空載損耗為kW，變壓器的額定電壓為kV，變壓器的額定容量為kVA。,例：某10kV變電所裝有一臺SJL1-750/10型變壓器，銘牌上數據為：SN=750kVA、變壓比10/0.4kV、Pk=11.5kW、P0=3.26kW、Uk%=4.5、I0%=2，計算變壓器歸算到10kV側的電氣參數。,解：,三繞組變壓器的參數Gm、Bm的計算方法與雙繞組變壓器完全相同，但是Rk、Xk的計算與雙繞組變壓器無本質上差別，但由于三繞組變壓器的容量有不同的組合，其計算方法也略有不同。,3.2 三繞組變壓器參數計算,三繞組變壓器的額定容量是指三個繞組中容量最大的一個繞組的容量，即

13、100%繞組的額定容量。,三繞組變壓器的容量分配,（1）容量比為100/100/100的三繞組變壓器,通過短路實驗，得到任兩個繞組之間的短路損耗為,每一個繞組的短路損耗為：,1.電阻Rk1、 Rk2、 Rk3,每一個繞組的電阻為：,（2）容量比為100/100/50或100/50/100的三繞組變壓器,進行短路實驗時，由于受到50%容量繞組的限制，因此有2組短路損耗是按照50%容量的繞組達到額定容量時測量的值，因此應先將各繞組的短路損耗按變壓器的額定容量進行折算。（如100/100/50）,：未折算的繞組間短路損耗（銘牌值）,：折算后的繞組間短路損耗,制造廠家給出的短路電壓百分數已經歸算到變壓

14、器的額定容量，因此在計算電抗時，可以直接利用數據手冊所提供的兩繞組之間的短路電壓百分數。,每一個繞組的短路電壓百分數為：,2.電抗Xk1、 Xk2、Xk3,每一個繞組的電抗為：,3.電導Gm與電納Bm 計算方法與雙繞組變壓器相同。,例：某變電所裝有一臺型號為SFSL1-20000/110，容量比為100/50/100的三繞組變壓器，試求出變壓器的等效參數，并作出等值電路。已知參數如下：,解：,（1）計算各繞組的電阻,對容量較小繞組有關的短路損耗進行折算,計算各繞組的短路損耗,計算各繞組的電阻,（2）計算各繞組的電抗,計算各繞組的短路電壓百分數,計算各繞組的電抗,（3）計算電導、電納,相應的功率

15、損耗為：,3.3 自耦變壓器參數計算,三繞組自耦變壓器的參數計算與一般三繞組變壓器的參數計算相同，只是需要對于第三繞組相關的Pk、Uk%進行折算。,：以低壓繞組額定容量S3N為基準的 負載損耗值,：以低壓繞組額定容量S3N為基準的 負載損耗值,第4節(jié) 輸電線路的等值電路 4.1 短距離輸電線路 條件：長度不超過50km，電壓在35kV及以下的架空線路。 特點：不考慮電導、電納的影響，等值電路成為一個由電阻R和電抗X的串聯電路。,送端電壓和受端電壓之間關系為：,由幾何關系知，U1的模值為：,由等值電路，受端和送端的電流相等：,送端功率為：,受端功率為：,4.2 中距離輸電線路 條件：長度在50k

16、m以上但不超過300km時，電壓在110220kV的架空線路。 特點：輸電線路可以按照集中參數處理，并可以忽略電導的影響，但是不可忽略電容。,通常形等值電路用的較多。,1.形等值電路的計算,受端視在功率為：,受端電容上的充電電流為：,輸電線路流過電流為：,送端電壓為：,送端電容上的充電電流為：,送端電流為：,送端輸入功率為：,由上述分析得形等值電路的計算格式為：,Z線路總阻抗 Y線路總導納，略去電導，僅有容性電納,2.T形等值電路的計算,線路中央處電壓：,線路的充電電流：,由上述分析可知：,T形等值電路的計算格式為：,注意：無論用形或T形等值電路都只能計算出送端、受端的情況，無法計算沿線的電流

17、、電壓分布情況。,例：一條70km長線路，已知受端負荷為20000kW，額定線電壓為60kV，功率因數為0.8，線路參數r1=0.1/km，l1=1.3mH/km，C1=0.0095F/km，試求送端電壓和電流值。 解:1.用形等值電路計算 （1）計算線路全長，并作出等值電路圖,(2)將受端電壓、電流換算為相電壓、相電流 以末端電壓為參考相量,（3）計算線路電流,（4）計算送端電壓,（5）計算送端電流,2.用T形等值電路計算 T形等值電路為：,（1）計算線路中點電壓,（2）計算送端電流,（3）計算送端電壓,4.2 遠距離輸電線路 條件：長度在300km以上的超高壓線路。 特點：必須按照符合線路

18、的實際參數分布情況的分布參數等值電路來進行計算。,r1、x1、g1、b1分別表示線路單位長度的電阻、電抗、電導、電納。,第5節(jié) 電力網電壓計算 5.1 電壓降落的計算,等值電路 向量圖,電壓降落：,abc：阻抗壓降三角形 ab：總電壓降落 ab：電阻壓降（壓降的有功分量） bc：電抗壓降（壓降的無功分量）,電壓降落的縱分量（ad）： 電壓降落的橫分量（dc）：,當相位角很小時，可以認為：,當負荷為感性時：,相電壓降落縱分量,相電壓降落橫分量,線路首端電壓：,（縱分量）,（橫分量）,線路首端電壓有效值為：,首末端電壓相位差為：,說明：若為容性負載，公式不變，無功功率前面的符號改變即可。,如果已知

19、電路首端的功率和線路電壓，也可求出線路末端的電壓：,注意：在實際計算時，所取功率和電壓必須是同一地點的。（要么都是首端參數，要么都是末端參數。）,5.2 電壓損耗,電壓損耗：線路首末端電壓的代數差,因此電壓損失為：,如要計算電壓損失，只需計算出電壓降落的縱分量和橫分量即可。 本公式適用于220kV及以上電力網，對于110kV及以下電力網，可進一步忽略掉電壓降落的橫分量。,P2、Q2、U2的單位分別為kW、kvar 和kV，且所有參數必須是線路上同一點的參數。,如果已知線路首端的參數 P1、Q1、U1，則可用相同的方法計算出線路首端的電壓損失。,在超高壓電力網中，XR，所以QX項對電壓損耗值影響

20、較大，即無功Q對電壓影響較大；在電壓不太高的地區(qū)，R相對較大，PR影響不可忽略。,5.3 電壓偏移 電壓偏移：網絡的實際電壓與額定電壓的數值之差，常用百分數表示。,第6節(jié) 電力網的功率損耗和電能損耗 6.1 功率損耗的計算 1.線路的功率損耗,（1）有功功率損耗：,：線路單位長度電阻,（2）無功功率損耗：,：線路單位長度電抗,計算時，必須采用線路同一點的電壓和功率，如果功率為線路末端功率，電壓也必須是線路末端電壓，反之亦然。 當線路具有幾個負荷段時，線路總功率損耗等于各段線路功率損耗之和。,2.變壓器的功率損耗 （1）有功功率損耗,鐵耗 與外加電壓有關，而與負荷大小無關，在數值上近似等于空載損

21、耗,雙繞組變壓器銅耗 與負荷電流（功率）的平方成正比，可根據短路損耗計算,：變壓器的負荷率,三繞組變壓器的有功功率損耗,當有n臺變壓器并列運行時，總負荷為S，每臺額定容量為SN，則總有功損耗為：,（2）變壓器無功功率損耗,產生勵磁電流的無功功率損耗 與外加電壓有關，而與負荷大小無關，可根據空載電流和額定容量進行計算,雙繞組變壓器繞組電抗所產生的無功功率損耗 與負荷電流（功率）的平方成正比，可根據短路電壓和額定容量計算,變壓器的無功功率損耗為：,三繞組變壓器的無功功率損耗,當有n臺變壓器并列運行時，總負荷為S，每臺額定容量為SN，則總無功損耗為：,（3）變壓器功率損耗估算公式,6.2 電能損耗的

22、計算 1.線路的電能損耗,：最大負荷損耗時間,的定義：如果在小時內裝置按最大負荷持續(xù)運行，則所消耗的電能恰好等于一年時間范圍內線路按實際負荷曲線所損耗的電能。,2.變壓器的電能損耗,n臺變壓器的電能損耗,3. 值的確定,與Tmax和功率因數有關。 Tmax如何計算？,例：某110kV降壓變電所，由電力系統經100km長的雙回110kV線路供電，輸電線路用LGJ-185型導線架設，線路參數為r1=0.17 /km，x1=0.409 /km，b1=2.8210-6S/km。變電所內裝設兩臺SFL-31500型變壓器并列運行，其接線如圖所示。變壓器的技術參數為SN=31500kVA、變壓比110/1

23、1kV、Pk=210kW、P0=36kW、Uk%=10.5、I0%=0.9。已知變電所低壓母線上的最大有功負荷為40MW。cos =0.8（落后），Tmax=4500小時，并假定變壓器運行在額定電壓下，試求 （1）輸電線路送端供給的功率； （2）線路及變壓器中全年的電能損耗。,解（1）計算兩臺變壓器并列運行時的總有功損耗和無功損耗。,輸入變壓器的總功率為：,（2）計算輸電線路的總有功損耗和無功損耗。此為中距離輸電線路，按形等值電路進行分析。 受端的容性功率為：,受端的總功率為：,輸電線路的功率損耗為：,線路送端功率為：,（3）計算輸電線路送端輸出總功率,（4）計算變壓器及線路全年的電能損耗 當

24、Tmax=4500h， 時， 變壓器全年的電能損耗為：,利用線路受端的功率計算線路的電能損耗，已知 全年通過線路送出的電能，應為用戶消耗電能和變壓器損耗電能之和：,查表可得： 線路和變壓器中全年的總電能損耗為：,6.3 降低電力網中功率損耗和電能損耗的措施 1.降低電機、變壓器的損耗標準，推廣高效電機與節(jié)能變壓器 2.改變電力網的功率分布，提高負荷的功率因數 合理選擇異步電動機容量，提高電機功率因數； 采用并聯無功功率補償裝置以提高供電線路功率因數。 3.提高電力網的運行電壓水平 4.實現變壓器的經濟運行 適當合理選擇變壓器的臺數與容量，以保持高效率運行，并減少變壓器空載運行時間； 合理選定并

25、列運行變壓器的臺數，以減小總功率損耗。 5.實現整個系統的有功、無功經濟分配。,第7節(jié) 無功功率補償,7.1 概述,1. 無功功率增大帶來的不良后果,（1）引起線路電流增大，使供電網絡的功率損耗和電能損耗增大； （2）使供電網絡的電壓損失增大，影響負荷端的電壓質量； （3）使供配電設備的容量不能得到充分利用，影響了供電能力； （4）使發(fā)電機的輸出能力下降，發(fā)電設備效率降低，發(fā)電成本增高。,2. 對功率因數的要求,（1）高壓供電用戶，其功率因數不得低于0.9； （2）其他供電用戶，功率因數不得低于0.85； （3）如果達不到上述要求，應加裝必要的無功功率補償設備，否則要加收電費； （4）如果功率

26、因數小于0.7，供電局不予供電。,7.2 功率因數的計算,1. 瞬時功率因數 某一瞬間的功率因數，可由功率因數表直接讀出，或由電壓表、電流表和功率表讀數計算出。,2. 均權功率因數 某一規(guī)定時間內功率因數的平均值，可根據有功電能表和無功電能表的讀數計算。,3. 最大負荷時功率因數 指在負荷計算中，按照有功計算負荷P30和視在計算負荷S30計算而得到的功率因數。,注意：在供電設計中考慮無功補償時，嚴格地講，應按均權功率因數是否滿足要求來計算，但為簡便起見，常按最大負荷時的功率因數來計算補償容量。,7.3 提高功率因數的方法,1.提高自然功率因數的方法,不加任何補償設備，采取措施減少供電系統中無功

27、功率的需要量，稱為提高自然功率因數。,（1）正確選用感應電機的型號和容量,用小容量的電動機代替負荷不足的大容量電動機。,對負荷不足的電動機可用降低外加電壓的辦法提高功率因數。,（2）合理使用電力變壓器,工業(yè)企業(yè)消耗的無功，感應電機占70%，變壓器占20%。,2提高功率因數的補償法,采用移相電容器（即靜電電容器）,采用同步電動機,靜電電容器具有重量輕、安裝方便、投資小、故障范圍小、有功功率損耗小、易于維護等優(yōu)點，是目前工業(yè)企業(yè)中應用最廣泛的無功補償裝置。,調節(jié)同步電動機的勵磁電流，使其在超前功率因數下運行，就能向電網輸送無功功率，因而能提高企業(yè)的功率因數。因此在條件允許下，使用同步電機代替感應電

28、機，是提高功率因數的經濟方法。,采用同步調相機,同步調相機實質上是空載運行的同步電動機，專門向電網輸送無功功率，大容量的同步調相機主要裝設在電力系統的區(qū)域性變電所，作為該地區(qū)的無功補償電源，用于提高該地區(qū)的功率因數和電壓質量。工業(yè)企業(yè)一般不采用同步調相機。,7.4 電容器補償的工作原理,一般采用在電路中并聯電容器的方式提高功率因數。,欠補償：電流滯后于電壓 過補償：電流超前于電壓,7.5 電容器的接線方式與裝設位置,1電容器的接線方式,低壓電容器一般接成三角形；高壓電容器組宜接成星形，但容量較?。?50kvar及以下）時可接成三角形。,電容器接成三角形時的容量為采用星形接線時的3倍。 若電容器

29、采用三角形接線，一電容器斷線時，三相線路仍能得到無功補償；而采用星形接線時，一相電容器斷線，該相將失去無功補償，造成三相負荷不平衡。 星形接線較之三角形接線安全。,2電容器的裝設位置（補償方式）,高壓集中補償：將高壓電容器組集中安裝在企業(yè)或地方總降壓變電所610kV母線上。 低壓分組補償：將低壓電容器組分散安裝在各車間變電所低壓母線上。 個別補償：將電容器組直接安裝在需要進行無功補償的各個用電設備附近。,對于補償容量相當大的工廠，宜采用高壓集中補償和低壓分組補償相結合的方式；對于用電負荷分散，補償量較小的工廠，一般采用低壓補償。,注意：電容器從電網上切除后有殘余電壓，其最高可達電網電壓的峰值。

30、所以電容器組應裝設放電裝置，且其放電回路中不得裝設熔斷器或開關設備，以免放電回路斷開，危及人身安全。,對高壓電容器，通常利用母線上電壓互感器的一次繞組來放電；對分散補償的低壓電容器組，通常采用白熾燈的燈絲電阻來放電；對就地補償的低壓電容器組，通常利用用電設備本身的繞組來放電。,7.6 補償量的計算,有功負荷P30保持不變，要使功率因數從,：補償率/比補償功率（kvar/kW），表示1kW有功負荷需要補償的無功功率。,需注意的兩個問題：,（1）當電容器的額定電壓與實際運行電壓不相符時，電容器的實際補償量應進行換算。,（2）在確定總補償量QC后，就可根據所選電容器的單個容量qC來確定電容器的個數n

31、，且n應為3的倍數，即：,例：某絲綢煉染廠，安裝有兩臺S9-1000/10 Yyn0型電力變壓器，已知該廠低壓側有功計算負荷為1098kW，無功計算負荷為828kvar，現要使該廠高壓側功率因數不低于0.9，問在高壓側如何使用電容器進行補償？,查得S9-1000/10型電力變壓器的參數為：,解:（1）每臺變壓器的功率損耗的計算：,（2）補償前全廠的計算負荷為：,所以工廠的功率因數為：,（3）補償容量的計算：,要使工廠的功率因數提高到0.9，需裝設的電容器容量為：,選用BWF10.5-30-1型電容器,所需電容個數為：,取n=12，則實際補償量為：,（4）補償后全廠的計算負荷為：,補償后工廠的功率因數為：,該功率因數滿足規(guī)定的要求。,7.7 靜電電容器的控制方式,1. 按晝夜時間劃分進行控制,2. 按母線電壓的高低進行控制,3. 按無功功率的大小進行控制,4按功率因數的大小進行控制,7.8 無功功率自動補償裝置,無功功率自動補償裝置采用靜電電容器作為補償元件。 普通的功率因數自動調節(jié)裝置適用于三相平衡負載，通過檢測一個線電壓和一個線電流，實現對三相電力電容器的聯動投切。 相控式無功功率自動補償裝置適用于三相不平衡負載 ，它分別測量各相的功率因數，并分別控制各相電力電容器的投切