240KT/A甲醇精餾工藝設(shè)計摘要甲醇是C1化工中非常重要的有機產(chǎn)品，在甲醇合成工業(yè)生產(chǎn)過程中，粗甲醇的精制不僅是決定甲醇產(chǎn)品質(zhì)量的重要工序，而且也是影響甲醇生產(chǎn)成本的關(guān)鍵因素之一。換熱器是化工生產(chǎn)中重要的通用熱工設(shè)備之一，管殼式換熱器以其結(jié)構(gòu)簡單、牢固、操作彈性大等特點被廣泛應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)中。本文的研究對象是四塔甲醇精餾工藝，與傳統(tǒng)工藝相比新工藝能夠節(jié)約能量，節(jié)約軟水；但是同時新工藝增加了系統(tǒng)的藕合程度，加強了塔之間的關(guān)聯(lián)性，提高了系統(tǒng)對于進(jìn)料波動的響應(yīng)的復(fù)雜性，給控制帶來了很大的難題。為了能夠?qū)崿F(xiàn)新工藝的工業(yè)應(yīng)用，對新工藝進(jìn)行詳細(xì)的研究。關(guān)鍵詞甲醇精餾，ASPENPLUS模擬，換熱器計算，設(shè)備選型ABSTRACTMETHANOLISTHEVERYIMPORTANTBASICPRODUCTOFCHEMICALINDUSTRYINTHESYNTHESIZEDMETHANOLINDUSTRY,THEPURIFICATIONOFRAWMETHANOLISNOTONLYTHEIMPORTANTPROCESSDETERMININGTHEQUALITYOFPRODUCT,BUTALSOAKEYFACTORINFLUENCINGTHEENERGYCOSTOFPRODUCTIONTHEHEATEXCHANGERISONEKINDOFGENERALIMPORTANTTHERMALEQUIPMENTINTHEPETROLEUMCHEMICALINDUSTRYPRODUCTIONTHESHELLANDTUBEHEATEXCHANGERISWIDELYAPPLIEDINTHEINDUSTRIALPRODUCTIONDUETOITSSIMPLESTRUCTURE,RELIABILITYANDTHEOPERATIONFLEXIBILITYCOMPAREDWITHTHETRADITIONALDISTILLATIONPROCESS,THISNOVELPROCESSCOULDREDUCETHEHEATCONSUMPTIONANDSOFTWATERCONSUMPTIONHOWEVER,THISNOVELPROCESSENHANCESTHECOUPLINGOFDIFFERENTUNITSINTHESYSTEMANDTHEINTERACTIONSBETWEENDISTILLATIONCOLUMNS,WHICHRESULTSINTHECOMPLEXITYOFSYSTEMRESPONSESANDCONTROLTHEREFORE,ITISNECESSARYTOSTUDYTHEBEHAVIOROFTHISMETHANOLDISTILLATIONPROCESSOFFOURCOLUMNSBEFOREPUTTINGITINTOIMPLEMENTATIONOFINDUSTRIALAPPLICATIONKEYWORDSMETHANOLDISTILLATION,SIMULATIONOF,HEATEXCHANGER,DESIGNANDTYPESELECTION目錄摘要第一章文獻(xiàn)綜述111研究背景1111課題的提出1112研究目標(biāo)212甲醇的簡介213甲醇精餾流程發(fā)展3131工藝流程概述3132典型的工藝流程3133影響精餾操作的因素與調(diào)節(jié)6第二章甲醇精餾工段物料衡算1021甲醇精餾原理10211預(yù)精餾塔的作用10212加堿對甲醇精餾的改善10213萃取精餾在甲醇精餾中的應(yīng)用11214加壓塔的節(jié)能效應(yīng)11215回流比的選擇1222四塔精餾工段工藝的物料衡算12221甲醇精餾工段物料衡算任務(wù)12222甲醇精餾工段物料衡算計算原理1813223甲醇精餾工段物料衡算13第四章常壓塔冷卻器的設(shè)計3941確定設(shè)計方案3942確定物性數(shù)據(jù)1839421計算總傳熱系數(shù)40422工藝結(jié)構(gòu)尺寸41423折流板42424接管4243換熱器核算4344確定折流擋板形狀和尺寸4745波形膨脹節(jié)4846設(shè)備主要附件的選擇1748461接管及法蘭的選型48462左管板的選型50463換熱管的選擇51464左管箱短節(jié)的選擇51465左管箱封頭的選擇52466左管箱隔板的選擇52467左管箱法蘭和密封墊片的選型52468右管板53469右管箱設(shè)計534610鞍座的選型5347設(shè)計結(jié)果一覽表54第五章結(jié)論55參考文獻(xiàn)55致謝57前言甲醇是重要的有機基本產(chǎn)品，用途非常廣泛。甲醇的產(chǎn)品質(zhì)量、能耗指標(biāo)是甲醇精餾系統(tǒng)的關(guān)鍵因素。甲醇精餾工藝對整個甲醇生產(chǎn)流程的生產(chǎn)能力、產(chǎn)品質(zhì)量、能源消耗與原料消耗、環(huán)境保護(hù)都有重大影響。精餾過程占總能耗的很大部分，甲醇生產(chǎn)能耗其中約60就用于精餾過程。精餾投資約占項目總投資的3040。要研究和開發(fā)一種新工藝，傳統(tǒng)的方法是先進(jìn)行實驗，再經(jīng)過小試、中試、工業(yè)規(guī)模生產(chǎn)等等逐級放大的過程，周期長，投資大。應(yīng)用流程模擬軟件，對工藝流程進(jìn)行模擬，則很容易實現(xiàn)對流程的考察，可以改進(jìn)工藝流程布置，優(yōu)化工藝操作參數(shù)，只要選擇的模型及熱力學(xué)方法適當(dāng)，模擬結(jié)果是相當(dāng)可靠的，可以用來指導(dǎo)生產(chǎn)，或者為裝置改造以及新裝置的設(shè)計提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。國內(nèi)一些甲醇生產(chǎn)裝置，甲醇精餾能耗較高、產(chǎn)品收率較低、甚至一些裝置的甲醇產(chǎn)品質(zhì)量較差。同時，國內(nèi)甲醇產(chǎn)能的擴張很迅速，但是目前新項目設(shè)計還是沿襲以往設(shè)計為主、沒有足夠的甲醇精餾系統(tǒng)設(shè)計應(yīng)用理論研究基礎(chǔ)。因此，對甲醇精餾工藝作系統(tǒng)的研究對于甲醇精餾系統(tǒng)的合理設(shè)計、通過設(shè)備改造和調(diào)整工藝來降低甲醇精餾的能耗、提高甲醇產(chǎn)品質(zhì)量和收率有突出的現(xiàn)實意義?，F(xiàn)本文通過查閱國內(nèi)外文獻(xiàn)和實際生產(chǎn)中的工藝資料，利用流程模擬軟件，使用專有的物性熱力學(xué)包模擬計算了四塔甲醇精餾工藝流程，并和實際的工藝數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比，同時對常規(guī)甲醇精餾工藝的不同流程的設(shè)計參數(shù)和操作參數(shù)進(jìn)行了總結(jié)和分析，提出了甲醇精餾系統(tǒng)的工藝設(shè)計原則和設(shè)備設(shè)計原則。在此基礎(chǔ)之上對于甲醇精餾系統(tǒng)提出了新的改進(jìn)流程和全新流程的開發(fā)。對于甲醇工業(yè)的發(fā)展具有重要的意義。由于本人水平有限，文章中有不妥之處還望老師批評指正。第一章文獻(xiàn)綜述在世界基礎(chǔ)有機化工原料中，甲醇是僅次于乙烯、丙烯和苯，列居第四位的重要基本有機化工原料之一。其生產(chǎn)原料可以是天然氣、煤炭、焦炭、渣油、石腦油、乙炔尾氣等，從世紀(jì)年代起，天然氣逐步成為合成甲醇的主要原料。目前，我國甲醇產(chǎn)能已占世界總產(chǎn)能的1/4，而且，隨著甲醇衍生物及其下游產(chǎn)品的迅速發(fā)展和甲醇燃料的應(yīng)用，甲醇需求量還會越來越大，因此提高甲醇產(chǎn)品質(zhì)量和降低生產(chǎn)消耗就越來越引起人們的關(guān)注。甲醇精餾是甲醇生產(chǎn)裝置的最后一道工序，其能耗約占甲醇生產(chǎn)總能耗的20左右，甲醇精餾技術(shù)的好壞直接關(guān)系到精甲醇的質(zhì)量，因此選擇適合企業(yè)生產(chǎn)需要的精餾技術(shù)，是降低成本、節(jié)能降耗、提高企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益和市場競爭力的重要舉措。11研究背景111課題的提出粗甲醇中含有多種有機雜質(zhì)和水分，需要精制。精制過程包括精餾與化學(xué)處理?；瘜W(xué)處理主要用堿破壞在精餾過程中難以分離的雜質(zhì)，并調(diào)節(jié)PH。精餾主要是除去易揮發(fā)組分，如二甲醚、以及難以揮發(fā)的組分，如乙醇、高級醇、水等1。在確定粗甲醇精餾的工藝流程時，應(yīng)對生產(chǎn)過程中能耗、自動化程度、精甲醇質(zhì)量要求等進(jìn)行綜合考慮，合理選擇適當(dāng)?shù)木s方法。甲醇精餾過程的物耗與粗甲醇質(zhì)量關(guān)系很大，隨著甲醇合成條件改進(jìn)，甲醇精餾工藝出現(xiàn)了較大變化。根據(jù)甲醇質(zhì)量要求不同，甲醇精餾可分為一塔流程、雙塔流程和三塔流程。另外，ICI公司上世紀(jì)80年代末為節(jié)省能耗，還將雙塔流程改為四塔流程。因此，對甲醇精餾工藝作系統(tǒng)的研究對于甲醇精餾系統(tǒng)的合理設(shè)計、通過設(shè)備改造和調(diào)整工藝來降低甲醇精餾的能耗、提高甲醇產(chǎn)品質(zhì)量和收率有突出的現(xiàn)實意義?，F(xiàn)本文通過查閱國內(nèi)外文獻(xiàn)和實際生產(chǎn)中的工藝資料，利用流程模擬軟件，使用專有的物性熱力學(xué)模擬計算了四塔甲醇精餾工藝流程，并和實際的工藝數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比，同時對常規(guī)甲醇精餾工藝的不同流程的設(shè)計參數(shù)和操作參數(shù)進(jìn)行了總結(jié)和分析，提出了甲醇精餾系統(tǒng)的工藝設(shè)計原則和設(shè)備設(shè)計原則。112研究目標(biāo)本論文的研究目標(biāo)是甲醇精餾工段進(jìn)行初步設(shè)計（1）通過熱力學(xué)原理對甲醇精餾工段的工藝流程進(jìn)行選擇，進(jìn)行物料衡算和能量衡算；（3）根據(jù)換熱器的熱力計算、流動計算、結(jié)構(gòu)計算和強度設(shè)計，對換熱器進(jìn)行合理的選型；（4）利用AUTOCAD軟件，繪制甲醇精餾工段的物料流程圖、帶控制點的工藝流程圖、冷卻器的設(shè)備圖、0000平面的精餾工段設(shè)備布置圖。12甲醇的簡介純甲醇為無色透明略帶乙醇?xì)馕兜囊讚]發(fā)液體，沸點65，熔點978，和水相對密度07915。甲醇能和水以任意比互溶，但不形成共沸物，能和多數(shù)常用的有機溶劑乙醇、乙醚、丙酮、苯等混溶，并形成恒沸混合物。甲醇劇毒，內(nèi)服10ML有失明危險，30ML能導(dǎo)致人死亡，空氣中允許最高甲醇蒸汽濃度為005MG/H。易燃燒，其蒸汽能和空氣形成爆炸性混合物，爆炸極限60365體積2。甲醇具有上述多種重要的物理化學(xué)性質(zhì)，使它在許多工業(yè)部門得到廣泛的用途，特別是由于能源結(jié)構(gòu)的改變，和C化學(xué)工業(yè)的發(fā)展，甲醇的許多重要的工業(yè)用途正在研究開發(fā)中。例如甲醇可以裂解制氫，用于燃料電池，日益引人注目。甲醇通過ZMS5分子篩催化劑轉(zhuǎn)化為汽油已經(jīng)工業(yè)化為固體燃料轉(zhuǎn)化為液體燃料開辟了捷徑。甲醇加一氧化碳加氫可以合成乙醇。又如甲醇可以裂解制烯烴。這對石油化工原料的多樣化，面對石油資源日漸枯竭對能源結(jié)構(gòu)的改變，具有重要意義。甲醇化工的新領(lǐng)域不斷地被開發(fā)出來其廣度和深度正在發(fā)生深刻的變化。13甲醇精餾流程發(fā)展131工藝流程概述常規(guī)甲醇精制流程可以分為兩大部分，第一部分是預(yù)精餾部分，另一部分是主精餾部分。預(yù)精餾部分除了對粗甲醇進(jìn)行萃取精餾脫出某些烷烴的作用之外，另外的還可以脫除二甲醚，和其它輕組分有機雜質(zhì)。其底部的出料被加到主塔的中間入料板上，主塔頂部出粗甲醇，底部出廢液，下部側(cè)線出雜醇3。甲醇市場競爭非常激烈，特別是近年來，隨著甲醇精餾技術(shù)的進(jìn)步和計算機在該領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，老的工藝裝置由于能耗過高，在市場競爭力下降，技術(shù)更新和技術(shù)進(jìn)步成為必走之路。132典型的工藝流程甲醇精餾產(chǎn)生工藝有多種，分為單塔精餾，雙塔精餾，三塔精餾與四塔精餾4。（1）單塔流程描述單塔流程（見圖11）為粗甲醇產(chǎn)品經(jīng)過一個塔就可以采出產(chǎn)品。粗甲醇塔中部加料口送入，輕組分由塔頂排出，高沸點的重組分在進(jìn)料板以下若塔板處引出，水從塔底排出，產(chǎn)品甲醇在塔頂以下若干塊塔板引出。DANTACJIACHUNGAOFEIWUJJIACHUNDIFEIWUSHUI圖11甲醇精餾工藝的單塔流程（ASPEN模擬圖）（2）雙塔流程描述5從合成工序來的粗甲醇入預(yù)精餾塔，此塔為常壓操作。為了提高預(yù)精餾塔后甲醇的穩(wěn)定性，并盡可能回收甲醇，塔頂采用兩級冷凝。塔頂經(jīng)部分冷凝后的大部分甲醇、水及少量雜質(zhì)留在液相作為回流返回塔，二甲醚等輕組分初餾分及少量的甲醇、水由塔頂逸出，塔底含水甲醇則由泵送至主精餾塔。主精餾塔操作壓力稍高于預(yù)精餾塔，但也可以認(rèn)為是常壓操作，塔頂?shù)玫骄状籍a(chǎn)品，塔底含微量甲醇及其它重組分的水送往水處理系統(tǒng)（見圖12）。YUTAZHUTACJIACHUNBEN23FEISHUIJJIACHUNQZHUFENZZHUFEN圖12甲醇精餾工藝的雙塔流程（3）三塔流程描述從合成工序來的粗甲醇入預(yù)精餾塔，在塔頂除去輕組分及不凝氣，塔底含水甲醇由泵送加壓塔。加壓塔操作壓力為57BARG，塔頂甲醇蒸氣全凝后，部分作為回流經(jīng)回流泵返回塔頂，其余作為精甲醇產(chǎn)品送產(chǎn)品儲槽，塔底含水甲醇則進(jìn)常壓塔。同樣，常壓塔塔頂出的精甲醇一部分作為回流，一部分與加壓塔產(chǎn)品混合進(jìn)入甲醇產(chǎn)品儲槽。三塔流程（見圖13）的主要特點是，加壓塔塔頂冷凝潛熱用作常壓塔塔釜再沸器的熱源，這樣既節(jié)省加熱蒸汽，還節(jié)省冷卻水，達(dá)到節(jié)能的目的。6YUTAJIAYATACHYATAB16SHANZHENBENB19YUTADINYUTADIJIAYAJINSHZHYESHZHQITIJIAYADINJIAYADICHYAJINFEISHUIJJIACHUNGFEIWUSHUICJIACHUNSHUIHL圖13甲醇精餾工藝的三塔流程（4）四塔流程描述四塔流程（見圖14）包含預(yù)精餾塔、加壓精餾塔、常壓精餾塔和甲醇回收塔。粗甲醇經(jīng)換熱后進(jìn)入預(yù)精餾塔，脫除輕組分后主要為不凝氣、二甲醚等，塔底甲醇及高沸點組分加壓后進(jìn)入加壓精餾塔；加壓精餾塔頂?shù)臍庀噙M(jìn)入冷凝蒸發(fā)器，利用加壓精餾塔和常壓精餾塔塔頂、塔底的溫差，為常壓塔塔底提供熱源，同時對加壓塔塔頂氣相冷凝。冷凝后的精甲醇進(jìn)入回流罐，一部分作為加壓塔回流，一部分作為精甲醇產(chǎn)品出裝置；加壓塔塔底的甲醇、高沸組分、水等進(jìn)入常壓塔，常壓塔頂餾出精甲醇產(chǎn)品，在進(jìn)料板下方設(shè)置側(cè)線抽出，抽出物主要為甲醇、水和高沸點組分，進(jìn)入甲回收塔再回收甲醇，塔底廢水進(jìn)入生化系統(tǒng)處理；回收塔設(shè)有側(cè)線抽出，主要抽出物為高沸點醇類，以保證回收塔塔頂精甲醇質(zhì)量和塔底廢水中總醇含量要求，塔底廢水送生化處理。YUTAJIAYATACHYAB2SHANZHENBENB3YUTADINYUTADIJIAYAJINSHZHYEDFEIWUJIACH1JIAYADICHYAJINFEISHUI1JIACH2SHUICJIACHUNSHUIHLHSB1CHYAHS39JIACH3FEISHUI2GFEIWU圖14甲醇精餾工藝的四塔流程133影響精餾操作的因素與調(diào)節(jié)（1）進(jìn)料狀態(tài)7精餾塔的進(jìn)料含水甲醇當(dāng)進(jìn)料狀況發(fā)生變化回流比、塔頂精餾產(chǎn)物的組成固定時，這直接影響到提餾段回流量的改變，進(jìn)料板的位置也隨著改變，將引起理論板數(shù)和精餾段、提餾段塔板數(shù)分配的改變。對于固定進(jìn)料狀況的精餾塔來說，進(jìn)料狀況的改變，將會影響到產(chǎn)品質(zhì)量及損失情況的改變。（2）回流比回流比對精餾塔操作影響很大，直接關(guān)系著塔內(nèi)各層扳上的物料濃度的改變和溫度的分布。最終反映在塔的分離效率上，是重要的操作參數(shù)之一。一般情況下，選取適宜回流比為最小回流比的132倍。兩塔甲醇精餾甲醇主精餾塔的回流比為2025。其調(diào)節(jié)的依據(jù)是根據(jù)塔的負(fù)荷和精甲醇的質(zhì)量。當(dāng)塔的熱負(fù)荷較低時，可以取較低的回流比比較經(jīng)濟(jì)，為保證精甲醇的質(zhì)量，精餾段靈敏板的溫度可以控制的略低反之，則增大回流比，在照顧精甲醇質(zhì)量的同時，為保持塔釜溫度，靈敏板溫度可控制略高。對粗甲醇精餾，回流比過大或過小，都會影響精餾操作的經(jīng)濟(jì)性和精甲醇的質(zhì)量，一般在正常生產(chǎn)條件受到破壞或產(chǎn)品不合格時，才調(diào)節(jié)回流比調(diào)節(jié)后盡可能保持塔釜的加熱量穩(wěn)定，使回流比穩(wěn)定。在調(diào)節(jié)回流的同時，要注意板式塔的操作特點，防止液泛和嚴(yán)重漏液，都將會造成塔內(nèi)操作溫度的混亂。當(dāng)改變回流比時，由于操作的變動，必然會引起塔內(nèi)每層板上濃度組成和溫度的改變，影響甲醇的質(zhì)量和甲醇的收率，必須通過調(diào)節(jié)，控制塔內(nèi)適宜的溫度，達(dá)到新的平衡，在粗甲醇含量和產(chǎn)量確定的條件下，甲醇精餾系統(tǒng)正確的設(shè)計十分關(guān)鍵。（3）進(jìn)料量和組成甲醇精餾塔進(jìn)科量和組成改變時，都會破壞塔內(nèi)物料平衡和氣液平衡，引起塔溫的波動，如不及時調(diào)節(jié)，將會導(dǎo)致精甲醇的質(zhì)量不合格或者增加甲醇的損失。隨著進(jìn)料量的調(diào)節(jié)，各層塔板上的氣液組成重新分配，可以控制一定的靈敏板溫度與之相適應(yīng)。粗甲醇的組成一般是比較穩(wěn)定的，只是在合成催化劑使用的前后期隨著反應(yīng)溫度的升高而變化較大。但是預(yù)精餾后的含水甲醇中，甲醇濃度總會有些小幅度波動。不論是其中甲醇濃度增加或降低，都會造成塔內(nèi)物料不平衡，形成輕組分下降或重組分上升，引起塔釜溫度降低或塔項溫度升高，加大了甲醇損失或降低了精甲醇的質(zhì)量。這時，在回流比仍屬適宜的情況下，只需對精甲醇的采出量稍作調(diào)節(jié)，就可達(dá)到塔溫穩(wěn)定，物料和氣液又趨平衡如果粗甲醇的組分變化較大時，則需適當(dāng)改變其進(jìn)料板的位置，或是改變回流比，才保證粗甲醇的分離效率。當(dāng)合成催化劑后期生產(chǎn)的粗甲醇進(jìn)行蒸餾時，有時為確保精甲醇的質(zhì)量，以保證精餾塔進(jìn)料位置降低，同時適當(dāng)加大回流比。如前所述，對粗甲醇精餾塔的操作概念，可以概括如下在穩(wěn)定塔壓的前提下，采用在較高蒸汽速度負(fù)荷下操作，既提高傳質(zhì)效果又最經(jīng)濟(jì)選擇適宜的回流比，降低能量消耗一般在進(jìn)料穩(wěn)定和變化緩慢的情況下，通過經(jīng)常性小量調(diào)節(jié)精甲醇和重組分的采出量，以保持塔溫的合理分布和穩(wěn)定，維持好塔內(nèi)三個平衡，使產(chǎn)品甲醇達(dá)到質(zhì)量指標(biāo)，同時回收副產(chǎn)品重組分，并盡最大可能降低殘液中有機物的含量。第二章甲醇精餾工段物料衡算21甲醇精餾原理甲醇精餾的目的，是實現(xiàn)甲醇與水及有機物等雜質(zhì)的分離，生產(chǎn)出合格的精甲醇產(chǎn)品。本課題研究四塔甲醇精餾工段工藝，,包括預(yù)精餾塔、加壓塔、常壓塔以及回收塔。粗甲醇經(jīng)換熱后進(jìn)入預(yù)精餾塔,脫除輕組分后,塔底甲醇及高沸點組分通過泵提壓后送入加壓塔,加壓塔頂部出來的氣體進(jìn)入常壓塔再沸器換熱后,再以回流的方式全部返回加壓塔,從加壓塔塔頂?shù)?塊填料位置采出產(chǎn)品,加壓塔塔釜液送入常壓塔,常壓塔塔頂餾出精甲醇產(chǎn)品,塔釜液送入汽提塔處理,常壓塔提餾段側(cè)線采出雜醇油送往回收塔處理,回收塔塔釜液與來自常壓塔塔釜液一并送往汽提塔處理。211預(yù)精餾塔的作用預(yù)塔精餾的主要作用是脫除粗甲醇中的低沸點雜質(zhì)和可與甲醇形成共沸物的雜質(zhì)，它們一般由二氧化碳、醚類、胺類、烴類、酯類、醛酮類物質(zhì)組成。二氧化碳、醚類、胺類等低沸物可隨不凝氣一起放空。對預(yù)塔的作用國內(nèi)外有不同的看法,主要有兩種觀點一種認(rèn)為預(yù)塔對保證甲醇的質(zhì)量有重要作用,國外大都持這種觀點,它們的預(yù)塔比較高。國內(nèi)亦有不少廠家的預(yù)塔較高,如大慶、吉林、蘭州、太原等化肥廠,以及80年代末、90年代初投建的小聯(lián)醇廠另一種觀點認(rèn)為銅基觸媒的選擇性好,粗甲醇中雜質(zhì)少,預(yù)塔高度不必太高,甚至將預(yù)塔冷凝器直接垂直安放在塔頂,回流量沒有計量,早期的小聯(lián)醇就是這樣14。212加堿對甲醇精餾的改善利用NAOH處理在精餾過程中難以分離的雜質(zhì)，例如粗甲醇中的酸類、酯類等，使其生成較容易被脫出的鹽。粗甲醇中含有的有機酸，對設(shè)備，管道腐蝕厲害，經(jīng)過堿的中和作用，減輕了腐蝕，延長了設(shè)備、管道的使用壽命。例如羧酸與NAOH反應(yīng)生成羧酸鈉RCOOHNAOHRCOONAH2O還調(diào)節(jié)了粗甲醇的PH值。在堿存在下，酯發(fā)生皂化反應(yīng)，生成羧酸鹽RCOORNAOHRCOONAROH羧酸鈉溶于水，易于分離。加堿處理使得一些難分離的雜質(zhì)，在預(yù)精餾塔分解15。213萃取精餾在甲醇精餾中的應(yīng)用粗甲醇中的一些烴類、酯類雜質(zhì)，它們常溫下與甲醇混溶，但不溶或難溶于水。這些醇溶性雜質(zhì)對精甲醇水溶性特別敏感，只要甲醇中殘存幾十G/M3，其水溶液就會混濁，達(dá)不到精甲醇水溶性的要求。又因為雜質(zhì)密度與甲醇密度差距較大，雜質(zhì)多時也容易造成精甲醇密度指標(biāo)不合格。這類物質(zhì)的沸點較高，且易與甲醇形成低于甲醇沸點的共沸物，主要集中在預(yù)塔塔頂而大量進(jìn)入二級冷凝器回流液。這類物質(zhì)如不在回流液中脫除，就會造成預(yù)塔塔釜出料雜質(zhì)多，影響精甲醇的質(zhì)量。脫除這些雜質(zhì)的方法主要是利用其不溶于水的特性。在預(yù)塔加入萃取水可提高醛、酮類物質(zhì)的相對揮發(fā)度，從而使其從塔頂采出。16214加壓塔的節(jié)能效應(yīng)三塔與四塔甲醇精餾系統(tǒng)充分利用自身熱量的回收利用，一是常壓精餾塔再沸器采用加壓精餾塔塔頂甲醇蒸汽來加熱常壓精餾塔釜液，二是精甲醇預(yù)熱器采用加壓精餾塔采出的精醇預(yù)熱粗醇，因此蒸汽消耗低，隨之冷卻水用量大大減少。據(jù)測算，每噸精甲醇蒸汽消耗約為12095T，與板式塔工藝全部依靠外來低壓蒸汽提供熱能相比，甲醇消耗要低0304T17。215回流比的選擇回流比對精餾塔操作影響很大，直接關(guān)系著培內(nèi)各層扳上的物料濃度的改變和溫度的分布。一般情況下，選取適宜回流比為最小回比的132倍。兩塔甲醇精餾甲醇主精餾塔的回流比為2025。其調(diào)節(jié)的依據(jù)是根據(jù)塔的負(fù)荷和精甲醇的質(zhì)量。為保持四塔精餾系統(tǒng)的穩(wěn)定操作、降低能耗并減少投資，應(yīng)選取加壓塔回流比R125，常壓塔回流比R22；兩塔負(fù)荷比Q1/Q2059079；并在保持穩(wěn)定生產(chǎn)、產(chǎn)品質(zhì)量合格的基礎(chǔ)上，R1，R2選取得盡量小。22四塔精餾工段工藝的物料衡算221甲醇精餾工段物料衡算任務(wù)已知原料是粗甲醇，成分及含量如下表21粗甲醇組成成分含量（WT）N2和AR002CO2169CH3OH9029CH3OCH3020C2H5OH015C4H9OH015CH3OCCH30005H2O7495合計100設(shè)計要求（1）粗甲醇中甲醇回收率不小于99；（2）精餾工段產(chǎn)品為精甲醇，其甲醇含量不低于995222甲醇精餾工段物料衡算計算原理18全塔物料衡算（通過全塔物料衡算，可以求出精餾產(chǎn)品的流量、組成之間的關(guān)系）。連續(xù)精餾塔做全塔物料衡算，并以單位時間為基準(zhǔn)，即總物料FDW易揮發(fā)組分XX式中F原料液流量，KMOL/H；D塔頂產(chǎn)品（餾出液）流量，KMOL/H；W塔底產(chǎn)品（釜殘液）流量，KMOL/H；原料液中易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)；FX餾出液中易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)；D釜殘液中易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)。W塔頂易揮發(fā)組分回收率10DFX塔底難揮發(fā)組分回收率WX223甲醇精餾工段物料衡算以精甲醇年產(chǎn)40萬噸計，粗甲醇中含甲醇9029，則每年所需粗甲醇總量為400000/09029443017T/Y年工作日以330天計，則精甲醇每日、每小時產(chǎn)量為400000/33012121T/D50505T/H505051KG/H每日、每小時所需粗甲醇量為443017/330134247T/D5594T/H55936KG/H1）粗甲醇組成（1）甲醇含量9029（2）水含量7495（3）輕餾分含量二甲醚02丙酮0005（4）初餾分含量乙醇015異丁醇015（5）不凝氣體氮氣001氬氣001二氧化碳1692）預(yù)塔物料衡算1入料粗甲醇入料量55936KG/H堿液每噸精甲醇消耗92的NAOH0811KG，則消耗10的堿液量3768KG/H109285則甲醇年消耗量376824330298T堿帶入的水量3768（101）33912KG/H（相當(dāng)于加入的萃取水量）粗甲醇含水量5593600749541924KG/H水量粗甲醇含水量堿液含水量419243391245315KG/H輕餾分量559360002051147KG/H初餾物5593600031678KG/H不凝氣體55936001719565KG/H總?cè)肓狭看旨状剂繅A液量559363768563128KG/H（2）出料甲醇50505KG/H水量45315KG/HNAOH3768KG/H輕餾分1147KG/H初餾物1678KG/H不凝氣9565KG/H其中氣相塔頂輕餾分不凝氣1147956510712KG/H液相塔底甲醇水初餾物NAOH50505453151678376855212KG/H（3）預(yù)塔回流量脫醚塔回流量回流比一般R20,且考慮到節(jié)省能源的問題。結(jié)合ASPEN簡捷模擬取R315則回流量107123153378768KG/H圖21預(yù)塔全塔物料流程圖3）加壓塔物料衡算加壓塔出料甲醇含量8566（即塔底甲醇含量）（1）入料總?cè)肓狭砍隽弦合?5212KG/H其中水量預(yù)出料水量45315KG/H甲醇量預(yù)出料甲醇量50505KG/HNAOH預(yù)出料堿量3768KG/H初餾物預(yù)出料初餾物1678KG/H（2）出料出料水量入料水量45315KG/HNAOH3768KG/H初餾物1678KG/H甲醇（出口水量NAOH初餾物）出料甲醇含量/（1出料甲醇含量）（4531537681678）08566/（108566）28296KG/H采出精甲醇量入塔甲醇量出料甲醇量505052829622209KG/H總出料量總?cè)肓狭坎沙鼍状剂?52122220933003KG/H其中塔頂液相精甲醇量22209KG/H塔底液相粗甲醇量33003KG/H（3）回流量為保持系統(tǒng)的穩(wěn)定操作，降低能耗，并減少投資，應(yīng)選取加壓塔回流比R125常壓塔回流比R220并且在保持穩(wěn)定生產(chǎn)，產(chǎn)品質(zhì)量合格的基礎(chǔ)上，R1、R2選取的盡量小。則取加壓塔回流比R28回流量RD282220964406KG/H圖22加壓塔全塔物料流程圖4）常壓塔物料衡算（1）入料總?cè)肓狭考訅核卓偝隽狭?3003KG/H其中甲醇3300308566282704KG/H水45315KG/HNAOH3768KG/H初餾物1678KG/H（2）出料側(cè)線排出量初餾物水甲醇初餾物1678KG/H占（457459）916則側(cè)線排出量1678/0091618319KG/H其中甲醇183190606211105KG/H占6062水18319030235538KG/H（占3023）初餾物1678KG/H（占916）塔底排出殘液其中NAOH3768KG/H水入料水側(cè)線排出45315553839777KG/H塔底排出殘液中含甲醇量（殘液中水NAOH）殘液甲醇含量/（1殘液中甲醇含量）（397773768）0001/（10001）40194KG/H殘液總量水量NAOH醇量3977737684019440194KG/H塔頂塔頂采出精甲醇入塔精甲醇側(cè)線排出殘液中含醇量2827041110540194271559KG/H總出料量塔頂精甲醇271559KG/H塔側(cè)線初餾物水甲醇18319KG/H塔底殘液NAOH水甲醇40194KG/H（3）回流量回流量RD2271559543118KG/H圖23常壓塔全塔物料流程圖5）回收塔物料衡算（1）入料入料量側(cè)線排出量18319KG/H其中甲醇11105KG/H水5538KG/H初餾物1678KG/H（2）出料塔頂采出精甲醇量1110509736710813KG/H精甲醇占入料精甲醇的97367側(cè)線抽出物甲醇入料甲醇塔頂甲醇1110510813292KG/H（甲醇占2027）側(cè)線抽出物292/20271441KG/H其中乙醇144105764830KG/H異丁G/H水144101374198KG/H甲醇292KG/H塔底其中水入料水量側(cè)線出水55381985340KG/H異丁醇入料異丁醇側(cè)線抽出異丁醇839122717KG/H乙醇入料乙醇側(cè)線出乙醇83983009KG/H總量水量異丁醇乙醇5340717096066KG/H（3）回流液量回流比R取7回流量DR71081375691KG/H圖24回收塔全塔物料流程圖6）粗甲醇中甲醇回收率甲醇回收率（加壓塔采出精甲醇量常壓塔采出精甲醇量回收塔采出精甲醇量）/粗甲醇中精甲醇量（2220927155910813）/50505199883第四章常壓塔冷卻器的設(shè)計41確定設(shè)計方案兩流體溫度變化情況精甲醇進(jìn)口溫度71，出口溫度49；冷卻水進(jìn)口溫度25，出口溫度30。該換熱器用循環(huán)冷卻水冷卻，冬季操作時進(jìn)口溫度降低，考慮到這一因素，估計該換熱器的管壁溫和殼體壁溫之差較大，因此初步確定選用帶膨脹節(jié)的固定管板式換熱器。42確定物性數(shù)據(jù)18流體平均溫度TM和TMTM1（TITO）/2（7149）/260TM1（TITO）/2（2530）/2275平均溫度下的物性數(shù)據(jù)表31各組分物性數(shù)據(jù)物料項目單位數(shù)據(jù)物料項目單位數(shù)據(jù)水密度KG/M3994密度KG/M3760粘度PAS0000725粘度PAS0000344導(dǎo)熱系數(shù)W/MK0626導(dǎo)熱系數(shù)W/MK0188比熱容KJ/KGK408甲醇比熱容KJ/KGK2943421計算總傳熱系數(shù)熱負(fù)荷QQQ0CP0T0Q0R2715592943（7149）271559/303528/36004972698KW平均傳熱溫差114725304971LN12冷卻水用量87753KG/HIWTCQPI08460總傳熱系數(shù)K管程傳熱系數(shù)13710REIUD07259400230023IA80IPIICD40408062175413726027346W/M2K殼程傳熱系數(shù)假設(shè)殼程的傳熱系0290W/M2；污垢熱阻0000172M2/W0000172M2/WSIRSOR管壁的導(dǎo)熱系數(shù)45W/MKKIISISODADBA0001102673450217025472922967W/M2322計算傳熱面積S1804M2MTKQ167290483考慮15的面積裕度，S115S11518042075M2422工藝結(jié)構(gòu)尺寸管徑和管內(nèi)流速選用2525傳熱管（碳鋼），去管內(nèi)流速05M/SIU管程數(shù)和傳熱管數(shù)1562根SNUDVI245027803694/5157按單程管計算，所需的傳熱管長度為LS/D0NS2075/3140025157168M取傳熱管長L9M，則該換熱器管程數(shù)為NPL/L168/92管程傳熱管總根數(shù)N1572314（根）平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)平均傳熱溫差校正系數(shù)R7149/302588P3025/71250102按單殼程，多管程結(jié)構(gòu)，溫差校正系數(shù)查化工原理（上冊）第232頁圖419,可得099T平均傳熱溫差0991212MTT傳熱管排列和分程方法采用組合排列法，取管心距T125D0，則T12525312532MM橫過管束中心線的管數(shù)22根CNN19314殼體內(nèi)徑采用多管程結(jié)構(gòu)，取管板利用率08，則殼體內(nèi)徑為1051056657DT803142圓整可取D700MM圓整后，換熱器殼體圓筒內(nèi)徑為D700MM，殼體厚度選擇10MM。長度定為9000MM。殼體的標(biāo)記筒體DN70010423折流板采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25，折流板的板間距為H025700175MM，則折流板數(shù)去折流板間距，則BD30MM,可取B為250MM。73021NB9000/250159塊424接管殼程流體進(jìn)出口接管取接管內(nèi)甲醇流速為U05M/S,Q271559/760/36000009925M3/S,則接管內(nèi)徑為00253MDUQ4501392取標(biāo)準(zhǔn)管徑為50MM管程流體進(jìn)出口接管取接管內(nèi)水流速為U05M/S,Q87753/994/360000245M3/S。02498MDUQ450124取標(biāo)準(zhǔn)管徑為250MM筒體材料選擇為Q235A，單位長度的筒體重110KG/M,殼體總重為1105910015663294KG。波形膨脹節(jié)的軸向長度為0156M，見本設(shè)計設(shè)備圖43換熱器核算1熱量核算A殼程對流傳熱系數(shù)因為是有相變的換熱過程，且甲醇蒸汽在水平管束外冷凝，采用凱恩公式估算，即07251/40ATDNG03/2當(dāng)量直徑，由正三角形排列得OEDT42202025143780422M殼程流通截面積SOBD1TDO02507（10025/0032）00383殼程流體流速及雷諾數(shù)分別為UOVS/SO02593M/S0387692715REOEUD11456403476259O0725294337602981352581000/30/222/3/0025/0000344/631/44116W/M2B管程對流傳熱系數(shù)I0023RE08PR04ID管程流通截面積SIPIN2407850022314/20049298管程流體流速UIVS/SI0492836/5870497446M/SREIIEUD0725946136403普蘭特準(zhǔn)數(shù)PRPC408107256473I00230626/002136403084730427232W/M2C傳熱系數(shù)KIOISISODRDBK00110273502170254726412997W/M2D傳熱面積S1461M2SMTKQ1729034該換熱器的實際傳熱面積SPSPCONNLD3140025（9009）314222042該換熱器的面積裕度為FNOS104620398傳熱面積裕度合適，該換熱器能完成生產(chǎn)任務(wù)。換熱器內(nèi)流體的流動阻力管程流動阻力PIP1P2FTNPNS315其中，P1，P2分別為直徑及回彎管中因摩擦阻力引起的壓強降，PAFT結(jié)垢校正因數(shù)，無因次，取15，NP管程數(shù)，NS串連的殼程數(shù)。流速04895M/S，雷諾準(zhǔn)數(shù)13640（湍流）。設(shè)管粗糙度,M100521ID查關(guān)系圖得0037RE21UDLP0037092497625457PA2UP049763236895PA25457368958744PAIP251管程流動阻力在允許范圍之內(nèi)B殼程阻力SONF21其中，P1流體橫過管束的壓降，PAP2流體流過折流板缺口的壓強降，PAFS殼程壓強降的結(jié)垢正因數(shù)，無因次，取115NS串連殼程數(shù)。211UFPBCO其中，F(xiàn)管子排列方式對壓強降的校正因數(shù)FO殼程流體的摩擦系數(shù)，當(dāng)RE500，F(xiàn)50RE0228NC橫過管束中心線的管子數(shù)NB折流擋板數(shù)管子為三角形排列，F(xiàn)05，NB49，NC12，U01108M/S所以0F02814560593618由式（），得6004PA1P25907632059361831822UDHNB35（35）7055906224906PA60042490684956PA0PC合理壓降在常壓操作下，操作壓力范圍0007MPA表壓，合理壓降為PP/2本冷卻器的的操作壓力為003MPA表壓，合理壓降PP/2（00301303）/2006565MPA（絕壓）通過比較，管程壓降與殼程壓降亦在合理范圍。44確定折流擋板形狀和尺寸選擇折流擋板為有弓形缺口的圓形板，直徑為700MM,厚度為10MM。缺口弓形高度為圓形板直徑的約1/4，本設(shè)計圓整為200MM。折流擋板上換熱管孔直徑為256MM，共有31478236個；拉桿管孔直徑為166MM，每個折流擋板上有4個。折流擋板重量為51KG。選擇折流擋板間距H250MM。折流擋板數(shù)NBL/H19000/250159塊換熱管排列的橫截面如下圖所示圖41兩管的布局圖中圓環(huán)形的剖切面表示換熱器殼體的剖面換熱管分為兩個管程,每個管程156根換熱管圖中各個圓形表示換熱管45波形膨脹節(jié)冷流體循環(huán)水的定性溫度為3025/2275熱流體廢液的定性溫度為（7149）/260該換熱器用循環(huán)水冷卻，冬季操作時進(jìn)口溫度會降低?？紤]到這一因素，估計該換熱器的管壁溫度和殼體壁溫之差較大，因此確定選用帶波形膨脹節(jié)的固定管板式換熱器。波形膨脹節(jié)的壁厚與殼體相同，為10MM。根據(jù)換熱器殼體的公稱直徑700MM，可知波形膨脹節(jié)的公稱直徑也是700MM，根據(jù)公稱直徑，查化工設(shè)備機械基礎(chǔ)化學(xué)工業(yè)出版社，2008書中表169的對應(yīng)條目，獲得波形膨脹節(jié)的具體尺寸見換熱器設(shè)備圖46設(shè)備主要附件的選擇17461接管及法蘭的選型（1）管口A管口A為循環(huán)水出口。接管管徑的確定流量為87753KG/H，密度為994KG/M3，相當(dāng)于Q87753/994/360000245M3/S。循環(huán)水為低粘度流體，在接管中的合理流速U052M/S。本設(shè)計取U05M/S。則接管的內(nèi)徑02498M250MM。接管的外徑選擇為250MM，壁厚選擇UQ4501324為8MM，材質(zhì)為20鋼，每米管子的重量1714KG（GBT173951998無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差）。接管長度的選擇接管的長度L選擇150MM，則重量為19KG。接管的標(biāo)記接管9045L125接管法蘭的選擇查大學(xué)工程制圖（華東理工大學(xué)出版社，2005）表145，接管外徑DH159MM的板式平焊鋼制管法蘭的公稱通徑DN150MM。選擇公稱壓力PN06MPA的突面法蘭，材料為Q235A，標(biāo)記為HG20592法蘭PL150B06RFQ235A。重量為514KG。該法蘭有8個均布在外周的螺孔，使用8個M16螺栓、螺母、墊片與工藝管道連接。（2）管口B管口B為廢水出口。廢水的流量為271559KG/H，密度為760KG/M3，相當(dāng)于Q271559/760/36000009925M3/S。廢水在接管中的合理流速U052M/S。本設(shè)計取U05M/S。則接管的內(nèi)徑00253MUQ450139245MM。（3）管口C管口C為排氣口。接管管徑的確定接管的外徑選擇32MM，壁厚選擇為35MM，材質(zhì)為20鋼，每米管子的重量246KG（GBT173951998無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差）。接管長度的選擇接管的長度L選擇125MM，則重量為0349KG。接管的標(biāo)記接管3235L100接管法蘭的選擇查大學(xué)工程制圖（華東理工大學(xué)出版社，2005）表145，接管外徑DH32MM的板式平焊鋼制管法蘭的公稱通徑DN25MM。選擇公稱壓力PN06MPA的突面法蘭，材料為Q235A，標(biāo)記為HG20592法蘭PL25B06RFQ235A。該法蘭有4個均布在外周的螺孔，使用4個M10螺栓、螺母、墊片與配套的法蘭蓋裝配。（4）管口D管口D為廢水進(jìn)口。接管、法蘭與管口A和B的完全相同。（5）管口E管口E為排污口。1接管長度的選擇接管的長度L選擇90MM，則重量為0493KG。接管的標(biāo)記接管5735L1002接管法蘭的選擇查大學(xué)工程制圖（華東理工大學(xué)出版社，2005）表145，接管外徑DH57MM的板式平焊鋼制管法蘭的公稱通徑DN50MM。選擇公稱壓力PN06MPA的突面法蘭，材料為Q235A，標(biāo)記為HG20592法蘭PL50B06RFQ235A。重量為151KG。該法蘭有4個均布在外周的螺孔，使用4個M12螺栓、螺母、墊片與配套的法蘭蓋裝配。（6）管口F管口F為循環(huán)水進(jìn)口。接管、法蘭與管口A、B和D的完全相同。462左管板的選型（1）管板厚度化工設(shè)備機械基礎(chǔ)化學(xué)工業(yè)出版社，2008中有表168管板厚度表。管板的設(shè)計壓力為管、殼程設(shè)計壓力中的大者。當(dāng)設(shè)計壓力小于1MPA時，取為1MPA；表中的設(shè)備殼體內(nèi)徑壁厚最接近本課程設(shè)計值的是70010；管、殼程的溫度差60275325；根據(jù)上述的設(shè)計壓力、殼體內(nèi)徑壁厚以及溫度差，查表得管板的厚度52MM。管板材料為16MN（鍛件）。（2）管板形狀管板同時起到法蘭的作用，密封面為凸面，可以和管箱的法蘭密封面為凹面連接。管板直徑與管箱法蘭的相同，為830MM。外周均布24個18螺孔。（3）管板的開孔開孔和管程隔板密封槽分布情況左管板共有312個安裝換熱管的開孔和8個拉桿安裝孔以及2道管程隔板密封槽（見設(shè)備圖）。安裝換熱管的開孔尺寸為了便于在管板上焊接換熱管，開孔的孔徑比換熱管的外徑大04MM,即254MM。開孔形狀見設(shè)備圖。（或者為了便于在管板上脹接換熱管，開孔的孔徑比換熱管的外徑大03MM,即253MM。開孔內(nèi)表面有兩道環(huán)向的槽，槽深05MM。管板開孔形狀和內(nèi)表面環(huán)向槽的位置、尺寸見下圖圖42管板開孔形狀和內(nèi)表面環(huán)向槽的位置、尺寸拉桿安裝孔和管程隔板密封槽的尺寸見設(shè)備圖。463換熱管的選擇1選擇20鋼材質(zhì)的無縫鋼管，規(guī)格2525。2換熱管的長度為6000MM。3換熱管與管板連接采用焊接?；蛘邠Q熱管與管板連接采用脹接。具體見設(shè)備圖。464左管箱短節(jié)的選擇1）左管箱短節(jié)的內(nèi)徑與壁厚左管箱短節(jié)為圓柱筒體，內(nèi)徑與壁厚選擇與設(shè)備殼體相同。2）左管箱短節(jié)的長度左管箱短節(jié)連接A和F管口。選擇左管箱短節(jié)的長度為管口接管公稱直徑的兩倍，即2502500MM。選擇Q235A材料制作。左管箱短節(jié)的標(biāo)記筒體DN700108L500。3）左管箱短節(jié)的材質(zhì)選擇材質(zhì)選擇與換熱器殼體相同Q235A465左管箱封頭的選擇選擇公稱直徑為700MM的標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭。壁厚與殼體相同，也是10MM。材質(zhì)也是Q235A。重量約216KG。標(biāo)記EHA5508Q235AJB/T47462010。466左管箱隔板的選擇1）材質(zhì)選擇普通的碳素鋼Q235A。2）管箱隔板厚度的選擇由于管程壓強降較小，用公式計算隔板厚度會小于GB151規(guī)定的隔板最小厚度（換熱器公稱直徑600時，碳鋼隔板的最小厚度為10MM），所以直接選擇隔板厚度為10MM。3）數(shù)量左管箱需要2塊相同的隔板。面積2179772468MM2，厚度10MM。4重量單個左管箱隔板重（2179772468MM210MM）78103103KGMM317KG。467左管箱法蘭和密封墊片的選型1法蘭根據(jù)公稱直徑，查化工設(shè)備機械基礎(chǔ)化學(xué)工業(yè)出版社，2008書中表103。選擇甲型平焊容器法蘭，公稱直徑700MM，公稱壓力06MPA，密封面為凹面FM，與凸密封面的左管板連接。外周均布24個16螺孔，用M16雙頭螺柱與左管板連接。標(biāo)記法蘭FM70006JB47012000。重量為264KG。2密封墊片選擇甲型平焊容器法蘭用非金屬軟墊片,公稱直徑700MM,公稱壓力06MPA。標(biāo)記墊片75006JB47042000。重量略。左管箱總重量33241722642651421329KG。468右管板右管板沒有拉桿開孔，只有一道管程隔板密封槽，其他與左管板相同，具體見設(shè)備圖。469右管箱設(shè)計1右管箱封頭與左管箱封頭相同。2）右管箱短節(jié)的選擇右管箱短節(jié)的內(nèi)徑與壁厚右管箱短節(jié)為圓柱筒體，內(nèi)徑與壁厚選擇與設(shè)備殼體相同。右管箱短節(jié)的長度長度選擇50MM。選擇Q235A材料制作。右管箱短節(jié)的標(biāo)記筒體DN70010L50。3）右管箱隔板的選擇材質(zhì)選擇普通的碳素鋼Q235A。右管箱隔板厚度的選擇厚度與左管箱隔板相同，為10MM。數(shù)量右管箱需要1塊隔板。面積1006457361MM2，厚度10MM。重量單個左管箱隔板重1006457361MM210MM78103103KGMM379KG。4右管箱法蘭和密封墊片的選型法蘭與左管箱的相同。法蘭密封墊片與左管箱的相同。長寬厚550124MM。重量略。4610鞍座的選型根據(jù)換熱器殼體的公稱直徑700MM，可知鞍座的公稱直徑也是700MM。選擇焊制的有墊板的鞍座左鞍座標(biāo)記鞍座BI700SJB47121992，右鞍座標(biāo)記鞍座BI700FJB47121992。根據(jù)公稱直徑，查化工設(shè)備機械基礎(chǔ)化學(xué)工業(yè)出版社，2008書中表134的對應(yīng)條目，獲得鞍座的具體尺寸和重量。單個鞍座的質(zhì)量為