1、第六章 容器零部件二、填空題：A組：1 法蘭聯(lián)接結(jié)構(gòu)，一般是由（聯(lián)接）件，（被聯(lián)接）件和（密封元）件三部分組成。2 在法蘭密封所需要的預緊力一定時，采取適當減小螺栓（直徑）和增加螺栓（個數(shù)）的辦法，對密封是有利的。3 提高法蘭剛度的有效途徑是1（增加法蘭厚度） 2（減小螺栓作用力臂） 3（增加法蘭盤外徑）。4 制定法蘭標準尺寸系列時，是以（16MnR）材料，在（200）時的力學性能為基礎(chǔ)的5 法蘭公稱壓力的確定與法蘭的最大（操作壓力），（操作溫度）和（法蘭材料）三個因素有關(guān)。6 臥式容器雙鞍座的設(shè)計中，容器的計算長度等于（筒體）長度加上兩端凸形封頭曲面深度的（2/3）。7 配有雙按時制作的臥室

2、容器，其筒體的危險截面可能出現(xiàn)在（支座）處和（跨距中間）處。8 臥式容器雙鞍座的設(shè)計中，筒體的最大軸向總應力的驗算條件是：軸向應力應為（拉 t）軸向壓力應為（壓 t）和（軸向許用壓縮應力ac的較小值）B組：1 采用雙鞍座時，為了充分利用封頭對筒體臨近部分的加強作用，應盡可能將支座設(shè)計的靠近封頭，即A(0.25)D0,且A不大于（0.2）L2 在鞍坐標準規(guī)定的鞍座包角有=（120°） 和=（150°）兩種。3 采用補強板對開孔進行等面積補強時，其補強范圍是：有效補強寬度是（）外側(cè)有效補強高度是（min ）內(nèi)側(cè)有效補強高度是（min ）4 根據(jù)等面積補強原則，必須使開孔削弱的截

3、面積AAe=(殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積)A1+(接管有效厚度減去計算厚度之外的多余面積)A2+(焊縫金屬截面積)A3。5 采用等面積補強時，當筒體徑Di1500mm時，須使開孔最大直徑d(1/2)Di,且不得超過（520）mm.當筒體直徑Di,>1500mm時，須使開孔最大直徑d( 1/3)Di,且不得超過（1000）。6 現(xiàn)行標準中規(guī)定的圓形人孔公稱直徑有DN(400)mm, DN(450)mm, DN(500)mm, DN(600)mm等四種。7 現(xiàn)行標準中規(guī)定，橢圓形人孔的尺寸為（400）×（250）mm與（380）×（280）mm。8 現(xiàn)行標準中

4、規(guī)定的標準手孔的公稱直徑有DN(150mm)和DN(250mm)兩種。三、是非判斷題1 法蘭密封中，法蘭的剛度與強度具有同等重要的意義。(×)2 在法蘭設(shè)計中，如欲減薄法蘭的厚度t，則應加大法蘭盤外徑D0,加大法蘭長徑部分尺寸和加大臂長度。(×)3 金屬墊片材料一般并不要求強度高，為要求其軟韌，金屬墊片主要用于中高溫和中高壓的法蘭聯(lián)接密封。()4 法蘭連接中，預緊密封比壓大，則工作時可有較大的工作密封比壓，有利于保證密封。所以預密封比壓越大越好。(×)5 正壓操作的盛裝氣體（在設(shè)計溫度下不冷凝）的圓筒形處貯罐，采用雙鞍式支座支承時，可以不必驗算其軸向的拉應力。(&

5、#215;)四、工程應用題A 組：1 選擇設(shè)備法蘭密封面型式及墊片介質(zhì) 公稱壓力PN 介質(zhì)溫度 適宜密封面型式 墊片名稱及材料（MPa） 丙 烷 1.0 150 平形 耐油橡膠石棉墊/耐油橡膠石棉板蒸 汽 1.6 200 平形 石棉橡膠墊/中壓石棉橡膠板液 氨 2.5 50 凹凸或榫槽 石棉橡膠墊圈/中壓石棉橡膠板氫 氣 4.0 200 凹凸 纏繞式墊圈/08(15)鋼帶-石棉帶 2 試為一精餾塔配塔節(jié)與封頭的聯(lián)接法蘭及出料口接管法蘭。已知條件為：塔體內(nèi)徑800mm,接管公稱直徑100mm，操作溫度300，操作壓力0.25MPa,材質(zhì)Q 235-AR。繪出法蘭結(jié)構(gòu)圖并注明尺寸?！窘狻?（1）

6、塔節(jié)與封頭的聯(lián)接法蘭容器法蘭根據(jù)該塔的工藝條件：溫度、壓力及塔徑，塔節(jié)與封頭聯(lián)接的法蘭應該選用甲型平焊法蘭。根據(jù)操作溫度、設(shè)計壓力和使用材料，由表6-4可知應按法蘭的公稱壓力為0.6MPa來選擇尺寸。由附錄十四表32查得法蘭各部尺寸，并繪注于圖1中。由表6-1可采用平面密封面，墊片材料為石棉橡膠板，寬度從表6-3中查得值為20mm。聯(lián)接螺栓為20，共24個，材料由表6-6查得為35。螺母材料為235-。（2）出料口接管法蘭管法蘭根據(jù)計算壓力、法蘭材質(zhì)和工作溫度查附錄十五表34，確定接管法蘭的公稱壓力為0.25 MPa；根據(jù)公稱壓力、公稱直徑按表6-10確定法蘭類型和密封面型式為突面板式平焊管法

7、蘭，法蘭標記：HG20592 法蘭 PL100-0.25 RF Q235-A。根據(jù)公稱壓力、工作溫度由附錄十五表35查得墊片選用石棉橡膠墊圈，螺栓、螺柱材質(zhì)為35。由表36得法蘭各部尺寸及螺栓、螺柱規(guī)格，并繪于圖2中。 圖 1甲型平焊法蘭（容器法蘭）（法蘭-RF 800-0.6 JB4702-92） 圖 2突面板式平焊管法蘭（HG20592 法蘭 PL100-0.25 RF Q235-A）6有一臥式圓筒形容器，DN=3000mm，最大重量為100噸，材質(zhì)為16MnR，選擇雙鞍式支座標準?！窘狻棵總€支座上的載荷根據(jù)承受載荷與公稱直徑查附錄十六，應選用輕型（A型）120°包角帶墊板鞍座。

8、JB/4712-92 鞍座 A3000-FJB/4712-92 鞍座 A3000-S鞍座材料 Q235-AF 墊板材料16MnR 允許載荷Q=786KN鞍座高度： 腹板:底版： 筋板： 墊板：9有一89×6的接管，焊接于內(nèi)徑為1400mm，壁厚為16mm的筒體上，接管材質(zhì)為10號無縫鋼管，筒體材料16MnR，容器的設(shè)計壓力1.8Mpa，設(shè)計溫度為250，腐蝕裕量2mm，開孔未與筒體焊縫相交，接管周圍20mm內(nèi)無其他接管，試確定此開孔是否需要補強？如需要，其補強圈的厚度應為多少？畫出補強結(jié)構(gòu)圖?！窘狻坑杀?6-1查得16MnR（厚度）在250下的=Ma，10號鋼管在250下=92Ma，

9、取=1殼體計算壁厚：接管計算壁厚：殼體與接管的壁厚附加量取C=mm 則開孔直徑：殼體的名義壁厚： 殼體的有效壁厚： 接管的名義壁厚： 接管的有效壁厚： 接管有效補強寬度：接管外側(cè)、內(nèi)側(cè)有效補強高度：強度削弱系數(shù)：需要補強金屬面積：可作為補強的金屬面積：焊縫按R=8計算，則可作為有效補強的金屬截面積： 因為AeA，所以需要另加補強。另加補強面積：用補強圈補強結(jié)構(gòu)，補強材料與殼體材料相同為16MnR，厚度與筒體壁厚相同為16mm。第三章 內(nèi)壓薄壁容器的應力分析一、 名詞解釋A組： 薄壁容器：容器的壁厚與其最大截面圓的內(nèi)徑之比小于0.1的容器。 回轉(zhuǎn)殼體：殼體的中間面是直線或平面曲線繞其同平面內(nèi)的固

10、定軸線旋轉(zhuǎn)360°而成的殼體。 經(jīng)線：若通過回轉(zhuǎn)軸作一縱截面與殼體曲面相交所得的交線。 薄膜理論：薄膜應力是只有拉壓正應力沒有彎曲正應力的一種兩向應力狀態(tài)，也稱為無力矩理論。 第一曲率半徑：中間面上任一點M處經(jīng)線的曲率半徑。 小位移假設(shè)：殼體受力以后，各點位移都遠小于壁厚。 區(qū)域平衡方程式：計算回轉(zhuǎn)殼體在任意緯線上徑向應力的公式。 邊緣應力：內(nèi)壓圓筒壁上的彎曲應力及連接邊緣區(qū)的變形與應力。 邊緣應力的自限性：當邊緣處的局部材料發(fā)生屈服進入塑性變形階段時，彈性約束開始緩解，原來不同的薄膜變形便趨于協(xié)調(diào)，邊緣應力就自動限制。二、 判斷題（對者畫，錯著畫）A組：1.下列直立薄壁容器，受均勻

11、氣體內(nèi)壓力作用，哪些能用薄膜理論求解壁內(nèi)應力？哪些不能？（1）橫截面為正六角形的柱殼。（×）（2）橫截面為圓的軸對稱柱殼。（）（3）橫截面為橢圓的柱殼。 （×）（4）橫截面為圓的橢球殼。 （）（5）橫截面為半圓的柱殼。 （×）（6）橫截面為圓的錐形殼。 （）2.在承受內(nèi)壓的圓筒形容器上開橢圓孔，應使橢圓的長軸與筒體軸線平行。（×）3.薄壁回轉(zhuǎn)殼體中任一點，只要該點的兩個曲率半徑，則該點的兩向應力。 （）4.因為內(nèi)壓薄壁圓筒的兩向應力與壁厚成反比，當材質(zhì)與介質(zhì)壓力一定時，則壁厚大的容器，壁內(nèi)的應力總是小于壁厚小的容器。（×）5.按無力矩理論求得的

12、應力稱為薄膜應力，薄膜應力是沿壁厚均勻分布的。（）B組：1.臥式圓筒形容器，其內(nèi)介質(zhì)壓力，只充滿液體，因為圓筒內(nèi)液體靜載荷不是沿軸線對稱分布的，所以不能用薄膜理論應力公式求解。（）2.由于圓錐形容器錐頂部分應力最小，所以開空宜在錐頂部分。（）3.凡薄壁殼體，只要其幾何形狀和所受載荷對稱于旋轉(zhuǎn)軸，則殼體上任何一點用薄膜理論應力公式求解的應力都是真實的。（×）4.橢球殼的長，短軸之比a/b越小，其形狀越接近球殼，其應力分布也就越趨于均勻。（）5.因為從受力分析角度來說，半球形封頭最好，所以不論在任何情況下，都必須首先考慮采用半球形封頭。（×）三、 指出和計算下列回轉(zhuǎn)殼體上諸點的

13、第一和第二曲率半徑A組：1、 球殼上任一點 2、圓錐殼上之M點 3、碟形殼上之連接點A與BA 點： 在球殼上：在弧面上：B 點： 在弧面上：在圓柱殼上：B組：1.圓柱殼上任一點2.圓錐殼與柱殼的連接點A及錐頂點B四、 計算下列各種承受氣體均勻內(nèi)壓作用的薄壁回轉(zhuǎn)殼體上諸點的薄膜應力。A組：1.球殼上任一點，已知：p=2Mpa，D=1008mm，S=8mm。2.圓錐殼上之A點和B點，已知：p=0.5Mpa，D=1010mm，S=10mm，a=30o。3.橢球殼上之A，B，C點，已知：p=1Mpa，a=1010mm，b=505mm，S=20mm。B點處坐標x=600mm。 標準橢圓形封頭五、 工程應

14、用題1.某廠生產(chǎn)的鍋爐汽包，其工作壓力為2.5Mpa，汽包圓筒的平均直徑為816 mm，壁厚為16 mm，試求汽包圓筒壁被的薄膜應力。【解】 P=2.5Mpa D=816mm S=16mm 屬薄壁容器2.有一平均直徑為10020 mm的球形容器，其工作壓力為0.6Mpa，厚度為20 mm，試求該球形容器壁內(nèi)的工作壓力是多少?！窘狻?P=0.6Mpa D=10020mm S=20mm 屬薄壁容器3.有一承受氣體內(nèi)壓的圓筒形容器，兩端封頭均為橢圓形封頭，已知：圓筒平均直徑為2030 mm，筒體與封頭厚度均為30 mm，工作壓力為3Mpa，試求； 圓筒壁內(nèi)的最大工作壓力； 若封頭橢圓長，短半軸之比分

15、別為，2，2.5時，計算封頭上薄膜應力的的最大值并確定其所在的位置?！窘狻?1) 圓筒 P=3Mpa D=2030mm S=30mm 屬薄壁容器最大工作應力：（2）橢球： 在x=0，y=b,（頂點處）有最大值 ，在x=0,y=b處（頂點處） 在x=a,y=0點（邊緣處） ，在x=0,y=b處（頂點處）在x=a,y=0點（邊緣處）第四章 內(nèi)壓薄壁圓筒與封頭的強度設(shè)計二、 填空題A組：1. 有一容器,其最高氣體工作壓力為1.6Mpa,無液體靜壓作用,工作溫度150且裝有安全閥,試確定該容器的設(shè)計壓力p=(1.76 )Mpa;計算壓力pc=( 1.76 )Mpa;水壓試驗壓力pT=(2.2 )MPa

16、.2. 有一帶夾套的反應釜,釜內(nèi)為真空,夾套內(nèi)的工作壓力為0.5MPa,工作溫度<200,試確定:(1)釜體的計算壓力(外壓)pc=( -0.6 )MPa;釜體水壓試驗壓力pT=( 0.75 )MPa.(2)夾套的計算壓力(內(nèi)壓)pc=( 0.5 )MPa;夾套的水壓試驗壓力pT=( 0.625 )MPa.3. 有一立式容器,下部裝有10m深,密度為=1200kg/m3的液體介質(zhì),上部氣體壓力最高達0.5MPa,工作溫度100,試確定該容器的設(shè)計壓力p=( 0.5 )MPa;計算壓力pc=( 0.617 )MPa;水壓試驗壓力pT=(0.625 )MPa.4. 標準碟形封頭之球面部分內(nèi)徑

17、Ri=( 0.9 )Di;過渡圓弧部分之半徑r=( 0.17 )Di.5. 承受均勻壓力的圓平板,若周邊固定,則最大應力是(徑向 )彎曲應力,且最大應力在圓平板的(邊緣 )處;若周邊簡支,最大應力是( 徑向 )和( 切向 )彎曲應力,且最大應力在圓平板的( 中心 )處.6. 凹面受壓的橢圓形封頭,其有效厚度Se不論理論計算值怎樣小,當K1時,其值應小于封頭內(nèi)直徑的( 0.15 )%;K>1時,Se應不小于封頭內(nèi)直徑的( 0.3 )%.7. 對于碳鋼和低合金鋼制的容器,考慮其剛性需要,其最小壁厚Smin=( 3 )mm;對于高合金鋼制容器,其最小壁厚Smin=( 2 )mm.8. 對碳鋼,

18、16MnR,15MnNbR和正火的15MnVR鋼板制容器,液壓試驗時,液體溫度不得低于( 5 ) ,其他低合金鋼制容器(不包括低溫容器),液壓試驗時,液體溫度不得低于( 15 ) .三、 判斷是非題(是者畫;非者畫×)1. 厚度為60mm和6mm的16MnR熱軋鋼板,其屈服點是不同的,且60mm厚鋼板的s大于6mm厚鋼板的s. ( × )2. 依據(jù)彈性失效理論,容器上一處的最大應力達到材料在設(shè)計溫度下的屈服點s(t)時,即宣告該容器已經(jīng)”失效”. ( )3. 安全系數(shù)是一個不斷發(fā)展變化的數(shù)據(jù),按照科學技術(shù)發(fā)展的總趨勢,安全系數(shù)將逐漸變小. ( )4. 當焊接接頭結(jié)構(gòu)形式一定

19、時,焊接接頭系數(shù)隨著監(jiān)測比率的增加而減小. ( × )5. 由于材料的強度指標b和s(0.2)是通過對試件作單向拉伸試驗而側(cè)得,對于二向或三向應力狀態(tài),在建立強度條件時,必須借助于強度理論將其轉(zhuǎn)換成相當于單向拉伸應力狀態(tài)的相當應力. ( ）四、 工程應用題A組：1、 有一DN2000mm的內(nèi)壓薄壁圓筒,壁厚Sn=22mm,承受的最大氣體工作壓力pw=2MPa,容器上裝有安全閥,焊接接頭系數(shù)=0.85,厚度附加量為C=2mm,試求筒體的最大工作應力.【解】（1）確定參數(shù)：pw =2MPa; pc=1.1pw =2.2MPa（裝有安全閥）; Di= DN=2000mm( 鋼板卷制); S

20、n =22mm; Se = Sn -C=20mm=0.85（題中給定）; C=2mm（題中給定）.（2）最大工作應力：2、 某球形內(nèi)壓薄壁容器,內(nèi)徑為Di=10m,厚度為Sn=22mm,若令焊接接頭系數(shù)=1.0,厚度附加量為C=2mm,試計算該球形容器的最大允許工作壓力.已知鋼材的許用應力t=147MPa.【解】（1）確定參數(shù)：Di =10m; Sn =22mm; =1.0; C=2mm; t =147MPa.Se = Sn -C=20mm. （2）最大工作壓力：球形容器.3、 某化工廠反應釜,內(nèi)徑為1600mm,工作溫度為5105,工作壓力為1.6MPa,釜體材料選用0Cr18Ni9Ti。采

21、用雙面焊對接接頭,局部無損探傷,凸形封頭上裝有安全閥,試設(shè)計釜體厚度?！窘狻浚?）確定參數(shù)：Di =1600mm; tw=5105; pw=1.6MPa; pc =1.1 pw =1.76MPa（裝有安全閥）=0.85（雙面焊對接接頭, 局部探傷）C2=0（對不銹鋼，當介質(zhì)腐蝕性輕微時）材質(zhì)：0Cr18Ni9Ti t =112.9MPa（按教材附錄9表16-2，內(nèi)插法取值） =137MPa （2）計算厚度： C1=0.8mm（按教材表4-9取值，GB4237-92不銹鋼熱軋鋼板）, C=C1+C2=0.8mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=14.8+0.8=15.6mm.圓整后，S

22、n =16mm.（1） 水壓試驗校核 有效壁厚 Se = Sn -C=16-0.8=15.2mm 試驗壓力 計算應力 應力校核 水壓試驗強度足夠4、 有一圓筒形乙烯罐,內(nèi)徑Di=1600mm,壁厚Sn=16mm,計算壓力為pc=2.5MPa,工作溫度為-3.5，材質(zhì)為16MnR,采用雙面焊對接接頭,局部無損探傷,厚度附加量C=3mm,試校核貯罐強度。【解】（1）確定參數(shù)：Di =1600mm; Sn =16mm; tw=-3.5; pc=2.5MPa.=0.85（雙面焊對接接頭, 局部探傷）16MnR： 常溫下的許用應力 s = 170 MPa設(shè)計溫度下的許用應力 st = 170 MPa常溫

23、度下的屈服點 ss = 345 MPa有效壁厚：Se = Sn C = 16 3 = 13 mm （2）強度校核最大允許工作壓力Pw PcPw 該貯罐強度不足9、 設(shè)計容器筒體和封頭厚度。已知內(nèi)徑Di=1400mm,計算壓力pc=1.8MPa,設(shè)計溫度為40,材質(zhì)為15MnVR,介質(zhì)無大腐蝕性.雙面焊對接接頭,100%探傷。封頭按半球形、標準橢圓形和標準碟形三種形式算出其所需厚度,最后根據(jù)各有關(guān)因素進行分析,確定一最佳方案?！窘狻浚?）確定參數(shù)：Di=1400mm; pc=1.8MPa; t=40; =1.0（雙面焊對接接頭,100%探傷）；C2=1mm.（介質(zhì)無大腐蝕性）15MnVR：假設(shè)鋼

24、板厚度: 616mm ，則： t =177MPa ， =177MPa ，ss = 390 MPa（2）筒體壁厚設(shè)計：C1=0.25mm（按教材表4-9取值，GB6654-94壓力容器用鋼板） C=C1+C2=1.25mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=7.16+1.25=8.41mm.圓整后，Sn =9mm.（3） 筒體水壓試驗校核 有效壁厚 Se = Sn -C=9-1.25=7.75mm 試驗壓力 計算應力 應力校核 筒體水壓試驗強度足夠（4）封頭厚度設(shè)計半球形封頭： C1=0.25mm（按教材表4-9取值，GB6654-94壓力容器用鋼板）C=C1+C2=1.25mm. 名義

25、壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=3.57+1.25=4.82mm.圓整后，Sn =5mm.標準橢圓封頭： 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=7.1+1.25=8.35mm.圓整后，Sn =9mm.標準碟形封頭：名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=9.4+1.25=10.65mm.圓整后，Sn =11mm.從計算結(jié)果看，最佳方案是選用標準橢圓封頭。第五章 外壓圓筒與封頭的設(shè)計二、 判斷是非題（對者畫， 錯者畫X）1 假定外壓長圓筒和短圓筒的材質(zhì)絕對理想，制造的精度絕對保證，則在任何大的外壓下也不會發(fā)生彈性失穩(wěn)。 （ X ）2 18MnMoNbR鋼板的屈服點比Q235-AR鋼板的屈服

26、點高108%，因此，用18MnMoNbR鋼板制造的外壓容器，要比用Q235-AR鋼板制造的同一設(shè)計條件下的外壓容器節(jié)省許多鋼材。 （ X ）3 設(shè)計某一鋼制外壓短圓筒時，發(fā)現(xiàn)采用20g鋼板算得的臨界壓力比設(shè)計要求低10%，后改用屈服點比20g高35%的16MnR鋼板，即可滿足設(shè)計要求。 （ X ）4 幾何形狀和尺寸完全相同的三個不同材料制造的外壓圓筒，其臨界失穩(wěn)壓力大小依次為：Pcr不銹鋼 > Pcr鋁 > Pcr銅。 （ X ）5 外壓容器采用的加強圈愈多，殼壁所需厚度就愈薄，則容器的總重量就愈輕。（ X ）三、 填空題a) 受外壓的長圓筒，側(cè)向失穩(wěn)時波形數(shù)n=（2）；短圓筒側(cè)向

27、失穩(wěn)時波形數(shù)為n>（2）的整數(shù)。b) 直徑與壁厚分別為D，S的薄壁圓筒殼，承受均勻側(cè)向外壓p作用時，其環(huán)向應力=（PD/2S），經(jīng)向應力m（PD/4S），它們均是（壓）應力，且與圓筒的長度L（無）關(guān)。c) 外壓容器的焊接接頭系數(shù)均取為=（1）；設(shè)計外壓圓筒現(xiàn)行的穩(wěn)定安全系數(shù)為m=（3）。d) 外壓圓筒的加強圈，其作用是將（長）圓筒轉(zhuǎn)化成為（短）圓筒，以提高臨界失穩(wěn)壓力，減薄筒體壁厚。加強圈的慣性矩應計及（加強圈）和（加強圈和圓筒有效段組合截面）。e) 外壓圓筒上設(shè)置加強圈后，對靠近加強圈的兩側(cè)部分長度的筒體也起到加強作用，該部分長度的范圍為（加強圈中心線兩側(cè)各為0.55的殼體）。四、 工

28、程應用題A組：1、圖5-21中A，B，C點表示三個受外壓的鋼制圓筒，材質(zhì)為碳素鋼，s=216MPa，E=206GPa。試回答：（1）A，B，C三個圓筒各屬于哪一類圓筒？它們失穩(wěn)時的波形數(shù)n等于（或大于）幾？·B·C。CCC·AL/DoDo /SeBA圖5-21（2）如果將圓筒改為鋁合金制造（s=108MPa，E=68.7GPa），它的許用外壓力有何變化？變化的幅度大概是多少？（用比值P鋁/P銅=？表示）【解】（1）A長圓筒，L/D0值較大，臨界壓力Pcr僅與Se/D0有關(guān)，而與L/D0無關(guān)，失穩(wěn)時的波形數(shù)n=2。B短圓筒，臨界壓力Pcr不僅與Se/D0有關(guān)，而且與

29、L/D0有關(guān)，失穩(wěn)時的波形數(shù)為n2的整數(shù)。 C臨界圓筒（長、 短圓筒拐點處），長度等于臨界長度，發(fā)生失穩(wěn)時的波形數(shù)為n2。（2）在圓筒幾何尺寸一定情況下，P只與E有關(guān)。所以，改用鋁合金后： P鋁/P銅=Pcr鋁/Pcr銅=E鋁/E鋼=68.7/206=0.333 許用外壓力下降了66.7%。 2、有一臺聚乙烯聚合釜，其外徑為D0=1580mm，高L=7060mm（切線間長度），有效厚度Se=11mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，試確定釜體的最大允許外壓力。（設(shè)計溫度為200）【解】查表得Et=1.84×105MPa 該聚合釜屬于短圓筒其臨界壓力取m=3，P=Pcr/m=0.42/3=0.14MPa聚合釜的最大允許