1、I / 74科技大學科技大學本科生畢業(yè)設計說明書本科生畢業(yè)設計說明書 題題 目：目：設計年產(chǎn)量為設計年產(chǎn)量為 210210 萬噸萬噸 CSPCSP 熱軋薄板廠熱軋薄板廠I / 74畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明原創(chuàng)性聲明原創(chuàng)性聲明本人重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文） ，是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作與取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和致的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得與其它教育機構的學位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了意。

2、作 者 簽 名：日 期：指導教師簽名： 日期：使用授權說明使用授權說明本人完全了解大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務；學?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉咳荨Ｗ髡吆灻?日 期：設計年產(chǎn)量為設計年產(chǎn)量為 210210 萬噸萬噸 CSPCSP 熱軋薄板廠熱軋薄板廠摘摘要要本設計以生產(chǎn)產(chǎn)品規(guī)格為 12.0mm1600mmspcc 建筑鋼為例，設計一個年產(chǎn)量為210 萬噸的 CSP 熱軋薄板廠

3、。設計容主要包括興建該廠的可行性分析、產(chǎn)品大綱的編制、II / 74產(chǎn)品平衡計算、主輔設備選擇、以與生產(chǎn)工藝流程設計、軋制規(guī)程的計算、輥形設計和軋輥強度的校核、電機功率的校核、車間生產(chǎn)能力的計算、軋機工作圖標的確定以與車間平面布置等容。參考其他已建廠的參數(shù)經(jīng)驗，指定產(chǎn)品大綱、確定壓下規(guī)程，選擇主要軋制設備，進行計算。關鍵詞關鍵詞：CSP；連鑄連軋；軋制工藝；強度校核DesignDesign ofAnnualofAnnual CapacityCapacity ofof 2.3Million2.3Million TonsTons ofofIII / 74thethe HotHot RollingR

4、olling SheetSheet PlantPlant FactoryFactoryA Ab bs st tr ra ac ct tThe design specifications for production of product is 12.0mm1600mm spcc steel as an example. Design a production capacity of 2.1 million tons production of CSP. Design features include the construction of the plant feasibility analy

5、sis, the preparation of the outline of the products, metal balance calculation,rolling determining the csale, products blance calculation,the mainequipments choice, the choice of auxiliary equipments. Economical and technical indicators of development an production process design, system temperaure,

6、 the speed of the system,cone unit rate calculation the calculation of rollling a point of order, roll strength checking, checking the electrical power, workshop production,the mill work chart to determine yhe plant layout an so on.Reterence other plant parameters of experience,the design products o

7、utline,selcet apoint of other to determine major reduction rolling equpments,calculation.KeywordsKeywords: CSP ;Continuous casting and rolling; Rolling progress; Strength check目錄目錄摘要摘要 I IABSTRACTABSTRACTIIII第一章建設第一章建設 CSPCSP 薄板廠可行性與必要性分析薄板廠可行性與必要性分析 1 11.1 CSP 生產(chǎn)線歷史簡介 11.2 國 CSP 生產(chǎn)線發(fā)展概況概況 11.3 在建設C

8、SP鋼廠的必要性和可行性研究 11.3.1 建設投資低 11.3.2 生產(chǎn)成本低 21.3.3 產(chǎn)品銷售市場好 2IV / 741.3.4 資源好 31.3.5 交通運輸條件好 4第二章產(chǎn)品方案的編制第二章產(chǎn)品方案的編制 5 52.1 產(chǎn)品方案 52.1.1 產(chǎn)品大綱的制定原則 52.1.2 產(chǎn)品大綱 5金屬平衡表的編制金屬平衡表的編制 8 8第四章生產(chǎn)工藝流程的確定第四章生產(chǎn)工藝流程的確定 10104.14.1 生產(chǎn)工藝過程制訂的依據(jù)生產(chǎn)工藝過程制訂的依據(jù) 104.2 車間布置形式 114.3 CSP 生產(chǎn)工藝流程 114.3.1 CSP 生產(chǎn)工藝流程圖 12第五章軋機參數(shù)確定第五章軋機參數(shù)

9、確定 13135.1 機架數(shù)目的確定 135.1.1 軋機技術性能參數(shù) 135.2 軋輥尺寸的確定 14第六章壓下規(guī)程的確定第六章壓下規(guī)程的確定 16166.1 壓下規(guī)程的制定依據(jù) 166.1.1 軋制制度確定的原則與要求 166.1.2 變形制度的確定 166.1.3 速度制度的確定 176.1.4 溫度制度的確定 176.1.5 各道次壓下量的分配 176.2 各機架軋制速度的確定 186.1.1 各機架軋制速度的計算 186.3 各機架軋制溫度的計算 196.4 軋機咬入能力校核 20V / 74第七章力能參數(shù)第七章力能參數(shù) 23237.1 各道次的平均變形速度的計算 237.1.1 各

10、道次的平均變形速度的計算 237.1.2 求各道次的變形抗力 23圖 7-2 變形抗力曲線 247.1.3 軋制壓力的計算 257.2 電動機傳動軋輥所需力矩的確定 267.2.1 傳動力矩的組成 267.2.2 軋制力矩的確定 277.2.3 附加摩擦力矩的確定 277.2.4 空轉(zhuǎn)力矩的確定 297.2.5 電機軸上總的傳動力矩 307.3 軋制規(guī)程表的確定 32第八章軋制過程主要參數(shù)校核第八章軋制過程主要參數(shù)校核 33338.1 電機能力的校核 338.1.1 等效力矩的確定 338.1.2 電動機功率的確定 348.2 軋機的強度校核 358.2.1 板帶軋輥的強度特點 358.2.2

11、 軋輥的強度校核 35第九章車間生產(chǎn)能力的確定第九章車間生產(chǎn)能力的確定 40409.1 軋機小時產(chǎn)量的確定 409.1.1 軋機小時產(chǎn)量計算 409.1.2 軋鋼機平均小時產(chǎn)量 409.2 軋鋼車間年產(chǎn)量計算 419.3 軋鋼機的工作圖表 429.3.1 軋鋼機的工作圖表的意義 429.3.2 連續(xù)式軋機軋制圖表的特征 42VI / 74第十章輔助設備選擇第十章輔助設備選擇 444410.1 加熱設備的選擇 4510.2 剪切設備（事故剪）的選擇 4610.3 高壓水除鱗箱的選擇 4710.4 活套支撐器的選擇 4710.4.1 熱連軋帶鋼軋機精軋機組的生產(chǎn)特點 4710.4.2 活套支撐器的

12、作用 4810.4.3 活套支撐器的類型 4810.4.4 活套支撐器的工作特征 4910.4.5 所選活套支撐器的參數(shù) 4910.5 冷卻設備的選擇 4910.6 卷取設備的選擇 5010.6.1 帶鋼生產(chǎn)工藝對卷取的要求 5010.6.2 帶鋼卷取機的結(jié)構特點 5110.6.3 帶鋼卷取機區(qū)的主要技術參數(shù) 51第十一章廠房平面布置第十一章廠房平面布置 555511.1 平面布置的原則 5511.2 金屬流程線的確定 5511.3 設備間距的確定 5611.4 倉庫面積的確定 5711.5 其它設施面積的確定 5811.5.1 操作臺位置選擇 5811.5.2 主電室 5811.5.3 運輸

13、通道的確定 5811.6 軋輥堆放場地的確定 58第十二章技術經(jīng)濟指標第十二章技術經(jīng)濟指標 606012.1 車間各項技術經(jīng)濟指標分析與制定 6012.2.綜合經(jīng)濟技術指標 62VII / 74第十三章環(huán)境保護第十三章環(huán)境保護 636313.1 綠化布置 6313.2.2 廢氣處理 6313.2.3 熱軋潤滑油處理 6413.3 噪聲處理 6413.4 現(xiàn)場節(jié)能技術與措施 64參考文獻參考文獻 6565致致 66661 / 74第第一一章章 建建設設 C CS SP P 薄薄板板廠廠可可行行性性與與必必要要性性分分析析1.11.1 CSPCSP 生產(chǎn)線歷史簡介生產(chǎn)線歷史簡介自 1989 年世界

14、上第一臺工業(yè)化的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線投產(chǎn)以來，過去的 11 年中已有 36 條生產(chǎn)線相繼運作， 2000 年可形成年產(chǎn) 4825 萬 t 的生產(chǎn)能力。薄板坯連鑄連軋工藝技術裝置日趨完善，市場競爭更具實力，原因在于它的工藝優(yōu)勢：投資低、能耗低、生產(chǎn)成本低、維護費用低、成材率高。兩流薄板坯連鑄機與一套熱連軋機相配可產(chǎn) 160250 萬 t/a 熱軋帶卷，可以分別與電爐或高爐轉(zhuǎn)爐流程相聯(lián)接。薄板坯連鑄連軋技術越來越顯示出它的生命力1。1.21.2 國國 CSPCSP 生產(chǎn)線發(fā)展概況概況生產(chǎn)線發(fā)展概況概況2001 年以來投產(chǎn)的生產(chǎn)線的達產(chǎn)速度快于國外同類生產(chǎn)線邯鋼薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線 1999 年 1

15、2 月投產(chǎn)，2000 年達到設計生產(chǎn)能力，是所有已投產(chǎn)的 CSP 生產(chǎn)線中達產(chǎn)最快的。包鋼的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線是我國第一套雙流 CSP 生產(chǎn)線，2002 年 8 月投產(chǎn)，2003 年超過了設計生產(chǎn)量，比邯鋼更快，是國際上達產(chǎn)速度最快的。發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術潛力的關鍵之一在于發(fā)揮連澆的優(yōu)勢。抓連澆爐數(shù)的增加就必須解決鑄機漏鋼和提高整個作業(yè)線作業(yè)率的問題，從而提高生產(chǎn)線的效率。連鑄連軋工藝的獨特優(yōu)勢薄板坯連鑄連軋工藝是由薄板坯連鑄機與常規(guī)寬熱帶連軋機的精軋機組集成而來的。連軋機組的能力與常規(guī)熱帶連軋機相當，而薄板坯鑄機能力低于連軋機組。常規(guī)熱連軋機生產(chǎn)薄規(guī)格產(chǎn)品的不利點是單位時間產(chǎn)量大幅度下降

16、，而這正是薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的固有特性。生產(chǎn)薄規(guī)格熱軋板是薄板坯連鑄連軋技術的獨特優(yōu)勢。近幾年我國進口熱軋板都屬于薄規(guī)格產(chǎn)品，特別是厚度2mm 的薄板。發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術的獨特優(yōu)勢將大大促進我國鋼鐵產(chǎn)品結(jié)構的調(diào)整。1.31.3 在建設在建設 cspcsp 鋼廠的必要性和可行性研究鋼廠的必要性和可行性研究1 1. .3 3. .1 1 建建設設投投資資低低薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線單位建設投資低的原因有下述幾點。（1）由于拉速高（5.5m/min，為一般板坯連鑄機拉速 1.82.0m/min 的 3 倍） ，坯厚?。?0mm，為一般板坯連鑄機坯厚 220mm 的 22.7%） ，因而鑄機產(chǎn)量相似

17、時（如每流為 100120 萬 t/a） ，薄板坯連鑄機冶金長度短（6m 左右，為一般連鑄機的1/41/5） ，結(jié)構輕，設備重量僅為后者的一半。（2）薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線要求無缺陷鑄坯，鑄坯由連鑄機出來后直接進人均熱2 / 74爐，沒有一般連鑄機設置的板坯冷卻、檢查、表面清理等設備、 ，而設備重量大為減輕。（3）沒有堆存連鑄坯的中間倉庫。（4）取消了熱連軋機前的板坯加熱爐，但設有板坯均熱爐以與板坯邊部加熱裝置。（5）不再設置粗軋機架。但因為精軋機能力較大，如僅設有一臺薄板坯連鑄機和均熱爐線時（產(chǎn)量規(guī)模 100萬/t 左右)，則由于精軋機負荷不滿，上述降低建設投資因素被抵消；當產(chǎn)量規(guī)模增加到 2

18、00 萬/t 時，薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的單位投資將遠低于傳統(tǒng)工藝。現(xiàn)美國紐柯公司第三條薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線（柏克利廠）單線設計規(guī)模為 150 萬/t，考慮將來雙線時，生產(chǎn)線規(guī)模為年產(chǎn)鋼帶 300 萬 t,單位建設投資將進一步降低。1 1. .3 3. .2 2 生生產(chǎn)產(chǎn)成成本本低低據(jù)美國咨詢公司的實際調(diào)查資料，在美國，薄板坯連鑄連軋工藝生產(chǎn)鋼帶成本（從鋼水到熱帶）較傳統(tǒng)工藝約低 50 美元/t。（1）人工費用 噸鋼耗費人力約 0.3h，較傳統(tǒng)工藝少 0.42h，相當于 11.8 美元。（2）金屬收得率 從鋼水到熱軋帶卷新工藝為 97%，較傳統(tǒng)工藝（93%）高 4%，扣除廢鋼收人后約相差 6.5

19、 美元。（3）噸鋼熱耗和電耗 新工藝均熱爐噸鋼熱耗為 0.527kJ，較傳統(tǒng)工藝少1.25kJ，約折合 3 美元/t；電耗為 70kWh/t，較傳統(tǒng)工藝少 55kWh/t 約折合 1.7 美元/t。（4）噸鋼銷售與管理費用 采用薄板坯連鑄連軋工藝的紐柯公司克勞福茲維爾廠噸鋼銷售與管理費用較傳統(tǒng)工藝少 25 美元/t。結(jié)合我國情況來看，上述四個因素中，人工費用差距將縮小，在美國按每工時 28美元計算，我國如按每工時 3 美元考慮，由此鋼帶成本將降為 1.3 美元；我國電費將達到 0.068 美元/t（美國按 0.027 美元/t 計算)，因而耗電費用差矩將升為 4.3 美元/t。綜合人工、金屬收

20、得率、熱耗、電耗四方面因素，新工藝較傳統(tǒng)工藝少 15.1 美元/t。關于噸鋼銷售與管理費用方面差距與是否采用緊湊式流程直接有關，需要進行綜合研究。另按前述分析，薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線噸材建設費用將不高于傳統(tǒng)工藝，當規(guī)模適當時會低于傳統(tǒng)工藝，因而折舊費用也將較低2。綜上所述，薄板坯連鑄連軋工藝噸材成本將低于傳統(tǒng)工藝，其幅度將隨國家和地3 / 74區(qū)情況的條件不同而有所區(qū)別。1 1. .3 3. .3 3 產(chǎn)產(chǎn)品品銷銷售售市市場場好好近幾年來，隨著經(jīng)濟體制改革的不斷深入和產(chǎn)業(yè)結(jié)構的調(diào)整，家電工業(yè)和汽車工業(yè)等行業(yè)發(fā)展較快，冷軋薄板的消費量大幅度增加，是冶金產(chǎn)品中短線的短線。19811987 年七年期間

21、全國平均年消費量為 304 萬 t，平均年生產(chǎn)量為 123 萬 t 平均年進口量為 181 萬 t 平均年自給率為 41.2%。2011 年我國鋼鐵產(chǎn)量和消費量繼續(xù)增長，全年鋼材消費量約為 6.1 億噸。冶金工業(yè)規(guī)劃研究院預計，2012 年我國鋼材消費量將達到 6.46 億噸。根據(jù)冶金工業(yè)規(guī)劃研究院測算，2011 年機械行業(yè)鋼材消費量有望達到1.18 億噸。主要鋼材消費子行業(yè)中，機械通用零部件行業(yè)鋼材消費量 1550 萬噸、重型機械行業(yè) 1500 萬噸、通用機械行業(yè) 1500 萬噸、工程機械行業(yè) 1900 萬噸、電工電器行業(yè) 1950 萬噸。鋼材消費品種結(jié)構沒有發(fā)生較大變化，仍然以中厚板、薄板

22、、優(yōu)質(zhì)棒材和型材為主，中厚板中高強度機械板所占比重有所增長。另外，本地擁有北方重工汽車產(chǎn)業(yè)與宏昌天馬汽車車斗配件企業(yè)還有軍工企業(yè)每年都會需要大量板帶材，還有特有的稀土鋼深受用鋼企業(yè)歡迎?？梢姡M行冷軋薄板的生產(chǎn)，具有較好的市場銷售環(huán)境。1 1. .3 3. .4 4 資資源源好好市位于陰山-天山縱向成礦帶上，礦產(chǎn)資源豐富，蘊藏有稀土、鐵、煤炭、鋁、金、鈮等 54 種金屬、非金屬和能源化工原料。其中最為著名的白云鄂博礦山，是舉世罕見的金屬共生礦山，鐵的探明儲量約為 10 億多噸，鈮的儲量居全國之首，稀土儲量居世界之最，稀土儲量不僅巨大而且品位高、生產(chǎn)成本低，占到全國稀土儲量的91.6%，占世界已

23、探明儲量的 54.2%，1999 年稀土產(chǎn)量（以氧化稀土計）占世界總產(chǎn)量的 60%，是名副其實的“稀土之鄉(xiāng)” 。豐富的礦產(chǎn)資源為 csp 產(chǎn)品所需要的其他元素提供了得天獨厚的條件。雖然是西部城市，但擁有充足的水資源，而這也是是經(jīng)濟賴以發(fā)展的重要條件。黃河流經(jīng)境 214 公里，水面寬 130 米到 458 米，水深 1.6 米到 9.3 米，平均流速為每秒 1.4 米，最大流量每秒 6400 立方米，年平均徑流量為 260 億立方米，是地區(qū)工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和人民生活的主要水源。此外，艾不蓋河、哈德門溝、昆都侖河、五當溝、水澗溝、美岱溝等河流，水流量可觀，也是可以利用的重要水資源?？衫玫乇硭偭繛?0

24、.9億立方米（不包括黃河過境水） 。地下水補給量為 8.6 億立方米。從 50 年代起，就開始了大規(guī)模的水資源開發(fā)，先后修建了黃河水源地多處，以與奧窯子、團結(jié)渠、民生4 / 74渠、磴口揚水站、畫匠營水源地等較大的黃河提水工程，先后構筑了昆都侖、寶窯、水澗溝等中小型水庫，進行了大規(guī)模的水資源開發(fā)。由此看來，CSP 生產(chǎn)線的用水設施得到了一個很好的保障。1 1. .3 3. .5 5 交交通通運運輸輸條條件件好好是連接中北、西北的重要交通樞紐和中國西部重要的郵電通訊中心，現(xiàn)已基本形成了鐵路、公路、航空綜合交通網(wǎng)絡。其中貫通華北、西北地區(qū)的大動脈京包、包蘭鐵路、包神鐵路在包交匯，東行可連，西行可連

25、，南行可連、 、 、等地；110、210 國道穿越市區(qū)、呼包高速公路建成通車，27 條公路干線通向全國各地，形成了以-為東西南北州縣和-白云為南北軸線，連接自治區(qū)和 近省、市、自治區(qū)的公路網(wǎng)絡，密度超過了全國平均水平；由此看來，的交通運輸條件很好，能為產(chǎn)品的對外銷售銷售提供保障，更為保障資源優(yōu)勢轉(zhuǎn)化為經(jīng)濟優(yōu)勢與外來資源的引進提供了基礎條件。3綜上所述，市資源區(qū)位優(yōu)勢突出，各項基礎設施較為完善。在能源與原材料價格不斷上漲的宏觀形勢以與國產(chǎn)業(yè)向西部轉(zhuǎn)移移的大趨勢下?lián)碛休^為廣闊的發(fā)展前景。而市近年來也不斷通過改革降低地區(qū)比較優(yōu)勢發(fā)揮的交易成本，同時通過招商引資與對外合作進一步釋放了資源優(yōu)勢對于當?shù)亟?jīng)

26、濟的拉動作用。作為市場經(jīng)濟中最重要的微觀主體，企業(yè)對于的經(jīng)濟發(fā)展具有無可爭議的重要意義。從各個方面來分析，在建立一個 CSP 鋼廠很有優(yōu)勢，更有發(fā)展前景。5 / 74第第二二章章 產(chǎn)產(chǎn)品品方方案案的的編編制制2.12.1 產(chǎn)品方案產(chǎn)品方案2 2. .1 1. .1 1 產(chǎn)產(chǎn)品品大大綱綱的的制制定定原原則則產(chǎn)品方案是進行其它工藝設計的首要依據(jù)（軋制、選型、廠房） ，因此工藝設計首先從擬訂車間產(chǎn)品方案開始。1）服從國家或地區(qū)對產(chǎn)品的需求，在此條件下，根據(jù)車間工藝、設備的特點和市場的要求進行產(chǎn)品開發(fā)。2）具有經(jīng)濟觀點，主要是生產(chǎn)能力大，消耗指標底，生產(chǎn)技術先進，產(chǎn)品質(zhì)量高，成本低廉。3）考慮各產(chǎn)品的

27、平衡，正確處理當前和長遠發(fā)展的要求，注意地區(qū)之間的平衡。4）考慮軋機生產(chǎn)能力的充分利用和建廠地區(qū)產(chǎn)品的合理分工，有條件的要爭取軋機向?qū)I(yè)化和產(chǎn)品系列化的方向發(fā)展，以提高軋機的生產(chǎn)技術水平。5）注意建廠地區(qū)資源與鋼坯的供應條件，物資和材料的運輸情況，逐步建設和完善我國自己的獨立的軋鋼生產(chǎn)體系。6）要逐步解決產(chǎn)品品種和規(guī)格的老化問題，要適應當前新的經(jīng)濟形勢的變化。42 2. .1 1. .2 2 產(chǎn)產(chǎn)品品大大綱綱基于產(chǎn)品大綱編制原則、市場需求以與地區(qū)條件編制該產(chǎn)品大綱（1）鋼坯規(guī)格： 厚度： 5065 mm 寬度圍： 9801560mm 長度圍： 648m（2）軋制品種： 冷成形用鋼，碳素結(jié)構鋼，

28、焊接結(jié)構鋼，汽車結(jié)構鋼，管線鋼，焊接氣瓶剛，船舶結(jié)構用鋼，低合金高強度鋼，熱軋花紋板。（3）工藝條件： 爐溫度： 9801180 爐外溫度： 9501150 終軋溫度： 8001000 軋制速度： 最后一架的速度圍 312m/s6 / 74表 2.1 產(chǎn)品編制表序號產(chǎn)品名稱規(guī)格（mm）年產(chǎn)量（萬 t）所占比例技術標準代表鋼種、鋼級1冷成形用鋼8.0155057.525%JIS G 3131-1996SPCC2碳素結(jié)構鋼1.220.0980156027.612%JIS G 3101DINI7100S400;S4903焊接結(jié)構鋼2.520.0980156018.48%JISG 3106SM400A

29、;SM400B4汽車結(jié)構鋼3.012.7980156032.214%JIS G 3113BG510L5管線鋼155012.02310%GB/T 14164X656焊接氣瓶鋼2.56.0980156020.79%GB/T 3277-1991HP2957船舶結(jié)構用鋼812.0980156027.612%YB/T4159-2007A;B;A328低合金高強度鋼3.010.0980156013.86%GB/T3274 -2007Q295B;Q345B;Q345C9熱軋花紋板3.020.098015609.24%GB/T 3277-1991HQ235B合230100%7 / 74計表 2.2 典型產(chǎn)品參

30、數(shù)產(chǎn)品種類成品規(guī)格 mm牌號坯料規(guī)格理論重量鋼制代號SPCC鋼15508.0SPCC*ST1.0*1250*C坯料定尺化學成分力學性能執(zhí)行標準CSiMnPSGB11253-893m9m0.100.500.500.03580.025按用戶要求8 / 74第第三三章章 金金屬屬平平衡衡表表的的編編制制說明編制金屬平衡表的目的、任務，運用公式分析金屬消耗指標與成材率。其計算公式為：K=W/Q K金屬消耗系數(shù)；W投入的坯料重量；Q合格產(chǎn)品的重量。以上面的金屬損失量為依據(jù)，結(jié)合現(xiàn)場經(jīng)驗，制訂以下的金屬平衡表。表3.1 金屬平衡表序號品種燒損（%）切損（%）軋廢（%）金屬消耗（%）成材率（%）1冷成形用鋼

31、1.25.50.31.08932碳素結(jié)構鋼1.35.30.41.08933焊接結(jié)構鋼1.35.70.61.0892.44汽車結(jié)構鋼1.45.80.71.0992.15管線鋼1.45.20.61.0892.86焊接氣瓶鋼1.35.40.51.0892.87船舶結(jié)構用鋼1.55.50.61.0892.48低合金高強度鋼1.25.60.41.0892.89熱軋花紋板1.35.90.71.0992.1金屬消耗系數(shù)一般由以下金屬消耗組成：1）燒損，2）切損，3）清理表面消耗，4）軋廢， （5）由于加熱、精整造成的缺陷以與鋼號混亂造成的損失等等。（1）燒損：燒損是金屬在高溫下的氧化損失。它包括坯料在加熱過

32、程中生成的氧化鐵皮和軋制過程中形成的二次氧化鐵皮，據(jù)估計軋鋼生產(chǎn)過程中金屬一次加熱和軋制所形成的氧化損失一般在2.0%左右。9 / 74（2）切損：切損包括切頭、切尾、切邊和由于局部質(zhì)量不合格而必須切除所造成的質(zhì)量損失。根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗數(shù)據(jù)，熱軋寬帶鋼的切損一般是5%10 %。（3）清理表面消耗：它包括金屬表面和原料表面缺陷處理、酸洗以與軋后成品表面所造成的金屬損失，約占金屬消耗的0.1%。（4）軋廢：軋廢是由于操作不當、管理不善或者出現(xiàn)事故所造成的廢品損失，合金鋼軋制要求較高，生產(chǎn)困難，軋廢量較多，一般為13%，而碳鋼則可小于1%。生產(chǎn)中除以上損失外，還有取樣、檢驗、混號等造成的金屬損失，但數(shù)量

33、非常少。10 / 74第第四四章章 生生產(chǎn)產(chǎn)工工藝藝流流程程的的確確定定4.14.1 生產(chǎn)工藝過程制訂的依據(jù)生產(chǎn)工藝過程制訂的依據(jù)盡管由若干工序組成的產(chǎn)品生產(chǎn)工藝過程是比較復雜的，但工序的取舍不是任意的。工藝設計的任務就是要掌握制訂工藝過程的原則，正確地選擇工序容和確定各個基本工序的主要參數(shù)。以達到獲得產(chǎn)量高、質(zhì)量好、消耗低的目的。制訂工藝過程的主要依據(jù)是：1）產(chǎn)品的技術條件5通常在產(chǎn)品標準中規(guī)定了鋼材品種規(guī)格，技術條件、產(chǎn)品性能檢驗等容。但技術要求則是其主要方面，它對產(chǎn)品的質(zhì)量要求，即它對產(chǎn)品的幾何形狀與尺寸精度確定、鋼的部組織與性能以與表面質(zhì)量都作出了明確的規(guī)定，顯然，產(chǎn)品的妓術要制訂工藝

34、過程的首要依據(jù)。因為達到產(chǎn)品技術要我們組織生產(chǎn)的出發(fā)點。2）鋼種的加工工藝性能鋼的加工工藝性能也包括了鋼的變形抗力、塑性、導熱性以與形成缺陷的傾向性等容。它反映了金屬在加工過程中的難易程度，決定并影響了我們對金屬采用何種加工方式和方法，決定并影響了我們選擇工序容和確定工藝參數(shù)。因此，鋼的加工工藝性能是制訂工藝過程的重要依據(jù)。3）生產(chǎn)規(guī)模大小一般生產(chǎn)規(guī)模大小有兩個含義，即企業(yè)規(guī)模的大小和品種批量的多少。企業(yè)規(guī)模的大小決定了工藝過程中是采用熱錠作業(yè)還是冷錠作業(yè)的問題，是次成材還是二個階段生產(chǎn)的問題。至于批量的多少主要反映在選取設備的技術水平、產(chǎn)品成本的高低上，而對產(chǎn)品的工藝過程無顯著彤響。4）產(chǎn)品

35、成本成木是生產(chǎn)效果的綜合反映，是各種因素影響的結(jié)果。一般鋼的加工工藝性能愈差，產(chǎn)品的技術要求愈高，其生產(chǎn)工藝過程就愈復雜，生產(chǎn)過程中金屬、燃料、電力、勞動力等各種消耗也愈高，產(chǎn)品成本必然會相應提高。反之，則產(chǎn)品成本下降。成本的高低在一定程度上也是工藝過程是不合理的反映。當然，成本還與產(chǎn)量大小、生產(chǎn)11 / 74技術水平等其他因素有關的。5）工人的勞動條件工藝過程中所采用的工序必須保證生產(chǎn)安全，不危與勞動者的身體健康，不造成環(huán)境污染。否則，應采取妥善的防護措施。應當說明，上述制定工藝過程的各項依據(jù)是相互聯(lián)系、相互影響的。在確定工藝過程時應該進行綜合的考慮，任何片面地強調(diào)某一方面的做法都會給生產(chǎn)帶

36、來不良影響。4.24.2 車間布置形式車間布置形式軋鋼車間常用的金屬流程線通常有以下幾種類型。1）直線式 這種流程線形式被認為是比較合理的。主要用于連軋機、初軋機、板坯軋機。但這種流程線往往受到廠房長度的限制。因它占有較長的廠房，鋪設的管道、電纜相應的加長而需要較多的投資。2）直線橫移式 這種多見于鋼管車間。因為鋼管的橫移可靠鋼管的自由滾動。在型鋼車間大多數(shù)的冷床布置也采用這種形式。3）曲折式 這種形式節(jié)省廠房長度。當?shù)匦螚l件受到限制、廠房不能過長而跨間又較多時可采用這種形式。4）放射式 用于軋機軋出的軋件同時進入兩個以上平行的機組中繼續(xù)進行軋制或加工時的情況。5）過渡式 當車間布置很多一樣設

37、備時采用此方式。常見于軋鋼車間的精整工段。6）匯聚式 用于分別由兩個一樣或不同的設備加工的產(chǎn)品再進入同一設備加工的情況。實際上，由于軋鋼車間性質(zhì)、生產(chǎn)任務和地形條件等情況的不同，再加上軋鋼車間由原料到成品的工序繁多，各種設備所起的作用又不盡一樣，因而金屬流程線布置只有在少數(shù)情況有可能是單一的，大多數(shù)情況下是以上幾種方式的綜合。除金屬流程線以外，軋鋼車間設計時還應注意原料流程線，各種備件流程線以與成品加工線等的交叉，以防止相互干擾。鑒于上述原則，在本設計中采用直線式金屬流程線方式。12 / 744.34.3 CSPCSP 生產(chǎn)工藝流程生產(chǎn)工藝流程4 4. .3 3. .1 1 C CS SP P

38、 生生產(chǎn)產(chǎn)工工藝藝流流程程圖圖以 4.1 節(jié)所敘述的容為依據(jù)制定下面的工藝流程圖。13 / 74圖 4-2 工藝流程圖第第五五章章 軋軋機機參參數(shù)數(shù)確確定定5.15.1 機架數(shù)目的確定機架數(shù)目的確定軋鋼機是完成金屬軋制變形的主要設備，是代表車間生產(chǎn)技術水平、區(qū)別于其他車間類型的關鍵。因此，軋鋼機選擇的是否合理對車間生產(chǎn)具有非常重要的影響。 本設計為保證軋制質(zhì)量和滿足軋機的性能采取經(jīng)典的 CSP 六連軋機，并且預留第七架軋機的位置，在軋制形式上采用全連續(xù)軋制，保證產(chǎn)量。其中各機架有以下特點：（1）在設計上預留 F7 的位置用以生產(chǎn)厚度規(guī)格小于 1.2mm 的薄帶鋼；（2）F1F6 機架設有 AG

39、C 液壓自控系統(tǒng)；（3）F1F3 機架為 CVC 彎輥控厚系統(tǒng)并設有 WRB 帶鋼凸度控制裝置；（4）F4F6 機架為 CVC 彎輥控厚系統(tǒng)控制板帶的平直度；（5）在 F1F6 機架間設有活套支撐器，保持恒定的微力。5 5. .1 1. .1 1 軋軋機機技技術術性性能能參參數(shù)數(shù)根據(jù)軋制工藝性能參數(shù)的要求軋機牌坊分為閉式牌坊和開式牌坊兩類。閉式牌坊是一個將上下橫梁與立柱整體鑄造的封閉式整體框架，而開式牌坊則是非整體結(jié)構的框架，牌坊是由立柱中部斷開的兩個部分經(jīng)連接件連接而成。閉式牌坊具有較高的強度和剛度，主要用于初軋機和板帶機。閉式牌坊在換輥時軋輥沿軸向從牌坊的窗口進出。在本設計中考慮到軋制產(chǎn)品

40、的要求選用閉式牌坊。傳動技術參數(shù)如表 5.1 所示，軋機的技術參數(shù)如表 5.2 所示。6表 5.1 住傳動技術參數(shù)機架電機功率（KW）電機轉(zhuǎn)速（rpm）電機扭矩（KNm）軋制力矩（KNm）F170000130/3305142170F270000130/330514217014 / 74F370000130/3305141470F470000130/3305141120F570000130/330514500F670000160/400371371表 5.2 軋機技術參數(shù)項 目參數(shù)牌坊立柱面積59000外側(cè)9605機架高度（mm）側(cè)6605外側(cè)3105機架寬度（mm）側(cè)2420機架間距（mm）5

41、500F1F440000軋機最大允許軋制力（KN）F5F6320005.25.2 軋輥尺寸的確定軋輥尺寸的確定軋輥的主要尺寸就工藝設計來說就是輥身直徑和輥身長度。在確定軋輥主要尺寸時要考慮到軋制時軋輥的抗彎強度和其允許的撓度，以保證軋輥的安全和軋制產(chǎn)品的精確。 在決定軋輥直徑時，必須致意不同軋制情況下咬入角的允許值和壓下量與輥徑之間的比值，以保證軋件的順利咬入，一般選定在 1525，另外也要考慮接軸的傳動情況和軋輥最大限度的使用效率，以節(jié)省軋輥的儲備和消耗，并有較少的換輥時間，本設計參考一樣類型的軋機情況選取軋輥直徑。輥身長度是軋輥尺寸的另一個重要參數(shù)，一般根據(jù)輥身長度和輥徑的比值來確定。 （

42、5-1）DLK 式中 -軋輥輥身長度（mm）L -軋輥直徑（mm）D -系數(shù)K15 / 74系數(shù)是反映軋機結(jié)構特點的重要參數(shù)。其對軋機生產(chǎn)有影響的原因就在DLK 于當軋輥輥徑一樣時，值不同時，在一樣的軋制壓力作用下軋輥所承受的彎曲應DL力不同。值大，則軋制時軋輥承受較大的彎曲應力，而軋輥強度起著限制作用。DL因此，只能軋制斷面較小的鋼材；反之，值小，就能軋制斷面尺寸較大的鋼材。DL另外，值小，軋機的剛性增加，為提高軋制產(chǎn)品的精度和生產(chǎn)輕型、薄壁鋼材提DL供了可能。在軋輥材質(zhì)方面，考慮到軋制的強、硬度和產(chǎn)品表面質(zhì)量要求選定工作輥和支承輥均為合金鍛鋼。軋輥的詳細參數(shù)見表 5.3。表 5.3 軋輥尺

43、寸參數(shù)機架軋輥軋輥直徑輥身長度軋輥材質(zhì)輥身硬度輥頸硬度工作輥8001950無限冷硬鑄鐵8040F1F4支承輥13501750合金鍛鋼6035工作輥8001950無限冷硬鑄鐵8040F5F6支承輥13501750合金鍛鋼603516 / 74第第六六章章 壓壓下下規(guī)規(guī)程程的的確確定定6.16.1 壓下規(guī)程的制定依據(jù)壓下規(guī)程的制定依據(jù)6 6. .1 1. .1 1 軋軋制制制制度度確確定定的的原原則則與與要要求求（1）在設備能力允許條件下盡量提高產(chǎn)量充分發(fā)揮設備潛力以提高產(chǎn)量的途徑不外乎是提高壓下兩、縮減軋制道次、確定合理速度規(guī)程、縮短軋制周期、減少換輥時間，提高作業(yè)率與合理選擇原料增加坯重等。對

44、于連軋機而言主要是合理分配壓下并提高軋制速度。無論是提高壓下量還是提高軋制速度，都涉與到軋制壓力軋制力矩和電機功率。一方面要求充分發(fā)揮設備的潛力，另一方面又要求保證設備安全和操作方便，就是說在設備能力允許的條件下努力提高產(chǎn)量。而限制壓下量和速度的主要因素包括咬入條件、軋輥與接軸叉頭等的強度條件、電機能力的限制以與軋機的具體情況考慮其他因素等。（2）在保證操作穩(wěn)便的條件下提高產(chǎn)量 （a） 操作穩(wěn)便的鋼板軋制定心條件，努力提高軋機的剛度。盡力消除機架剛度對鋼板縱向和橫向精度的影響。（b）提高板形與尺寸精度質(zhì)量。板帶材軋制的精軋階段對于保證鋼板的性能、表面質(zhì)量、板形與尺寸精度有著極為重要的作用。為了

45、保證板形質(zhì)量與厚度精度，必須遵守均勻延伸或所謂的“板凸度一定”的原則去確定各道次的壓下量。（3）注意保證板組織性能和表面質(zhì)量。例如有些鋼種對終軋溫度和壓下量有一定的要求，都需要根據(jù)鋼種特性和產(chǎn)品技術要求在設計軋制規(guī)程時加以考慮。76 6. .1 1. .2 2 變變形形制制度度的的確確定定根據(jù) CSP 軋機的特點，咬入情況不是限制壓下量的主要因素。在保證軋機剛度的情況下，為提高軋機的生產(chǎn)能力，前幾道次采用低速大壓下量軋制，隨著鋼帶的變薄后幾道次采用高速小壓下的軋制方式 。具體如下8：（1） F1 來料厚度達 50mm，65mm 為便于咬入，壓下率在 40%以下；（2） 其他道次的壓下率很大最大

46、可以達到 60%；（3） 終軋和終軋前道次壓下率漸小，終軋道次達 20%25%；17 / 74（4） 終軋前道次壓下率可達 30%35%；（5） 對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在 15%以下。6 6. .1 1. .3 3 速速度度制制度度的的確確定定確定最末機架 F6 的出口速度 v6，末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的冷卻能力限制，并且厚度小于 2mm 的薄帶鋼在速度太高時，還會在輥道上產(chǎn)生飄浮現(xiàn)象，但速度太低又會降低產(chǎn)量且影響軋制溫度，故應盡可能采取較高速度。一般穿帶速度依帶鋼厚度之不同在 310m/s 之間。帶鋼厚度減少，其穿帶速度增加，帶鋼厚度在 4mm以下時；穿帶速度

47、可取 10m/s 左右。其他各機架軋制速度的確定。未架軋制速度確定之后，便可利用秒流量相等的原則根據(jù)各架軋出厚度和前滑率，求出各架軋短速度。前滑串 5 主要為壓下車的函數(shù)，可以通定理論公式或經(jīng)驗統(tǒng)計公式進行計算。連軋機各柒軋制速度應有較大的調(diào)整圍。根據(jù)流量方程的一般形式(忽略前滑) h0V0=h1V1=h2V2=h6V6=C （6-1）可得 v6/v0=h0/m= （6-2）6110110vhhvvvhh0（1-）=式中 h0 ，v0 第一機架入口軋件速度與厚度，C連軋機總延伸系數(shù)與連軋常數(shù)6 6. .1 1. .4 4 溫溫度度制制度度的的確確定定為了確定各軋制道次軋制溫度，必須求出逐道的溫

48、度下降。高溫時軋件溫度將即可以按輻射散熱計算，而認為對流和傳導所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量想抵消。由于輻射散熱所引起的溫度下降在熱軋板帶時，由于沒有粗軋，可用以下公式近似計算求得： （6-3）式中 為前一道軋出厚度，mm；h輻射時間，即該道的軋制延續(xù)時間，；ZjtjtZ 前一道的絕對溫度。TK6 6. .1 1. .5 5 各各道道次次壓壓下下量量的的分分配配壓下量的分配原則9：（1）第一機架由于來料厚度過大（傳統(tǒng)熱連軋一般 40mm 一下，而薄板坯連鑄為18 / 74（50mm） ，為便于咬入，壓下率在 40%以下；（2）其他道次的壓下率很大最大可以達到 60%；（3）終軋和終軋前

49、道次壓下率漸小，終軋道次達 20%25%；（4）終軋前道次壓下率可達 30%35%；（5）對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在 15%以下。本設計的來料尺寸，來料厚度為 65mm，寬度為 1550mm，來料長度為 35.4m。最大壓下量為第二道次，其壓下量為 16mm，其它各道次的壓下量均小于 16mm。所以各道次壓下量分配如表 6.1 所示。表 6.1 各機架的壓下量分配機架出口厚度H（mm）壓下量h（mm）壓下率 （%）寬度B（mm）坯料長度L（m）F1551015.38155043.27F2391629.09155061.03F3241535.90155092.13F415922.0

50、01550135.48F510517.651550164.52F68214.291550198.336.26.2 各機架軋制速度的確定各機架軋制速度的確定6 6. .1 1. .1 1 各各機機架架軋軋制制速速度度的的計計算算各機架軋制速度根據(jù)金屬秒流量相等的原則計算用公式（6-1）計算即h0V0=h1V1=h2V2=h6V6=C由上式可得 6iiv(1)vv總設 v6=3m/s所以 C=h6V6=24有此可得其他各機架的速度 V0=36/65=0.37m/sV1=36/55=0.44m/sV2=36/39=0.62m/sV3=36/25=1m/s19 / 74V4=36/17=1.6m/sV

51、5=36/14=2.4m/s表 6.2 各機架的速度機架F1F2F3F4F5F6出口厚度（mm）55392415108出口速度（m/s）0.440.6211.62.436.36.3 各機架軋制溫度的計算各機架軋制溫度的計算各級溫度的計算可用公式（6.3）來計算各機架溫降時的延續(xù)時間為軋件到軋機前的間隙時間，各個間隙時間如表 6-3。表 6.3 各機架的間隙時間機架F1F2F3F4F5F6間隙距離205.55.55.55.55.5軋前速度0.370.440.6211.62.4間隙時間54.112.58.95.53.42.3各道次的溫降計算，開軋溫度為 1050第一道次的溫降8 .50)10002

52、731050(651 .5420)1000(204411Thzt第一道次的軋制溫度為1050 999.21t1t第二道次的溫降9 .11)10002732 .999(555 .1220)1000(204422Thzt第二道次的軋制溫度為999.2987.32t 2t第三道次的溫降5 .11)10002733 .987(399 . 820)1000(204433Thzt第三道次的軋制溫度為20 / 74987.3975.83t3t第四道次的溫降1 .11)10002738 .975(245 . 520)1000(204444Thzt第四道次的軋制溫度975.8964.74t 4t第五道次的溫降6

53、 .10)10002737 .964(154 . 320)1000(204455Thzt第五道次的軋制溫度為964.7954.15t 5t第六道次的溫降4 .10)10002731 .954(103 . 220)1000(204466Thzt第六道次的軋制溫度為954.1943.76t 6t表 6.4 各道次的軋制溫度機架F1F2F3F4F5FF6溫降50.811.911.511.110.610.4軋制溫度1050999.2987.3975.8964.7954.1軋后溫度999.2987.3975.8964.7954.1943.76.46.4 軋機咬入能力校核軋機咬入能力校核熱軋鋼板時咬入角一

54、般為 1525，在低速咬入的情況下，可以取咬入角 。20根據(jù)下式計算軋機的咬入情況最大壓下量 （6-4）（）（2maxmax1112cos12fRRh確定摩擦系數(shù)摩擦系數(shù)的對板帶軋制的影響影響主要有，板坯的咬入、以與對軋輥的影響等。21 / 74由于支撐輥的輥徑和材質(zhì)對咬入影響極小，所以我們就只對工作輥的情況進行校核。鋼軋輥： （6-5)VTf056. 00005. 005. 1冷硬鑄鐵輥: （6-6）VTf056. 00005. 095. 0 式中 -摩擦系數(shù)f-軋制溫度T-軋輥的圓周速度V重車后的最小輥徑由于考慮軋輥的重車，直徑會有一定的減少，為保證能夠滿足重車后軋輥的強度要求，校核時取軋

55、輥的最大重車系數(shù)為，按最小直徑來計算。95. 0K （6-KDDmin7）求得各軋輥的最小直徑見 表（6-6） 。表 6.6 重車后軋輥最小直徑機架F1F2F3F4F5F6重車直徑 760760760760570570第一機架的咬入校核0.950.0005T10.056V10.431f 65.1mmmax11211h1fD（1-）實際壓下量為 10mm65.1mm，能保證正常咬入。第二機架的咬入校核0.950.0005T20.056V20.422f 62.4mmmax 22221h1fD（1-）實際壓下量為 16mm62.4mm，能保證正常咬入。第三機架咬入校核0.950.0005T30.05

56、6V30.413f59.8mmmax33231h1fD（1-） 22 / 74實際壓下量為 15mm59.8mm，能保證正常咬入。第四機架咬入校核0.950.0005T40.056V40.384f 52.2mmmax 44241h1fD（1-） =實際壓下量為 9mm52.2mm，能保證正常咬入。第五機架咬入校核0.950.0005T50.056V50.345f 31.9mmmax55251h1fD（1-）=實際壓下量為 5mm31.9mm，能保證正常咬入。第六機架咬入校核0.950.0005T50.056V50.316f 26.9mmmax65261h1fD（1-）=實際壓下量為 2mm26

57、.9mm，能保證正常咬入。表 6.7 各機架的校核情況機架實際壓下量（mm）允許最大壓下量（mm）工作輥輥頸（mm）軋制溫度（）軋制速度（m/s）摩擦系數(shù)校核情況F11065.1760999.20.440.43合格F21662.4760987.30.620.42合格F31559.8760975.81.000.41合格F4952.2760964.71.600.38合格F5531.9570954.12.400.34合格F6226.9570943.73.000.31合格23 / 74第第七七章章 力力能能參參數(shù)數(shù)7.17.1 各道次的平均變形速度的計算各道次的平均變形速度的計算7 7. .1 1.

58、.1 1 各各道道次次的的平平均均變變形形速速度度的的計計算算平均變形速度，可用下式計算變形速度（7-1）2/ ()Vh RHh式中 R，V軋輥半徑與線速度有上述公式計算出各道次的變形速度，結(jié)果如表 7.1 所示。表 7.1 各機架的變形速度機架F1F2F3F4F5F6(mm)h101615952h（mm）55392415108V（m/s）0.440.6211.62.43.00H+h（mm）1209463392518（m-1）1.162.646.1512.3124.7527.227 7. .1 1. .2 2 求求各各道道次次的的變變形形抗抗力力按圖 7-2，由各道相應的變形速度與軋制溫度即可

59、查找出 30壓下率時鋼的變形抗力，再經(jīng)換算成以該道次實際壓下率時的變形抗力。24 / 74圖 7-2 變形抗力曲線第一道次，由=1.16 s-1，t1=999.2，查得 15.4%壓下率時的變形抗力為98MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為 15%時的變形程度修正系數(shù) K0.91，故可求出該道次的變形抗力=980.80=78.4MPa。s1第二道次，由=2.64 s-1，t2=987.3，查得 29.1%壓下率時的變形抗力為120MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為 15%時的變形程度修正系數(shù) K0.95，故可求出該道次的變形抗力=1200.95=114MPa。s2第三道次，由=6.15s-1

60、，t3=975.8，查得 38.5%壓下率時的變形抗力為140MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為 15%時的變形程度修正系數(shù) K1，故可求出該道次的變形抗力=1401=140MPa。s3第四道次，由=12.31s-1，t4=964.7，查得 37.5%壓下率時的變形抗力為160MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為 15%時的變形程度修正系數(shù) K1.1，故可求25 / 74出該道次的變形抗力=1601.1=161.6MPa。s4第五道次，由=24.79s-1，t5=954.1，查得 33.3%壓下率時的變形抗力為176MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為 15%時的變形程度修正系數(shù) K0.92